Способ измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, а именно к способам определения дебита нефтяных скважин без предварительной сепарации газа из продукции скважины. Способ измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды, включающий калибровку многофазного расходомера, обработку результатов калибровочных работ, синтез математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды, определение интервала дебитов жидкости и нефтяного газа, при котором имеет место допустимая погрешность расчета дебитов нефти, воды и нефтяного газа. При этом в процессе проведения калибровочных работ и синтеза математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды определяют зависимость погрешности проверочных точек от среднего веса точек обучающей модели, а в процессе эксплуатации скважины снимают показания датчиков многофазного расходомера и расчет покомпонентного расхода продукции нефтяной скважины проводят при среднем весе обучающих точек, при котором на проверочных точках имеет место минимальная величина среднеквадратического отклонения между расчетными и замеренными значениями дебитов жидкости. Технический результат - снижение погрешности измерения покомпонентного расхода продукции нефтяной скважины. 1 ил., 2 табл.

 

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, а именно, к способам определения дебита нефтяных скважин без предварительной сепарации газа из продукции скважины.

Известен способ определения дебита нефтяных скважин, включающий зондирование потока акустическими импульсами, регистрацию прошедших через среду импульсов приемником в ограниченном контролируемом объеме потока, образованном парой «источник излучения-приемник», фиксируют время прохождения импульсов через контролируемый объем и вычисляют расход компонентов на основе закономерностей движения двухфазной трехкомпонентной среды [1]. Однако данный способ приводит к существенным ошибкам при определении расхода двухфазной среды из-за неучета влияния растворенного в нефти и воде нефтяного газа при давлениях и температурах в измеряемом потоке.

Наиболее близким к предлагаемому решению является способ измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды, включающий калибровку многофазного расходомера, обработку результатов калибровочных работ, синтез математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды, определение интервала дебитов жидкости и нефтяного газа, при котором имеет место допустимая погрешность расчета дебитов нефти, воды и газа [2].

Однако этот способ приводит к ошибкам при определении покомпонентного расхода продукции нефтяной скважины из-за неправильного выбора среднего веса обучающих точек.

Задачей предлагаемого технического решения является разработка такого способа измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды, при реализации которого можно было бы исключить ошибки, обусловленные неправильным выбором среднего веса обучающих точек.

Задача решается тем, что в процессе калибровки многофазного расходомера и синтеза математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды определяют зависимость погрешности проверочных точек от среднего веса точек обучающей модели, а в процессе эксплуатации скважины снимают показания датчиков многофазного расходомера и определение покомпонентного расхода проводят при среднем весе обучающих точек, при котором имеет место минимальная погрешность проверочных точек.

Техническим результатом изобретения является повышение точности измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды.

Технический результат достигается тем, что в способе измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды, включающем калибровку многофазного расходомера, обработку результатов калибровочных работ, синтез математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды, определение интервала дебитов жидкости и нефтяного газа, при котором имеет место допустимая погрешность расчета дебитов нефти, воды и нефтяного газа, в процессе калибровки многофазного расходомера и синтеза математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды определяют зависимость погрешности проверочных точек от среднего веса точек обучающей модели, а в процессе эксплуатации скважины снимают показания датчиков многофазного расходомера и расчет покомпонентного расхода проводят при среднем весе обучающих точек, при котором имеет место минимальная погрешность проверочных точек.

Способ реализуется следующим образом. Проводится калибровка многофазного расходомера. В таблице результатов калибровочных работ дебиту жидкости соответствуют показания датчиков газонасыщенности, доплеровского сдвига частоты, влажности нефти, давления и температуры.

Проводят экспериментальные работы по определению зависимости погрешности проверочных точек от среднего веса точек обучающей модели. Веса каждой экспериментальной точки (stats.w) можно получить с помощью функции robustfit в среде MatLab. В этой функции реализуется итерационный взвешенный метод наименьших квадратов. Веса каждой экспериментальной точки на текущей итерации вычисляются при помощи биквадратической функции от вектора остатков, рассчитанных на предыдущей итерации. Использование такого алгоритма позволяет задать меньшее значение весов для наблюдений, имеющих большее отклонение от регрессионной модели по отношению к остальным. Средний вес точек обучающей модели изменяется в экспериментальных работах за счет изменения количеств экспериментальных точек с тем или иным весом. При этом аппроксимация экспериментальных точек проводится на основе регрессионной зависимости.

В результате проведения экспериментальных работ находится зависимость погрешности проверочных точек от среднего веса экспериментальных точек обучающей модели. Находится средний вес обучающих точек, при котором имеет место минимум средней абсолютной погрешности проверочных точек. В процессе эксплуатации скважины снимаются показания датчиков многофазного расходомера, и расчет расхода двухфазной трехкомпонентной среды проводится при среднем весе обучающих точек, при котором наблюдается наименьшая погрешность.

Пример конкретной реализации способа иллюстрируется материалами калибровочных работ прибора «Ультрафлоу». При этом в качестве отклика был принят расход жидкости.

Используется регрессионная модель следующего вида:

где y - расход жидкости, м3/сут;

x1 - показания датчика газонасыщенности;

x2 - доплеровский сдвиг частоты, Гц;

x3 - показания датчика обводненности;

x4 - давление в интервале измерения, МПа;

x5 - температура потока, °C.

Данные по обучающей выборке приведены в табл.1. По этим данным была синтезирована регрессионная зависимость (1).

Таблица 1
Расход жидкости, м3/сут Показания датчика газонасыщенности, дел Доплеровский сдвиг частоты, Гц Показания датчика водонасыщенности, дел Давление, МПа Температура, °C
10,37 0,4127 4197,4 33020,3 0,1521 24
15,25 0,7052 4280,2 28121,1 0,1489 24,6
15,20 0,5992 4291,3 27702,1 0,1499 24,2
10,6 0,4493 4314,9 26523,1 0,1507 25,7
15,33 0,6734 4417,7 27658,7 0,1491 25
10,01 0,4928 4525,4 25362,4 0,1502 25
15,25 0,6247 4634,1 27641,3 0,1499 25,2
15,24 0,7759 4893 28190,4 0,1486 24,6
15,18 0,7961 5219,9 28354,8 0,1485 24,3
10,12 0,7049 5497,3 25720,4 0,1483 25,1
10,1 0,69 5708,1 32745,9 0,1494 24,9
10,11 0,7598 5735,2 26197,5 0,1481 25,2
10,33 0,7611 5811,4 26261,7 0,1488 25,2
10,37 0,7620 5862,0 26196 0,1485 25,1
10,2 0,7304 5881,4 32659,6 0,1489 24,7
10,26 0,7670 5961,8 32432 0,1487 24,7
15,15 0,4976 4076,3 27759,1 0,1512 25,4

Экспериментальные точки, которые не участвовали в синтезе модели (1), называются проверочными. Погрешность проверочных точек используется для выбора вида регрессионной зависимости. В процессе нормальной эксплуатации скважины проверочными точками являются точки, по входным переменным которых определяется зависимая переменная (в данном случае расход жидкости). Данные по проверочным точкам приведены в табл.2.

Таблица 2
Расход жидкости, м3/сут Показания датчика газонасыщенности, дел Доплеровский сдвиг частоты, Гц Показания датчика водонасыщенности, дел Давление, МПа Температура, °C
10,85 0,3019 3054,6 26491 0,1524 25,6
15,11 0,3485 3120 28150,4 0,1528 25,3
10,1 0,3427 3559,9 25847,6 0,1515 25,2
10,16 0,3528 3621,7 25505,5 0,1506 26,5
15,34 0,6437 4083,8 27742,8 0,1492 24,5
15,26 0,5909 4194,3 27733,9 0,1488 24,9
10,22 0,221 2650 32415,8 0,155 24,7

Используя данные табл.1 и 2, строится зависимость средней абсолютной погрешности проверочных точек от среднего веса обучающих точек. При этом в среде Matlab вес каждой экспериментальной точки обучающей выборки (stats.w) можно получить с помощью функции robustfit. Средний вес точек обучающей выборки mean(stats.w) можно изменять за счет добавления или удаления обучающих точек. Так, например, при числе обучающих точек 18 (табл.1) средний вес обучающих точек mean(stats.w)=0,9775. При этом средняя абсолютная погрешность проверочных точек (табл.2) mae(еро)=0,0132. В обучающую выборку добавляется 19-я точка.

В1=[15,01 0,4986 4012.5 27650 0,145 27].

Тогда mean(stats.w)=0,9609, mae(epo)=0,0111 и т.д.

Входными переменными модели являются: показания датчиков газонасыщенности, доплеровский сдвиг частоты, влажность нефти, давление в интервале измерения, температура потока. При обработке экспериментальных данных была получена зависимость средней абсолютной погрешности проверочных точек от среднего веса точек обучающей выборки (см. фиг.). Как видно из приведенного фигуры, имеет место минимум погрешности расчетных значений расхода жидкости при среднем весе точек обучающей модели 0,926-0,928. При этом имеет место существенное снижение погрешности по сравнению с погрешностью вне этого интервала среднего веса.

Покомпонентный расход продукции нефтяной скважины определяется следующим образом.

Влажность нефти определяется по регрессионной зависимости [3]:

где z1 - расход жидкости, м3/сут;

z2 - показания датчика влажности нефти;

z3 - доплеровский сдвиг частоты, Гц;

z4 - показания датчика газонасыщенности;

z5 - отношение температуры потока к давлению, °C/МПа.

Расход воды определяется зависимостью Qв=Y·Wl.

При этом расход нефти определяется формулой

Qн=Y-Qв.

Газонасыщенность потока определяется по регрессионной зависимости [4]:

где W1 - расход жидкости, м3/сут;

W2 - показания датчиков газонасыщенности; влажности нефти;

W3 - доплеровский сдвиг частоты, Гц;

W4 - показания датчиков влажности нефти;

W5 - отношение температуры потока к давлению, °С/МПа.

Расход попутного газа определяется по формуле

Применение предлагаемого технического решения позволит существенно снизить погрешность расчета расхода продукции нефтяной скважины при использовании многофазного расходомера.

Источники информации

1. Патент РФ №2138023 «Способ определения расхода компонентов многофазной среды». // Мельников В.И., Дробков В.П. - 1999.09.20.

2. Письмаров М.Н. Расчет расхода трехкомпонентной среды при калибровке многофазного расходомера. Инновации и актуальные проблемы техники и технологии: Всероссийской научно-практической конференции молодых ученых в 2-х т. / М.Н. Письмаров, К.Ю. Плесовских; под ред. А.А. Большакова. - Саратов: Саратовский государственный технический университет, 2009. - Т.1. - 360 с. - С.110-112.

3. Горюнов А.Н. Определение влажности нефти по показаниям датчиков прибора «Ультрафлоу» / А.Н. Горюнов, Т.В. Калинина, О.Б. Качалов. // Инновационные образовательные технологии и методы их реализации: Сборник материалов IX Всероссийской научно-практической конференции (г. Арзамас, 27 января 2012 г.). - М.: Изд-во СГУ, 2012. - С.306-308.

4. Баранова А.В. Выбор математической модели для расчета газонасыщенности потока с помощью прибора «Ультрафлоу» / А.В. Баранова, О.Б. Качалов, А.С.Спиридонова // Инновационные образовательные технологии и методы их реализации: Сборник материалов IX Всероссийской научно-практической конференции (г. Арзамас, 27 января 2012 г.). - М.: Изд-во СГУ, 2012. - С.301-303.

Способ измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды, включающий калибровку многофазного расходомера, обработку результатов калибровочных работ, синтез математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды, определение интервала дебитов жидкости и нефтяного газа, при котором имеет место допустимая погрешность расчета дебитов нефти, воды и нефтяного газа, отличающийся тем, что в процессе калибровки многофазного расходомера и синтеза математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды определяют зависимость погрешности проверочных точек от среднего веса точек обучающей модели, а в процессе эксплуатации скважины снимают показания датчиков многофазного расходомера и определение покомпонентного расхода проводят при среднем весе обучающих точек, при котором имеет место минимальная погрешность проверочных точек.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, а именно к способам определения дебита нефтяных скважин без предварительной сепарации газа из продукции скважины.

Изобретение относится к технике измерения расхода газов, жидкостей и газожидких смесей. Измеритель расхода содержит струйный автогенератор, корпус в виде участка магистрального трубопровода, сужающее устройство и кожух (обойму).

Изобретение относится к экспериментальной аэродинамике и может быть использовано для определения расхода воздуха через ВЗ при летных испытаниях прямоточного воздушно-реактивного двигателя (ПВРД) гиперзвукового летательного аппарата (ГЛА).

Изобретение относится к приборам учета расхода газа. .
Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения расхода трехкомпонентного потока, в частности, в нефтедобывающей отрасли при контроле дебита нефтяных скважин.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, а именно к способам определения дебита нефтяных скважин без предварительной сепарации газа из продукции скважины.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности для измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды. .

Изобретение относится к области эксплуатации мелиоративных систем и может быть использовано на оросительных системах для учета оросительной воды. .

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано в системах контроля расхода жидкостей и газов, построенных на основе струйных расходомеров-счетчиков.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности, а именно к способам определения дебита нефтяных скважин без предварительной сепарации газа из продукции скважины. Способ измерения расхода двухфазной трехкомпонентной среды, включающий калибровку многофазного расходомера, обработку результатов калибровочных работ, синтез математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды, определение интервала дебитов жидкости и нефтяного газа, при котором имеет место допустимая погрешность расчета дебитов нефти, воды и нефтяного газа. При этом в процессе проведения калибровочных работ и синтеза математической модели движения двухфазной трехкомпонентной среды определяют зависимость погрешности проверочных точек от среднего веса точек обучающей модели, а в процессе эксплуатации скважины снимают показания датчиков многофазного расходомера и расчет покомпонентного расхода продукции нефтяной скважины проводят при среднем весе обучающих точек, при котором на проверочных точках имеет место минимальная величина среднеквадратического отклонения между расчетными и замеренными значениями дебитов жидкости. Технический результат - снижение погрешности измерения покомпонентного расхода продукции нефтяной скважины. 1 ил., 2 табл.

Наверх