Способ возбуждения механических колебаний силовых факторов с прогнозируемыми параметрами

Изобретение относится к вибрационной технике и может быть использовано в технологическом и транспортном оборудовании в отраслях промышленности, связанных с переработкой сыпучих материалов. Способ заключается в возбуждении механических колебаний центробежным вибровозбудителем, содержащим четыре дебаланса, попарно имеющие одинаковые неуравновешенные массы, эксцентриситеты и угловые скорости, при соответствующей фазировке первой и второй пар дебалансов, соотношением их угловых скоростей, а также соотношением максимальных силовых факторов, создаваемых силами инерции медленновращающихся и силами инерции быстровращающихся дебалансов. Технический результат заключается в возможности варьирования скорости транспортирования и повышения технологической эффективности процессов сепарирования зерновых смесей. 13 ил., 5 табл.

 

Изобретение относится к вибрационной технике, в частности к технике агропромышленного комплекса, и может быть использовано на зерноперерабатывающих предприятиях в технологическом и транспортном оборудовании. Кроме того, изобретение может быть использовано в других отраслях промышленности, связанных с переработкой сыпучих материалов.

Цель изобретения - совершенствование оборудования для сепарирования и транспортирования зерна и других сыпучих материалов путем сообщения рабочим органам машин колебаний с параметрами, соответствующими осуществляемому процессу.

Известны способы возбуждения механических колебаний силовых факторов (силы и/или момента) с применением центробежных вибровозбудителей. При этом вибровозбудитель может содержать один или несколько дебалансов. Дебаланс представляет собой вращающееся неуравновешенное звено. Дисбалансом дебаланса называют произведение неуравновешенной массы m на ее эксцентриситет r относительно оси вращения.

Известен способ возбуждения прямолинейных гармонических колебаний силы [1] центробежным вибровозбудителем (фиг.1), содержащим два дебаланса, имеющих одинаковые дисбалансы, вращающихся вокруг параллельных осей. Оси вращения дебалансов расположены на общем основании. Дебалансы равномерно вращаются с одинаковыми по величине угловыми скоростями в противоположных направлениях. Вращение дебалансов должно быть синхронизировано и согласовано по фазе, так чтобы в любой произвольный момент времени дебалансы располагались симметрично относительно прямой, проходящей перпендикулярно через средину отрезка, соединяющего оси вращения дебалансов. Это достигается соответствующей начальной фазировкой дебалансов и вращением их с одинаковыми по величине угловыми скоростями в противоположных направлениях. Следует заметить, что наиболее простой и легко реализуемой на практике является начальная фазировка, при которой развиваемые дебалансами центробежные силы инерции направлены либо перпендикулярно прямой, соединяющей оси вращения дебалансов, в одну сторону, либо вдоль этой прямой в противоположные стороны.

С целью объяснения возникновения прямолинейно колеблющейся по гармоническому закону силы рассмотрим некоторое произвольное положение дебалансов (фиг.1). На рисунке (фиг.1) показано положение дебалансов после их поворота из начального положения на некоторый произвольный угол δ. Заметим, что за начальное положение дебалансов принято такое положение, при котором центробежные силы инерции дебалансов направлены перпендикулярно прямой, соединяющей оси их вращения. Представим силу инерции каждого дебаланса в виде двух составляющих: вертикальная составляющая - PB=mrω2cosδ; горизонтальная составляющая - Pг=mrω2sinδ. Как видно из рисунка, горизонтальные составляющие сил инерции дебалансов направлены вдоль одной прямой в противоположных направлениях, а значит уравновешивают друг друга. Вертикальные составляющие, складываясь, образуют результирующую, равную PΣ=2mrω2cosδ. Результирующая направлена вдоль прямой, проходящей перпендикулярно через середину отрезка, соединяющего оси вращения дебалансов. Таким образом, результирующая сил инерции дебалансов представляет собой прямолинейно колеблющуюся по гармоническому закону силу. Следует заметить, что двухдебалансный центробежный вибровозбудитель может создать силу, прямолинейно колеблющуюся по гармоническому закону, если вращение дебалансов синхронизировано и согласовано по фазе так, что в каждый момент времени дебалансы расположены симметрично относительно прямой, проходящей перпендикулярно через средину отрезка, соединяющего оси вращения дебалансов. Такие условия синхронизации и согласованности вращения дебалансов достигаются при выполнении следующих условий: начальным положением дебалансов может быть выбрано любое положение, при котором они расположены симметрично относительно прямой, проходящей перпендикулярно через средину отрезка, соединяющего оси вращения дебалансов; дебалансы вращаются с угловыми скоростями, одинаковыми по величине и противоположными по направлению.

Следует заметить, что развиваемая таким вибровозбудителем гармонически колеблющаяся сила может вызвать прямолинейные гармонические колебания основания, а следовательно, и связанного с ним рабочего органа машины, только в том случае, если ось симметрии дебалансов, вдоль которой сила совершает колебания, проходит через центр масс колеблемой системы.

Известен способ возбуждения гармонических колебаний момента [1] центробежным вибровозбудителем, содержащим два одинаковых дебаланса, вращающихся антифазно вокруг параллельных осей (фиг.2). На рисунке (фиг.2) показано произвольное положение дебалансов после их поворота из начального положения на произвольный угол δ. Оси вращения дебалансов расположены на общем основании. Дебалансы вращаются с постоянными одинаковыми по величине и направлению угловыми скоростями. Заметим, что вращение дебалансов антифазно означает: в любом произвольном положении дебалансов развиваемые ими центробежные силы инерции равны друг другу по величине и направлены в противоположные стороны, то есть образуют пару сил. В представленном на рисунке (фиг.2) положении дебалансов развиваемые ими силы инерции образуют пару сил, момент которой равен М=Р×H=2lmrω2cosδ.

Следует заметить, что создаваемая таким центробежным вибровозбудителем пара сил может сообщить гармонические вращательные колебания основанию, а следовательно, и связанному с ним рабочему органу машины, вокруг оси перпендикулярной плоскости действия пары сил и проходящей через центр масс колеблемой системы в том случае, если оси вращения дебалансов расположены симметрично относительно плоскости, перпендикулярной плоскости действия пары и проходящей через центр масс колеблемой системы. На фигуре 2 осевой линией показана линия пересечения таких взаимно перпендикулярных плоскостей.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ возбуждения негармонических колебаний силы [2] центробежным вибровозбудителем, содержащим четыре дебаланса, вращающиеся вокруг параллельных осей (фиг.3). Оси вращения дебалансов расположены на общем основании. Дебалансы вращаются равномерно и попарно имеют одинаковые по величине угловые скорости противоположного направления. При этом величина угловой скорости первой пары дебалансов вдвое меньше величины угловой скорости второй пары дебалансов, то есть первая пара дебалансов вращается с угловой скоростью ω, а вторая с угловой скоростью - 2ω. Дебалансы, вращающиеся с равными по величине угловыми скоростями, имеют одинаковые дисбалансы, то есть одинаковые по величине произведения неуравновешенной массы m на ее эксцентриситет r относительно оси вращения. Причем дисбалансы дебалансов, вращающихся с частотой 2ω в четыре раза меньше величины дисбалансов дебалансов, вращающихся с частотой ω. Для упрощения дальнейших рассуждений условимся называть одноименными дебалансы, вращающиеся с равными по величине угловыми скоростями, а отрезок, соединяющий оси таких дебалансов, межосевым расстоянием одноименных дебалансов. Оси вращения одноименных дебалансов расположены симметрично относительно прямой перпендикулярной межосевому расстоянию. При этом оси вращения первой пары дебалансов и оси вращения второй пары дебалансов расположены симметрично относительно одной и той же прямой. На рисунке (фиг.3) показано некоторое произвольное положение дебалансов после поворота из начального положения первой пары дебалансов на угол δ, второй пары - на угол 2δ. Как видно из рисунка, горизонтальные составляющие сил инерции одноименных дебалансов взаимно уравновешивают друг друга. Вертикальные составляющие сил инерции дебалансов, складываясь, образуют результирующую силу P=2m1r1ω2cosδ+8m2r2ω2cos2δ. Таким образом, создается сила, меняющаяся по негармоническому закону, направленная вдоль прямой, представляющей собой ось симметрии расположения осей вращения дебалансов.

Следует заметить, что такая сила способна сообщить основанию и связанному с ним рабочему органу машины прямолинейные негармонические колебания в том случае, если сила проходит через центр масс колеблемой системы.

Этот способ возбуждения колебаний силы реализован в конструкции машин с целью сообщения рабочему органу несимметричных прямолинейных колебаний. Несимметричность закона колебаний означает неравенство наибольшего положительного значения ускорения рабочего органа модулю наибольшего отрицательного значения ускорения.

Использование известных способов сообщения рабочим органам оборудования для переработки зерна таких видов движения как прямолинейные колебания, вращательные колебания или вращательно колебательного движения с различными кинематическими параметрами связано с необходимостью разработки и создания различных конструкций приводных устройств.

Реализация предлагаемого способа возбуждения колебаний силовых факторов с прогнозируемыми параметрами в конструкциях оборудования для переработки зерна позволит создать унифицированный привод, позволяющий в зависимости от его настройки обеспечивать различный вид движения с возможностью варьирования закона движения.

Известно, что одной из причин направленного в среднем движения частиц сыпучего тела по горизонтальной опорной поверхности, совершающей горизонтальные колебания, является несимметрия закона колебаний поверхности, выражающаяся в том, что наибольшее значение ускорения опорной поверхности в одном из направлений отличается по абсолютной величине от наибольшего значения ускорения в противоположном направлении. Величина средней скорости транспортирования частиц сыпучего тела относительно колеблющейся поверхности, при прочих одинаковых условиях (амплитуда и частота колебаний опорной поверхности, коэффициент трения частиц по поверхности), зависит насколько наибольшее положительное значение ускорения плоскости отличается по модулю от наибольшего отрицательного значения ее ускорения.

Средняя скорость виброперемещения является основным параметром, определяющим производительность транспортного оборудования, а в сепарирующем оборудовании - производительность и эффективность, осуществляемого в этом оборудовании процесса. Средняя скорость виброперемещения влияет на эффективность процесса сепарирования через толщину слоя сыпучего материала и время его пребывания на рабочем органе. При неизменной длине рабочего органа (например, длина сита) увеличение средней скорости частиц сыпучего тела уменьшает время протекания процесса сепарирования и толщину слоя. Уменьшение времени сепарирования снижает эффективность процесса. Уменьшение толщины сыпучего тела до определенного предела, как правило, повышает эффективность процесса сепарирования. Дальнейшее уменьшение толщины слоя ниже определенного значения приводит к снижению эффективности сепарирования.

Следовательно, в транспортном оборудовании, для увеличения его производительности, транспортирующему рабочему органу необходимо сообщать несимметричный закон колебаний с наибольшим различием по абсолютной величине максимальных положительного и отрицательного значений ускорения.

На эффективность ситового сепарирования влияют многочисленные факторы. Отметим некоторые из них: размеры и форма ситового канала; способ очистки сита; кинематический режим рабочего органа.

Действие вибраций на сыпучее тело проявляется в разрыхлении и самосортировании этого тела, с одной стороны, и в подаче, обеспечивающей непрерывность процесса, - с другой. Иногда эффективность процесса сепарирования определяется преимущественно самосортированием. Примерами таких процессов могут служить очистка зерна от равновеликой минеральной примеси в камнеотделительных машинах; процесс ситового сепарирования, в котором проходового компонента немного, а толщина сыпучего тела во много раз больше размеров частиц, то через сито просеиваются лишь частицы, находящиеся в нижнем слое, в который они попадают в результате самосортирования. Если концентрация проходового компонента в исходной смеси велика, как, например, при очистке зерна от крупных примесей в сепараторе или при ситовом сепарировании зерносмесей с большой концентрацией мелкой фракции, то самосортирование не оказывает большого влияния на результаты процесса в целом и решающее значение приобретает просеивание. Самосортирование может снижать эффективность процесса сепарирования в целом. Например, при ситовом сепарировании мелкие частицы с меньшей плотностью, чем у крупных, всплывают в верхние слои зернового потока, удаляясь от сита, что уменьшает количество прохода.

Согласно вышеизложенному в сепарирующих машинах несимметрия закона колебаний рабочего органа должна соответствовать виду осуществляемого в машине процесса. В случае необходимости закон колебаний рабочего органа должен обеспечивать эффективное самосортирование зерносмеси. Эффективность самосортирования находится в прямой зависимости от продолжительности воздействия вибраций на сыпучее тело. Создать такие условия можно обеспечив требуемую несимметрию закона колебаний, то есть обеспечив необходимое различие по абсолютной величине между максимальными положительным и отрицательным значениями ускорения опорной поверхности рабочего органа. Заметим, что на эффективность самосортирования влияет также и интенсивность воздействия вибраций, которая определяется абсолютной величиной ускорения опорной поверхности. С увеличением ускорения интенсивность воздействия увеличивается.

Наиболее рациональными с точки зрения уменьшения габаритов, массы и динамических нагрузок привода являются сепараторы с рабочими органами кольцевой формы, совершающими либо вращательные колебания, либо вращательно колебательное движение вокруг центральной вертикальной оси. Сепараторы не требуют уравновешивания сил инерции рабочего органа вследствие неподвижности его центра масс. Кроме того, при осуществлении в таком сепараторе процесса ситового сепарирования при вращательно колебательном движении рабочего органа достаточно просто может быть обеспечена эффективная очистка ситовой поверхности от застрявших частиц зерновой смеси.

Задача изобретения - совершенствование оборудования для транспортирования и сепарирования зерновых смесей путем сообщения рабочим органам машин движения того вида, который соответствует осуществляемому в оборудовании процессу.

Поставленная задача решается предлагаемым способом возбуждения колебаний силовых факторов (силы или момента) центробежным вибровозбудителем, состоящим из четырех дебалансов, оси вращения которых расположены на общем основании, попарно имеющих одинаковые дисбалансы, определенную фазировку и вращающихся равномерно с одинаковыми по величине угловыми скоростями, что обеспечивается передачей синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов с передаточным отношением, равным отношению угловой скорости быстровращающихся дебалансов к угловой скорости медленновращающихся, в котором, согласно изобретению, возбуждение колебаний силовых факторов с прогнозируемыми параметрами достигается соответствующей фазировкой дебалансов, передаточным отношением передачи синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов и соотношением максимальных силовых факторов, развиваемых силами инерции медленно- и быстровращающихся дебалансов.

Техническим результатом является варьирование скорости транспортирования и повышение технологической эффективности процессов сепарирования зерновых смесей.

Для сообщения рабочим органам машин колебаний с параметрами, соответствующими осуществляемому процессу, применим центробежный вибровозбудитель с четырьмя дебалансами.

Дисбалансы, то есть произведения неуравновешенной массы m на ее эксцентриситет r относительно оси вращения, двух дебалансов одной пары должны быть равны друг другу. Эти дебалансы должны иметь одинаковые по величине частоты вращения ω. Дисбалансы второй пары дебалансов также должны быть равны друг другу и могут отличаться по величине от дисбалансов первой пары дебалансов. Дебалансы второй пары должны иметь одинаковые по величине частоты вращения, но отличающиеся от частоты вращения первой пары дебалансов. Для определенности введем нумерацию дебалансов. Будем считать первой парой дебалансов дебалансы, вращающиеся с частотой ω1=ω, а второй парой - с частотой ω2=nω, n - любое действительное число. Для определенности будем считать, что n>1, то есть, что вторая пара дебалансов вращается с большей частотой. Вращение дебалансов должно быть соответствующим образом синхронизировано и согласовано по фазе. Добиться этого можно посредством либо зубчатой (шестеренной) передачи, либо зубчатой ременной передачи. Заметим, что отношение является передаточным отношением передачи, обеспечивающей согласование по фазе и синхронизацию вращения первой и второй пар дебалансов.

Такой вибровозбудитель позволяет получать различные законы изменения возмущающих силовых факторов (сил или моментов). Эти силовые факторы, в зависимости от конструктивного исполнения (расположения) вибровозбудителя, либо передаются на рабочий орган, либо на выходное звено исполнительного механизма, связанное с рабочим органом.

Рассмотрим такое условие начальной фазировки дебалансов, при котором центробежные силы инерции одноименных дебалансов направлены в противоположные стороны вдоль параллельных прямых, отстоящих друг от друга на некотором расстоянии, то есть создают пару сил (момент). Сначала рассмотрим случай, когда дебалансы первой и второй пар вращаются с угловыми скоростями, отличающимися вдвое, то есть передаточное отношение n=2.

На фигуре 4 показано положение дебалансов, при котором центробежные силы инерции одноименных дебалансов параллельны друг другу и направлены в противоположные стороны перпендикулярно прямой, соединяющей оси вращения дебалансов. Заметим, что вследствие равенства этих сил они образуют пару сил, то есть создают момент, действующий на основание, на котором расположены оси вращения дебалансов. В рассматриваемом случае силы инерции первой и второй пар дебалансов создают моменты одинакового направления, а оси вращения одноименных дебалансов расположены симметрично относительно одной и то же прямой.

В соответствии с принятой нумерацией обозначим массу и эксцентриситет каждого дебаланса первой пары соответственно m1 и r1, второй пары - m2 и m2. Расстояние от осей вращения первой и второй пар дебалансов до прямой, относительно которой оси вращения расположены симметрично, обозначим соответственно l1 и l2. При вращении дебалансов возникают центробежные силы инерции. Сила инерции первого дебаланса P1=m1r1ω2, сила инерции второго дебаланса Р2=4m2r2ω2. Соотношения между массами m1 и m2 дебалансов, их эксцентриситетами r1 и r2 могут быть различными. Следовательно, могут быть различны соотношения между величинами сил инерции P1 и P2 первой и второй пары дебалансов. Например, если m1=m2=m и r1=r2=r, то сила инерции P2 в четыре раза больше силы P1. В том случае, если m1=m, m2=0,25m и r1=r2=r, то P12. Очевидно, что могут быть созданы условия, при которых будет выполняться условие P1>P2. Следует заметить, что варьировать соотношением величин сил инерции P1 и P2 следует, варьируя величины m1, m2, r1 и r2. Соотношение частот вращения первой и второй пар дебалансов один к двум должно сохраняться. Из соотношения частот вращения дебалансов следует, что при повороте первого дебаланса вокруг своей оси вращения на полный оборот второй дебаланс поворачивается вокруг своей оси на два оборота. При вращении дебалансов меняется величина плеча пары сил, следовательно величина момента. Максимальный по величине момент силы инерции одноименных дебалансов создают в том случае, если они направлены перпендикулярно прямой, соединяющей оси вращения дебалансов. Следует заметить, что в рассматриваемом случае силы инерции одноименных дебалансов одновременно создают максимальные по величине моменты одинакового направления. Будем считать это положение дебалансов начальным. Заметим, что максимальная величина момента от сил инерции каждой пары дебалансов зависит как от величины самой силы, так и от максимальной величины плеча пары сил, то есть от расстояния между осями вращения дебалансов. Для первой пары дебалансов максимальная величина плеча равна 2l1, для второй - 2l2. Соотношения размеров l1 и l2 зависят от расположения осей вращения дебалансов на основании и могут быть следующими: l1<l2; l1=l2 и l1>l2. Следовательно, соотношения между максимальными величинами моментов сил инерции первой и второй пар дебалансов могут быть различными.

Рассмотрим некоторое произвольное положение дебалансов (фиг.5). Произвольное положение дебалансов соответствует повороту из начального положения дебалансов первой пары на произвольный угол δ, а дебалансов второй пары на угол nδ=2δ. Следует заметить, что углы поворота дебалансов связаны между собой передаточным отношением передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов. Запишем выражение результирующего момента, создаваемого центробежными силами инерции дебалансов, в функции углов их поворота. Момент сил инерции первой пары дебалансов

Момент сил инерции второй пары дебалансов

Результирующий момент

Рассмотрим различные сочетания соотношений величин максимальных моментов от сил инерции первой и второй пар дебалансов и определим безразмерные значения экстремумов зависимости результирующих моментов сил инерции дебалансов и оценим степень несимметрии зависимости результирующего момента от угла поворота дебалансов за кинематический цикл вибровозбудителя. Заметим, что кинематическим циклом вибровозбудителя является интервал времени, по истечении которого дебалансы возвращаются в начальное положение.

Определение экстремумов зависимости результирующего момента проведено при следующих значениях соотношения : 0,125 и диапазоне значений от 0,25 до 2,5 с шагом изменения соотношения, равным 0,25.

В качестве примера рассмотрим определение экстремумов зависимости результирующего момента для нескольких значении соотношения .

Пусть m1=m2=m, r1=r2=r и l2=2l1=2l. Тогда выражение результирующего момента имеет вид

Запишем результирующий момент в безразмерном выражении

Исследуем функцию момента от угла поворота дебалансов на экстремумы. Для этого обозначим

Производная функции имеет вид

После преобразований и приравнивания производной нулю, имеем

Последнее уравнение обращается в ноль, если

и

Производная u′(δ) функции u(δ) в течение цикла работы механизма равна нулю при следующих значениях угла δ поворота дебалансов: δ1=0°, δ2=91,79°, δ3=180°, δ4=268,21° и δ5=360°. Следует заметить, что функция u(δ) периодическая и в следующем цикле зависимость результирующего момента от угла поворота дебалансов повторяется. Точки δ1, δ2, δ3, δ4 и δ5 являются критическими точками функции u(δ). В окрестности точки δ1 производная меняет знак с плюса на минус, то есть в точке δ1 функция u(δ) имеет максимум. В окрестности точки δ2 производная меняет знак с минуса на плюс, то есть в точке δ2 функция u(δ) имеет минимум. В окрестности точки δ3 производная меняет знак с плюса на минус. В этом случае в точке δ3 функция u(δ) имеет максимум. В окрестности точки δ4 производная меняет знак с минуса на плюс, то есть в точке δ4 функция u(δ) имеет минимум. В окрестности точки δ5 производная знак с плюса на минус. В этом случае в точке δ5 функция u(δ) имеет максимум. Таким образом, функция u(δ) в точках, δ3 и δ5 имеет максимумы, а в точках δ2 и δ3 - минимумы. Следовательно, зависимость результирующего момента, создаваемого силами инерции дебалансов, от угла поворота дебалансов в течение цикла работы механизма в трех положениях дебалансов имеет максимумы и в двух положениях - минимумы.

Вычислим экстремальные значения функции u(δ)=cosδ+8cos2δ. Результаты расчетов представлены в таблице 1.

Таблица 1
δ, град u(δ)=cosδ+8cos2δ
0 9
91,79 -8,02
180 7
268,21 -8,02
360 9

Как видно из таблицы 1 функция u(δ)=cosδ+8cos2δ имеет наибольшее значение, равное девяти и наименьшее - минус восемь целых две сотых. В приложении к исследованию значений момента, создаваемого силами инерции дебалансов, это означает, что наибольшие значения момента в противоположных направлениях не равны друг другу. Заметим, что при принятом положительном и отрицательном направлениях момента абсолютная величина наибольшего значения момента в положительном направлении больше абсолютной величины наибольшего значения момента в отрицательном направлении, то есть имеет место несимметрия момента, создаваемого силами инерции дебалансов. Степень несимметрии зависимости результирующего момента от угла поворота дебалансов оценим показателем, характеризующим насколько абсолютная величина наибольшего значения момента в положительном направлении больше абсолютной величины его наибольшего значения в отрицательном направлении в процентах. Таким образом, степень несимметрии зависимости результирующего момента равна

В рассмотренном выше случае, сила инерции Р2 в четыре раза больше силы инерции P1, а максимальная величина момента М2 в восемь раз больше максимальной величины момента M1, то есть . На рисунке (фиг.6) представлен график функции u(δ)=cosδ+8cos2δ, то есть график зависимости результирующего момента от сил инерции дебалансов в безразмерном выражении от угла поворота дебалансов за цикл работы механизма при .

Рассмотрим случай когда m1=m2=m, r1=r2=r и l1=l2=l. В этом случае соотношение сил инерции P1 и Р2 сохраняется, а максимальное значение момента М2 в четыре раза больше максимального значения момента M1, то есть .

Зависимость результирующего момента от угла поворота дебалансов в безразмерном выражении запишем в виде

Исследуем функцию u(δ)=cosδ+4cos2δ на экстремумы. Производная функции u(δ) имеет вид

После приравнивания производной нулю и преобразований имеем

Последнее уравнение обращается в ноль, если

и

Производная u′(δ) функции u(δ) в течение цикла работы механизма равна нулю при следующих значениях угла δ поворота дебалансов: δ1=0°, δ2=93,58°, δ3=180°, δ4=266,42° и δ5=360°. Точки δ1, δ2, δ3, δ4 и δ5 являются критическими точками функции u(δ). Определение знака производной в окрестностях критических точек свидетельствует о том, что функция u(δ) имеет следующие экстремумы: в точке δ1 - максимум; в точке δ2 - минимум; в точке δ3 - максимум; в точке δ4 - минимум; в точке δ5 - максимум.

Вычислим экстремальные значения функции u(δ)=cosδ+4cos2δ. Результаты вычислений представлены в таблице 2.

Таблица 2
δ, град u(δ)=cosδ+4cos2δ
0 5
93,58 -4,03
180 3
266,42 -4,03
360 5

Степень несимметрии зависимости результирующего момента от угла поворота дебалансов составляет

На рисунке (фиг.7) представлен график зависимости результирующего момента сил инерции дебалансов в безразмерном выражении от угла поворота дебалансов за цикл работы механизма при .

Рассмотрим случай когда m1=2m, m2=m, r1=r2=r, l1=4l, l2=l. Тогда момент сил инерции первой пары дебалансов равен

Момент сил инерции второй пары дебалансов

Как видно из уравнений (18) и (19), максимальное значение момента сил инерции первой пары дебалансов в два раза больше максимального значения момента второй пары дебалансов, то есть .

Результирующий момент в безразмерном выражении запишем в виде

Исследуем функцию u(δ)=8cosδ+4cos2δ на экстремумы. Производная функции имеет вид

После приравнивания производной нулю и преобразований, имеем

Производная u′(δ) функции u(δ) в течение цикла работы механизма равна нулю при следующих значениях угла δ поворота дебалансов: δ1=0°, δ2=120°, δ3=180°, δ4=240° и δ5=360°. Точки δ1, δ2, δ3, δ4, и δ5 являются критическими точками функции u(δ). Определение знака производной в окрестностях критических точек свидетельствует о том, что функция u(δ) имеет следующие экстремумы: в точке δ1 - максимум; в точке δ2 - минимум; в точке δ3 - максимум; в точке δ4 - минимум; в точке δ5 - максимум.

Вычислим экстремальные значения функции u(δ)=8cosδ+4cos2δ. Результаты вычислений представлены в таблице 3.

Таблица 3
δ, град u(δ)=8cosδ+4cos2δ
0 12
120 -6
180 -4
240 -6
360 12

Степень несимметрии зависимости результирующего момента от угла поворота дебалансов составляет

На рисунке (фиг.8) представлен график зависимости результирующего момента сил инерции дебалансов в безразмерном выражении от угла поворота дебалансов за цикл работы механизма при .

Рассмотрим случай когда m1=4m, m2=m, r1=r2=r, l1=4l, l2=l. Тогда момент сил инерции первой пары дебалансов равен

Момент сил инерции второй пары дебалансов

Как видно из уравнений (24) и (25) максимальное значение момента сил инерции первой пары дебалансов в четыре раза больше максимального значения момента второй пары дебалансов, то есть

Результирующий момент в безразмерном выражении запишем в виде

Исследуем функцию u(δ)=16cosδ+4cos2δ на экстремумы. Производная функции имеет вид

После приравнивания производной нулю и преобразований, имеем

Производная u′(δ) функции u(δ) в течение цикла работы механизма равна нулю при следующих значениях угла δ поворота дебалансов: δ1=0°, δ2=180° и δ3=360°. Точки δ1, δ2 и δ3 являются критическими точками функции u(δ). Определение знака производной в окрестностях критических точек свидетельствует о том, что функция u(δ) имеет следующие экстремумы: δ1 в точке - максимум; в точке δ2 - минимум; в точке δ3 - максимум.

Вычислим экстремальные значения функции u(δ)=16cosδ+4cos2δ. Результаты вычислений представлены в таблице 4.

Таблица 4
δ, град u(δ)=16cosδ+4cos2δ
0 20
180 -12
360 20

Степень несимметрии зависимости результирующего момента от угла поворота дебалансов составляет

На рисунке (фиг.9) представлен график зависимости результирующего момента от сил инерции дебалансов в безразмерном выражении от угла поворота дебалансов за цикл работы механизма при .

Следует заметить, что, как видно из рисунка 9, при зависимость результирующего момента от угла поворота дебалансов в течение кинематического цикла вибровозбудителя имеет два экстремума.

На рисунке (фиг.10) показана зависимость степени несимметрии результирующего момента от соотношения максимальных моментов первой и второй пар дебалансов. Как видно из рисунка, наибольшую степень несимметрии зависимость результирующего момента имеет при отношении величины максимального момента, создаваемого силами инерции медленновращающихся дебалансов, к величине максимального момента, создаваемого силами инерции быстровращающихся дебалансов, равном двум, то есть равном передаточному отношению передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов.

В рассмотренном случае, в соответствии с принятыми условиями, а именно в начальном положении, силы инерции медленно- и быстровращающихся дебалансов создают максимальные моменты одинакового направления и частота вращения одной пары дебалансов отличается от частоты вращения другой пары дебалансов в два раза, зависимость результирующего момента в безразмерном выражении в общем случае имеет вид

где a и b - коэффициенты, зависящие от отношения максимального момента сил инерции медленновращающихся дебалансов к максимальному моменту сил инерции быстровращающихся дебалансов.

Из уравнения (30) следует, что силы инерции медленновращающихся дебалансов создают максимальный момент положительного направления при cosδ=1 и максимальный момент в отрицательном направлении при cosδ=-1. Первое условие выполняется при δ=0° и δ=360°, а второе условие - при δ=180°. Аналогично рассуждая, приходим к выводу: силы инерции быстровращающихся дебалансов создают максимальный момент положительного направления при δ=0°, δ=180° и δ=360°, а максимальный момент отрицательного направления при δ=90° и δ=270°.

Из уравнения (30) следует, что силы инерции медленно- и быстровращающихся дебалансов создают моменты равные нулю соответственно при δ=90° и 270° и при δ=45°, 135°, 225° и 315°.

Из представленных рассуждений следует, что в рассмотренном случае силы инерции медленно- и быстровращающихся дебалансов одновременно создают максимальные моменты одинакового (положительного) направления только в одном положении дебалансов. Таким положением дебалансов является их начальное положение. При δ=180° силы инерции медленновращающихся дебалансов создают максимальный момент в отрицательном направлении, а силы инерции быстровращающихся дебалансов создают максимальный момент в положительном направлении. Если силы инерции быстровращающихся дебалансов создают максимальный момент в отрицательном направлении, то моменты сил инерции медленновращающихся дебалансов равны нулю. Быстровращающиеся дебалансы занимают четыре положения, в которых момент их сил инерции равен нулю. При этом силы инерции медленновращающихся дебалансов создают в двух положениях моменты в положительном направлении и в двух положениях моменты в отрицательном направлении, одинаковые по абсолютной величине. Таким образом, в течение кинематического цикла вибровозбудителя центробежные силы инерции первой и второй пар дебалансов один раз занимают положение, в котором одновременно создают максимальные моменты одинакового направления. Этим объясняется несимметрия зависимости результирующего момента, то есть неравенство абсолютной величины максимального значения результирующего момента в положительном направлении и абсолютной величины максимального значения результирующего момента в отрицательном направлении.

Следует заметить, что при такой начальной фазировке дебалансов (центробежные силы инерции первой и второй пар дебалансов одновременно создают максимальные по величине моменты) и при таком передаточном отношении передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов (n=2), дебалансы не занимают положения, в котором моменты, создаваемые силами инерции первой и второй пар, одновременно равны нулю.

В связи с этим особый интерес представляет случай фазировки, когда дебалансы в начальном положении расположены так, что силы инерции первой и второй пар дебалансов одновременно создают моменты, равные нулю.

Рассмотрим случай фазировки дебалансов, когда в начальном положении силы инерции одноименных дебалансов направлены вдоль прямой, соединяющей оси их вращения, в противоположные стороны, то есть моменты, создаваемые силами инерции первой и второй пар дебалансов, одновременно равны нулю. На рисунке (фиг.11) показано такое положение дебалансов.

На рисунке (фиг.12) изображено некоторое произвольное положение дебалансов, соответствующее повороту из начального положения первой пары на угол δ, а второй пары, в соответствии с передаточным отношением передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов, на угол 2δ.

Запишем выражение результирующего момента, создаваемого центробежными силами инерции дебалансов, в функции углов их поворота. Момент сил инерции первой пары дебалансов

M 1 = P 1 H 1 = 2 l 1 m 1 r 1 ω 2 sin δ . ( 31 )

Момент сил инерции второй пары дебалансов

M 2 = P 2 H 2 = 8 l 2 m 2 r 2 ω 2 sin 2 δ . ( 32 )

Результирующий момент

M = 2 ω 2 ( l 1 m 1 r 1 sin δ + 4 l 2 m 2 r 2 sin 2 δ ) . ( 33 )

Как и в предыдущем случае фазировки дебалансов проведено исследование на экстремумы зависимости результирующего момента в том же диапазоне варьирования соотношения , с тем же шагом варьирования.

В качестве примера рассмотрим определение экстремумов зависимости результирующего момента для случая m1=m2=m, r1=r2=r и l2=2l1=2l. Тогда выражение результирующего момента имеет вид

M = 2 m r ω 2 l ( sin δ + 8 sin 2 δ ) . ( 34 )

Результирующий момент в безразмерном выражении запишем в виде

M 2 m r ω 2 l = sin δ + 8 sin 2 δ . ( 35 )

Исследуем функцию момента от угла поворота дебалансов на экстремумы. Для этого обозначим

u ( δ ) = sin δ + 8 sin 2 δ . ( 36 )

Производная функции имеет вид

u ' ( δ ) = d u d δ = cos δ 16 cos 2 δ . ( 37 )

После преобразований и приравнивания производной нулю, имеем

32 cos 2 δ + cos δ 16 = 0. ( 38 )

Производная u′(δ) функции u(δ) в течение цикла работы механизма равна нулю при следующих значениях угла δ поворота дебалансов: δ1=46,24°, δ2=136,29°, δ3=223,71° и δ4=313,76°. Таким образом, точки δ1, δ2, δ3 и δ4 являются критическими точками функции u(δ). Исследования знака производной u′(δ) в окрестностях критических точек позволили определить, что в точках δ1 и δ3 функция u(δ) имеет максимумы, а в точках δ2 и δ4 - минимумы.

Вычислим экстремальные значения функции u(δ)=sinδ+8sin2δ. Результаты вычислений представлены в таблице 5.

Таблица 5
δ, град u(δ)=sinδ+8sin2δ
46,24 8,71
136,29 -7,3
223,71 7,3
313,76 -8,71

Из анализа данных таблицы 5 следует, что при таком начальном расположении дебалансов зависимость результирующего момента сил инерции дебалансов от углов их поворота симметрична.

На рисунке (фиг.13) представлен график функции u(δ)=sinδ+8sin2δ, то есть график зависимости результирующего момента сил инерции дебалансов в безразмерном выражении от угла поворота дебалансов за цикл работы механизма при M 1 max M 2 max = 0,125 .

Исследования зависимостей результирующих моментов сил инерции дебалансов при различных значениях соотношения позволили установить, что, если в начальном положении дебалансов моменты, создаваемые силами инерции первой и второй пар дебалансов, одновременно равны нулю, то зависимость результирующего момента от углов поворота дебалансов симметрична.

Аналогичные исследования зависимости результирующего момента проведены при варьировании значения передаточного отношения в пределах от n=1,1 до n=4,0, с шагом варьирования Δn=0,1.

Следует заметить, что зависимость результирующего момента является периодической функцией углов поворота дебалансов. Периодом функции является кинематический цикл вибровозбудителя, то есть время, по истечении которого дебалансы возвращаются в начальное положение. Очевидно, что за кинематический цикл медленновращающиеся и быстровращающиеся дебалансы одновременно совершают полное число оборотов вокруг своих осей вращения. Кинематический цикл зависит от величины передаточного отношения передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов. Если передаточное отношение целое число, то оно равно полному числу оборотов быстровращающихся дебалансов за цикл вибровозбудителя. При этом медленновращающиеся дебалансы за цикл совершают один оборот. Если передаточное отношение не целое число, то полное число оборотов медленновращающихся дебалансов за цикл равно минимальному целому числу, при умножении на которое передаточного отношения получаем целое число. Полученное в результате такого умножения целое число равно полному числу оборотов быстровращающихся дебалансов за цикл вибровозбудителя.

Результаты исследования закона колебаний результирующего момента, создаваемого силами инерции дебалансов, позволяют сделать следующие выводы.

Характер зависимости результирующего момента зависит от величины передаточного отношения передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов, и от начальной фазировки дебалансов. Характер зависимости в данном случае означает симметрию или несимметрию закона колебаний возбуждаемого силами инерции дебалансов результирующего момента. При этом закон колебаний симметричен, если наибольшее положительное значение результирующего момента равно модулю наибольшего отрицательного значения момента. Закон колебаний несимметричен, если наибольшее положительное значение момента больше (меньше) модуля наибольшего отрицательного значения момента.

Закон колебаний результирующего момента симметричен, если в начальном положении моменты, создаваемые силами инерции дебалансов, вращающихся с одинаковыми по величине угловыми скоростями, равны нулю. При таком начальном положении дебалансов закон симметричен независимо от величины передаточного отношения передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов. Закон колебаний симметричен независимо от начального положения дебалансов, если сумма минимальных по величине полных чисел оборотов дебалансов при их возвращении одновременно в начальное положение является четным числом. Закон колебаний несимметричен, если силы инерции дебалансов, вращающихся с одинаковыми по величине угловыми скоростями, в начальном положении создают моменты, максимальные по величине, и сумма минимальных по величине полных чисел оборотов дебалансов при их возвращении одновременно в начальное положение является нечетным числом. Степень несимметрии закона колебаний, определяющая насколько наибольшее положительное значение результирующего момента больше (меньше) наибольшего по модулю отрицательного значения результирующего момента, зависит от отношения максимальных значений моментов, создаваемых силами инерции медленновращающихся и быстровращающихся дебалансов. Степень несимметрии закона колебаний момента имеет максимальное значение, если отношение максимального значения момента, создаваемого силами инерции медленновращающихся дебалансов, к максимальному значению момента, создаваемого силами инерции быстровращающихся дебалансов, равно передаточному отношению передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов.

Как отмечено выше, для сообщения несимметричных прямолинейных колебаний опорной поверхности транспортирующего устройства применен центробежный вибровозбудитель, содержащий четыре дебаланса. Дебалансы вращаются вокруг параллельных осей. Оси дебалансов расположены на общем основании, жестко связанном с рабочим органом устройства. Дебалансы попарно имеют одинаковые дисбалансы. Дебалансы, имеющие одинаковые дисбалансы, вращаются с одинаковыми по величине, но противоположными по направлению угловыми скоростями. При этом величина угловой скорости одной пары дебалансов отличается от угловой скорости второй пары дебалансов в два раза. Начальная взаимная фазировка дебалансов, вращающихся с одинаковыми по величине угловыми скоростями, обеспечивает их симметричное расположение относительно прямой, вдоль которой требуется обеспечить прямолинейные колебания силы. При этом дебалансы первой и второй пар должны располагаться симметрично относительно одной и той же прямой и эта прямая проходит перпендикулярно к отрезкам, соединяющим оси вращения дебалансов, через их средины. Очевидно, что эти условия могут быть выполнены в том случае, если прямые, соединяющие оси вращения первой и второй пар дебалансов параллельны друг другу. Следует заметить, что симметричное расположение дебалансов относительно указанной прямой в процессе их вращения обеспечивается передачей, предназначенной для синхронизации и согласования по фазе вращения дебалансов, в том случае, если передача работает без проскальзывания, то есть ее передаточное отношение постоянно. Такой передачей могут служить либо зубчатая передача, либо ременная зубчатая передача.

На рисунке (фиг.3) показано произвольное положение дебалансов такого вибровозбудителя. Заметим, что произвольное положение дебалансов соответствует повороту из начального положения дебалансов первой пары на произвольный угол δ, а дебалансов второй пары в соответствии с величиной передаточного отношения передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов, на угол 2δ. Как видно из рисунка (фиг.3), центробежные силы инерции дебалансов создают результирующую силу, совершающую колебания по закону

P = 2 m 1 r 1 ω 2 cos δ + 8 m 2 r 2 ω 2 cos 2 δ . ( 39 )

Из уравнения (39) следует, что зависимость результирующей силы от углов поворота дебалансов в общем случае в безразмерном выражении имеет вид

где: a и b - коэффициенты, зависящие от отношения максимального значения результирующей, создаваемой силами инерции медленновращающихся дебалансов, к максимальному значению результирующей, создаваемой силами инерции быстровращающихся дебалансов;

n - передаточное отношение передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов.

Следует заметить, что результирующая сила, зависимость которой от углов поворота дебалансов описывается уравнением (40), получена при условии: результирующие силы, создаваемые силами инерции первой и второй пар дебалансов в начальном положении, имеют максимальные значения. Центробежные силы инерции двух одноименных дебалансов создают максимальную результирующую в таком положении дебалансов, в котором их центробежные силы инерции параллельны друг другу и направлены в одну сторону. Это условие обеспечено соответствующей фазировкой дебалансов.

Если в начальном положении результирующие сил инерции первой и второй пар дебалансов равны нулю, то зависимость результирующей, создаваемой силами инерции вибровозбудителя, от углов поворота дебалансов в безразмерном выражении в общем случае имеет вид

Уравнение (30) представляет зависимость результирующего момента, создаваемого силами инерции четырех дебалансов центробежного вибровозбудителя, в безразмерном выражении при значении передаточного отношения, равном двум. Эта зависимость соответствует условию: силы инерции одноименных дебалансов в начальном положении создают одновременно максимальные моменты. В случае произвольного значения передаточного отношения эта зависимость имеет вид

Легко убедиться в том, что при условии, когда силы инерции одноименных дебалансов в начальном положении создают моменты, равные нулю, результирующий момент в общем случае в безразмерном выражении имеет вид

Заметим, что правая часть уравнения (40) совпадает с правой частью уравнения (42) и правая часть уравнения (41) совпадает с правой частью уравнения (43). Следовательно, характер закона колебаний результирующего момента полностью совпадает с характером закона прямолинейных колебаний результирующей силы.

Таким образом, из анализа уравнений (40), (41), (42) и (43) можно сделать следующие выводы.

Центробежный вибровозбудитель, содержащий четыре дебаланса, вращающиеся вокруг параллельных осей, расположенных на общем основании и имеющих попарно одинаковые по величине угловые скорости и дисбалансы, при соответствующей фазировке дебалансов может быть использован для возбуждения механических колебаний либо силы, либо момента с одинаковыми характеристиками законов их колебаний. Характеристики законов колебаний силы и момента совпадают при выполнении следующих условий: колебания создаются вибровозбудителями с одинаковым передаточным отношением передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов; вибровозбудители имеют одинаковые отношения максимального значения силового фактора (силы или момента), создаваемого силами инерции медленновращающихся дебалансов к максимальному значению силового фактора (силы или момента), создаваемого силами инерции быстровращающихся дебалансов; в начальном положении силы инерции медленновращающихся и быстровращающихся дебалансов создают максимальные по величине силовые факторы; в начальном положении создаваемые силами инерции медленновращающихся и быстровращающихся дебалансов силовые факторы равны нулю.

Предлагаемый способ возбуждения механических колебаний силовых факторов с прогнозируемыми параметрами может быть использован с целью совершенствования транспортного и технологического оборудования зерноперерабатывающих предприятий.

В случае использования предлагаемого способа в транспортном оборудовании устройство работает следующим образом.

Оси вращения дебалансов располагают на общем основании, жестко связанном с рабочей поверхностью транспортирующего устройства. При вращении дебалансов их центробежные силы инерции создают прямолинейно колеблющуюся по несимметричному закону результирующую силу. Под действием такой результирующей силы рабочая поверхность совершает прямолинейные колебания по несимметричному закону, то есть наибольшее положительное значение ускорения поверхности не равно модулю наибольшего отрицательного значения ускорения.

Зерновая смесь поступает на рабочую поверхность и под действием колебаний транспортируется вдоль нее. Скорость транспортирования определяет производительность транспортного оборудования. Величина скорости зависит от степени отличия наибольшего положительного значения ускорения рабочей поверхности от модуля наибольшего отрицательного значения ускорения, то есть от степени несимметрии закона колебаний поверхности. Следует заметить, что несимметрия закона колебаний поверхности позволяет транспортировать зерновые (сыпучие) продукты вдоль горизонтальной поверхности, совершающей горизонтальные колебания. Несимметрия закона колебаний в сочетании с наклоном рабочей поверхности к горизонтали и сообщением поверхности наклонных колебаний открывает широкие возможности варьирования скорости транспортирования.

В случае применения предлагаемого способа возбуждения прямолинейных колебаний силы в технологическом оборудовании для осуществления процессов сепарирования устройство работает следующим образом.

Рассмотрим работу устройства на примере очистки зерновой смеси от крупных примесей.

Исходная зерновая смесь непрерывным потоком поступает на ситовую поверхность, совершающую прямолинейные колебания. Колебания поверхности обеспечивают транспортирование зерновой смеси и ее самосортирование. В процессе самосортирования крупные примеси всплывают в верхний слой зернового потока. При движении частицы зерновой смеси проходят над отверстиями ситовой поверхности и при наступлении благоприятных условий просеиваются. Так как при очистке зерна от крупных примесей исходная зерновая смесь состоит в основном из проходовых (зерно) частиц, то самосортирование не оказывает большого влияния на результаты процесса в целом и решающее значение имеет просеивание. Просеивание частиц через прямолинейно колеблющуюся ситовую поверхность происходит под действием сил тяжести. Наиболее эффективно действие гравитационного поля проявляется на горизонтальной поверхности. Транспортирование зерновой смеси по горизонтальной ситовой поверхности может быть обеспечено путем сообщения поверхности несимметричных колебаний.

Таким образом, использование предлагаемого способа возбуждения несимметричных колебаний позволяет повысить эффективность ситового сепарирования.

Рассмотрим применение предлагаемого способа возбуждения колебаний момента в технологическом оборудовании при осуществлении процесса очистки зерна от мелких примесей.

Оси вращения дебалансов расположены на общем основании. Основание представляет собой горизонтальный диск, имеющий вертикальную ось вращения. Центробежные силы инерции дебалансов возбуждают колебания момента по несимметричному закону. Под действием этого переменного по величине и направлению момента диск и связанный с ним рабочий орган получают направленное в среднем вращение с переменным угловым ускорением.

Исходная зерновая смесь поступает на ситовую поверхность кольцевой формы, ограниченную наружной и внутренней кольцевыми стенками.

Под действием переменных центробежной и тангенциальной сил инерции в слое зерновой смеси, находящейся на опорной поверхности рабочего органа, происходит процесс самосортирования. Результатом процесса самосортирования является погружение мелких и тяжелых примесей в нижние слои зерновой смеси и всплывание крупных и легких примесей в верхние слои.

Мелкие примеси, достигая ситовой поверхности, просеиваются через нее. Мелкие частицы, равновеликие отверстиям ситовой поверхности, застревают в отверстиях сита, снижая эффективность просеивания примесей. При вращательном движении рабочего органа эффективная очистка ситовой поверхности от застрявших мелких частиц достигается с помощью щеток конической формы.

Таким образом, использование предлагаемого способа возбуждения несимметричных колебаний момента позволяет повысить эффективность процесса ситового сепарирования вследствие более эффективной очистки ситовой поверхности от застрявших частиц зерновой смеси.

Кроме того, реализация предлагаемого способа возбуждения механических колебаний силовых факторов с прогнозируемыми параметрами открывает перспективу создания унифицированного привода транспортного и технологического оборудования зерноперерабатывающих предприятий.

Список литературы

1. Вибрации в технике: Справочник. В 6-ти т. / Ред.совет: В.Н.Челомей (пред.). - М.: Машиностроение, 1981. - т.4. Вибрационные процессы и машины / Под ред. Э.Э.Лавендела. 1981. 509 с.

2. Patentschrift №955756 (DFR), К1. 81 e, Gr. 53, Internal. К1. B65g, 10.01.1957.

Способ возбуждения механических колебаний силовых факторов (силы или момента) центробежным вибровозбудителем, состоящим из четырех дебалансов, оси вращения которых расположены на общем основании, попарно имеющих одинаковые дисбалансы, определенную фазировку и вращающихся с одинаковыми по величине угловыми скоростями, что обеспечивается передачей, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов с передаточным отношением, равным отношению угловой скорости быстровращающихся дебалансов к угловой скорости медленновращающихся, отличающийся тем, что для обеспечения несимметрии закона колебаний, означающей неравенство наибольшего положительного значения силового фактора модулю его наибольшего отрицательного значения, силы инерции дебалансов, вращающихся с одинаковыми по величине угловыми скоростями, в начальном положении создают максимальный по величине силовой фактор, а сумма минимальных по величине полных чисел оборотов дебалансов при их возвращении одновременно в начальное положение является нечетным числом, а степень несимметрии закона колебаний, определяемая насколько наибольшее положительное значение силового фактора больше (меньше) наибольшего по модулю отрицательного значения силового фактора, максимального значения достигает при отношении максимального значения силового фактора, создаваемого силами инерции медленновращающихся дебалансов, к максимальному значению силового фактора, создаваемого силами инерции быстровращающихся дебалансов, равном передаточному отношению передачи, синхронизирующей и согласовывающей по фазе вращение дебалансов; при обеспечении симметрии закона колебаний, означающей равенство наибольшего положительного значения силового фактора модулю его наибольшего отрицательного значения, силы инерции дебалансов, вращающихся с одинаковыми по величине угловыми скоростями, в начальном положении создают результирующий силовой фактор, равный нулю, или сумма минимальных по величине полных чисел оборотов дебалансов при их возвращении одновременно в начальное положение является четным числом.



 

Похожие патенты:

Изобретения относятся к строительному мультивибрационному оборудованию для погружения в грунт свай, свай-оболочек, шпунтов. Способ включает получение результирующей асимметричной вертикальной вынуждающей силы, составляющие которой одновременно генерируют с помощью n элементарных вибровозбудитей направленного действия при кратном в виде натурального ряда чисел от 1 до n отношении угловых скоростей вращения валов элементарных вибровозбудителей к угловой скорости 1-го вала при уменьшении статических моментов их дебалансов с увеличением угловых скоростей.

Изобретение относится к вибрационной технике, а именно к устройствам для получения направленных механических колебаний. Задачей изобретения является получение возможности легкого изменения направления и формы механических колебаний в вибраторах направленного действия.

Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано при шлифовании поверхностей с применением смазочно-охлаждающих жидкостей. .

Изобретение относится к области военной техники и может быть использовано для увеличения дальности стрельбы стрелкового и артиллерийского оружия. .

Изобретение относится к области машиностроения, в частности к финишной обработке с использованием энергии ультразвуковых колебаний. .
Изобретение относится к области специальных физических и химических технологий и может быть использовано там, где требуется разложение жидкой среды на составляющие элементы, например при детоксикации и дебактеризации, при переработке нефтесодержащих фракций.

Изобретение относится к ультразвуковой технике, а именно к колебательным системам, и может быть использовано как при разработке акустических систем различного технологического назначения, так и в существующем ультразвуковом оборудовании, созданном на базе преобразователей разных типов.

Изобретение относится к технике обработки жидких сред. .

Изобретение относится к вибрационной технике, устройствам получения направленных механических колебаний. .

Изобретение относится к области акустоэлектроники и может быть использовано в генераторах, фильтрах, линиях задержки, других устройствах, использующих поверхностные акустические волны.

Изобретение относится к вибрационной технике и может быть использовано для транспортирования различных кусковых и сыпучих материалов в пылеплотном или герметичном исполнении и, если необходимо, одновременной обработки сыпучих грузов (классификация, дозирование, смешивание, сушка, уплотнение). Заявленная вибрационная транспортирующая машина включает рабочий орган, соединенный упругой связью с реактивной частью, несущей средство для сообщения резонансных однонаправленных колебаний, и амортизаторы малой жесткости, причем средство для сообщения резонансных однонаправленных колебаний выполнено в виде смонтированных на реактивной части машины, по меньшей мере, пары одинаковых параметрических вибровозбудителей, установленных с возможностью вращения роторов инерционных элементов в противоположных направлениях в вертикальных плоскостях и приводимых во вращение от независимых электродвигателей, а резонансная частота средства для сообщения резонансных однонаправленных колебаний определяется из соотношений ω=λ1+λ2, λ1=ν·ω, 0<ν<1, где ω - усредненное значение парциальных угловых скоростей роторов, λ1 - эффективная собственная частота качающихся маятников роторов инерционных элементов, λ 2 = C / M п р - парциальная собственная частота рабочего органа, соответствующая противофазной форме однонаправленных свободных колебаний, Mпр=M1M2/(M1+M2) - приведенная масса, C - жесткость упругой связи, M1 - масса рабочего органа, M2 - общая масса реактивной части машины. Технический результат - достижение высокой стабильности резонансного режима работы машины при высокой добротности ее колебательной системы, а в итоге создание энергосберегающих вибрационных транспортирующих машин. 2 ил.

Изобретение относится к вибрационной технике и может быть использовано в вибрационных станках для переработки отходов различных материалов во вторичное сырье, вибрационных машинах, применяемых в строительстве, транспорте, медицине, металлообработке, сельском хозяйстве, пищевой, горной и других отраслях промышленности. Сущность изобретения заключается в том, что в способе возбуждения колебаний вращаемое тело и контртело сопрягают с тарированной силой прижима и обкатывают его по замкнутой траектории, имеющей поворотную симметрию вокруг оси симметрии траектории, и одновременно воздействуют на них неуравновешенной радиальной силой, постоянно меняя ее направление с частотой вращения тела, при этом суммарной амплитудой колебаний управляют по соотношению где Δω=ω1+ω2; F2 - вращающаяся неуравновешенная радиальная сила; ω1 - частота колебаний вращаемого тела; ω2 - частота вращения; r1 - радиус вращаемого тела; М - суммарная масса тел; t - время; Технический результат - повышение эффективности и универсальности способа возбуждения колебаний, которые заключаются в обеспечении возможности управления формой траектории колебательного движения и возможности одновременного получения высокочастотной и низкочастотной составляющей колебаний, их синхронизации и возможности регулирования параметров этих колебаний. 3 ил.

Изобретение относится к ультразвуковым инструментам для деформационной обработки. Инструмент содержит корпус с ручкой и направляющими скольжения, в которых установлен с возможностью осевого возвратно-поступательного движения стакан с фланцем и насадкой. В стакане закреплен ультразвуковой преобразователь, соединенный с трансформатором колебательной скорости. На насадке закреплена своим цилиндрическим концом державка. В державке с возможностью возвратно-поступательного движения установлены бойки, торцы которых контактируют с торцом трансформатора скорости. Во фланец стакана упирается пружина. Между пружиной и торцевой поверхностью корпуса размещена подвижная втулка, оснащенная штифтами, которые входят в фигурные пазы, выполненные в корпусе с возможностью фиксации осевого перемещения втулки в трех положениях. Державка с бойками зафиксирована от осевого перемещения с помощью шарикового пружинного фиксатора, шарик которого входит в одну из лунок, выполненных на цилиндрическом конце державки. В результате расширяются функциональные возможности. 2 ил.

Изобретение относится к акустике и предназначено для возбуждения акустических колебаний в газах и жидкостях. Сущность: излучатель содержит теплопроводящую подложку, на рабочей поверхности которой сформированы параллельно расположенные протяженные структуры в виде выступов призматической формы, имеющие легированные поверхностные слои со значительно большей электрической проводимостью, чем подложка. Протяженные структуры соединены с токопроводящими контактными областями, сформированными на подложке. Поверхности подложки и тепловыделяющих структур покрыты сверху наноразмерным слоем диоксида кремния. Технический результат: повышение надежности, удельной акустической мощности и максимальных частот излучаемых акустических колебаний. 1 ил.

Настоящее изобретение относится к жесткой конструкции эксцентриковой тяги и генератору вибраций, и более конкретно к жесткой конструкции эксцентриковой тяги, генерирующей вибрации посредством вращения эксцентриковой тяги, и генератору вибраций. Заявленная группа изобретений включает жесткую конструкцию эксцентриковой тяги и генератор вибраций, содержащий жесткую конструкцию для эксцентриковой тяги. При этом жесткая конструкция эксцентриковой тяги, используемая для генератора вибраций, содержит вращающееся средство (20) привода, имеющее приводной вал (21); по существу имеющую форму бруска эксцентриковую тягу (30A, 30B), имеющую эксцентрический утяжеленный участок (33) на стороне первого конца (31) и имеющую участок (34) тяги, соединенный с указанным приводным валом (21) на стороне второго конца (32), вращающуюся посредством силы, передаваемой от указанного вращающегося средства (20) привода через указанный приводной вал (21); и вибрирующий участок (40), имеющий опорный участок (44) внутри участка, расположенного ближе к первому концу (41) таким образом, что указанный первый конец (31) указанной эксцентриковой тяги (30A, 30B) вставлен в указанный опорный участок (44), выполненный для покрытия указанной эксцентриковой тяги (30A, 30B), при этом указанный эксцентрический утяжеленный участок (33) имеет первую центральную ось (33t), проходящую вдоль продольного направления указанного эксцентрического утяжеленного участка (33), при этом указанный участок (34) тяги имеет вторую центральную ось (34t), проходящую вдоль продольного направления указанного участка (34) тяги, где линия (34s) продления определяется посредством продления указанной второй центральной оси (34t) в направлении указанного эксцентрического утяжеленного участка (33), угол (θ) между указанной первой центральной осью (33t) эксцентрического утяжеленного участка (33) и указанной линией (34s) продления больше 0° и не более приблизительно 10° в состоянии, при котором указанный первый конец (31) эксцентриковой тяги (30A, 30B) не вставлен в указанный опорный участок (44), и указанный первый конец (31) эксцентриковой тяги (30A, 30B) вставлен в указанный опорный участок (44) таким образом, что эксцентриковая тяга (30A, 30B) фиксирована так, что указанный первый конец (31) эксцентриковой тяги (30A, 30B) регулярно толкает внутреннюю периферическую поверхность указанного опорного участка (44). Технический результат заключается в уменьшении шума, генерируемого посредством вибрации при вращении на высокой и на низкой скоростях вращения. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 10 ил.

Раскрыты примеры генератора волны сжатия, сконфигурированного для генерирования в среде волн сжатия, обладающих высокой энергией. Генератор волны сжатия может содержать поддон, несущий поршень. Поддон может дополнительно содержать фиксирующее средство, при активации которого происходит фиксация поршня в неподвижном положении. Когда фиксирующее средство находится в деактивированном положении, поршень может быть высвобожден и может перемещаться, по меньшей мере, на некоторое расстояние от поддона. Поддон, несущий поршень, может быть расположен во внутреннем канале корпуса генератора волны сжатия и может перемещаться во внутреннем канале корпуса от его первого конца в направлении его второго конца вдоль продольной оси канала. Преобразующее устройство может быть установлено во втором конце корпуса. Преобразующее устройство может быть соединено со средой и может преобразовывать часть кинетической энергии поршня в волну сжатия в среде при динамическом воздействии поршня на преобразующее устройство. Разгон поддона, несущего поршень, может быть осуществлен посредством прикладывания энергии к поддону. После того как поддон будет разогнан во внутреннем канале корпуса, он может быть замедлен путем прикладывания к нему удерживающей силы, при этом поршень может, по меньшей мере, частично выйти из поддона и продолжить движение в направлении преобразующего устройства до тех пор, пока он не столкнется с преобразующим устройством. Кроме того, раскрыты примеры способов работы генератора волны сжатия. 3 н. и 18 з.п. ф-лы, 7 ил.
Наверх