Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем



Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем
Сопло для нагнетания текучей среды в реактор с псевдоожиженным слоем

 


Владельцы патента RU 2556920:

ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани (US)

Изобретение относится к соплу в сборе для нагнетания текучей среды в реактор с циркулирующим псевдоожиженным слоем, в частности для нагнетания тяжелых нефтепродуктов, таких как мазут и битум, в реакторы коксования в псевдоожиженном слое. Реактор с циркулирующим псевдоожиженным слоем имеет нижнее входное отверстие для псевдоожижающего газа и узлы сопел подачи сырья для жидкого сырья (22) тяжелых фракций нефтепродуктов и пара (23, 24) для распыливания. Реактор также имеет предварительный смеситель (13) для объединения жидких тяжелых фракций сырья нефтепродуктов с паром для распыливания, содержащий дроссельное сужение в проточном трубопроводе. Кроме того, в реакторе имеется секция проточного трубопровода, следующая за предварительным смесителем (13), и выпускное сопло (29). Реактор также имеет диспергатор в форме клеверного листа. Стенка каждого лепестка ограничивает сегмент полого конуса. Оси полых конусов пересекаются симметрично с центральной осью диспергатора, который выполнен с мультилепестковым выходным проходом с увеличивающейся площадью поперечного сечения. Техническим результатом изобретения является увеличение площади поверхности для взаимодействия и увлечения между струей и псевдоожиженным слоем твердых веществ. 8 з.п. ф-лы, 9 ил., 3 табл.

 

ОБЛАСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0001] Настоящее изобретение относится к соплу в сборе, полезному для нагнетания текучей среды в реактор с циркулирующим псевдоожиженным слоем. Это относится, более конкретно, к соплу в сборе, полезному для нагнетания тяжелых нефтепродуктов, таких как мазутов и битумов, в реакторы коксования в псевдоожиженном слое.

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА РОДСТВЕННЫЕ ЗАЯВКИ

[0002] Приоритет настоящей заявки заявляется по дате подачи предварительной заявки на патент США №61/348,013, поданной 25 мая 2010 года, все описание которой во всей полноте включено в настоящую заявку посредством ссылки.

ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0003] Реакторы с циркулирующим псевдоожиженным слоем (CFB) представляют собой хорошо известные устройства, которые могут быть использованы для проведения различных многофазных химических реакций. В реакторе такого типа текучая среда (газ или жидкость) проходит через гранулированный твердый материал с достаточно высокой скоростью, чтобы твердое вещество перешло во взвешенное состояние и вело себя, как если бы оно было текучей средой. Псевдоожижение поддерживается с помощью псевдоожижающего газа, такого как воздух, пар или газ-реагент, вводимый через распределитель (сетку, барботер или иные средства) в основании реактора. CFB реакторы в настоящее время используется во многих отраслях промышленности, среди которых каталитический крекинг тяжелых нефтяных фракций, полимеризация олефинов, газификация угля, обработка воды и переработка отходов. Одним из основных назначений являются камеры сгорания с циркулирующим псевдоожиженным слоем, в которых уголь или другое топливо с высоким содержанием серы сжигается в присутствии известняка для снижения выбросов оксидов серы (SOX); выбросы оксидов азота также снижены в результате относительно низких температур, достигаемых в этом слое. Другое применение заключается в процессе коксования в псевдоожиженном слое, известное как коксование в текучей среде и его варианты, Flexicoking™, причем оба эти процесса были разработаны компанией Exxon Research and Engineering Company.

[0004] Коксование в псевдоожиженном слое представляет собой процесс нефтепереработки, в котором тяжелое углеводородное сырье, как правило, не дистиллируемый остаток (мазут) от фракционирования или тяжелых углеводородов, превращается в более легкие и более полезные продукты путем термического разложения (коксования) при повышенных температурах реакции, как правило, приблизительно от 480 до 590°С (приблизительно от 900 до 1100°F) и, в большинстве случаев, от 500 до 550°С (приблизительно от 930 до 1020°F). Тяжелые фракции, которые могут быть переработаны коксованием в псевдоожиженном слое, включают тяжелый мазут атмосферной перегонки, ароматические экстракты, асфальты, битумы и битуминозные пески, смоляные ямы и смоляные озера в Канаде (Athabasca, Alta.), в Тринидаде, в Южной Калифорнии (La Brea (Лос-Анжелес), McKittrick (Бейкерсфилд, Калифорния), Carpinteria (Санта-Барбара, штат Калифорния), озеро Бермудес (Венесуэла) и аналогичные месторождения, такие как те, что в Техасе, Перу, Иране, России и Польше. Процесс осуществляется в установке с большим корпусом реактора, содержащем горячие частицы кокса, которые поддерживаются в псевдоожиженном состоянии при требуемой температуре реакции с паром, вводимым в нижнюю часть корпуса, со средним направлением движения частиц кокса вниз через псевдоожиженный слой. Тяжелое углеводородное сырье нагревается до температуры, при которой возможна перекачка, как правило, в диапазоне от 350 до 400°С (приблизительно от 660 до 750°С), смешиваясь с распыленным паром, и подается через несколько сопел подачи, расположенных на нескольких последовательных уровнях в реакторе. Пар вводится в отпарную секцию в нижней части реактора и проходит вверх через частицы кокса в отпарной секции, когда они спускаются от расположенной выше основной части реактора. Часть подаваемой жидкости покрывает частицы кокса в псевдоожиженном слое, а затем разлагается на слои твердого кокса и более легкие продукты, которые выделяются в виде газа или испаряемой жидкости. Давление в реакторе является относительно низким, чтобы способствовать испарению паров углеводородов, обычно в диапазоне приблизительно от 120 до 400 манометрического давления в кПа (приблизительно от 17 до 58 манометрического давления в фунтах на квадратный дюйм), и чаще всего от 200 до 350 манометрического давления в кПа (приблизительно от 29 до 51 манометрического давления в фунтах на квадратный дюйм). Легкие углеводородные фракции (термический крекинг) реакций коксования испаряются, смешиваются с псевдоожижающим паром и проходят вверх через псевдоожиженный слой в разбавленную фазовую область над плотным псевдоожиженным слоем частиц кокса. Эта смесь испаренных углеводородных фракций, образованная в реакциях коксования, протекает вверх через разбавленную фазу с паром с поверхностной скоростью от 1 до 2 метров в секунду (приблизительно от 3 до 6 футов в секунду), увлекая с собой некоторые мелкие твердые частицы кокса. Большинство захваченных твердых частиц отделяется от газовой фазы под действием центробежной силы в одном или нескольких циклонных сепараторах, и возвращается в плотный псевдоожиженный слой под действием силы тяжести через опускные трубы циклона. После чего смесь пара и паров углеводородов из реактора выгружается из выходных отверстий для газа в циклоне в скруббер, пространство, расположенное над областью реакции и отделенное от него перегородкой. Смесь охлаждается в скруббере при контакте с жидкостью, опускающейся в скруббере по навесам. Сконденсированная жидкость циркулирует по замкнутому контуру к внешнему охладителю и обратно в верхний уровень скруббера, чтобы обеспечить охлаждение для охлаждения и конденсации самых тяжелых фракций жидкого продукта. Эта тяжелая фракция, как правило, возвращается обратно в область реакции псевдоожиженного слоя до полного исчезновения.

[0005] Компоненты сырья, которые не сразу испаряются, покрывают частицы кокса в реакторе и в дальнейшем разлагаются на слои твердого кокса и более легкие продукты, которые выделяются в виде газа или испаренных жидкостей. Во время контакта сырья с псевдоожиженным слоем некоторые частицы кокса могут стать неравномерно или слишком сильно покрыты сырьем, при этом при столкновении с другими частицами кокса они могут слипаться с ними. Эти тяжелые частицы кокса не могут быть эффективно псевдоожижены паром, вводимым в нижнюю часть отпарной секции так, чтобы они впоследствии проходили вниз от реактора в отпарную секцию, где они могут слипаться вместе и накапливаться на навесах в отпарной секции, в основном на верхних рядах навесов. Традиционно, отпарная секция имеет ряд перегородок, как правило, называемых «навесами» благодаря их форме в виде перевернутых каналов, проходящих вдоль в нескольких наложенных друг на друга рядах или ярусов на корпусе отпарной секции. Кокс проходит над этими навесами во время нисходящего прохода через отпарную секцию и подвергается воздействию пара, который поступает из барботеров, расположенных на дне корпуса под навесами, и перераспределяется по мере его продвижения вверх по отпарной секции. Твердый кокс из реактора, состоящий в основном из углерода с меньшим количеством водорода, серы, азота и следами ванадия, никеля, железа и других элементов, полученный из сырья, проходит через отпарную секцию и наружу из корпуса реактора в горелку, где он частично сжигается в псевдоожиженном слое с воздухом, чтобы поднять его температуру приблизительно от 480 до 700°С (приблизительно от 900 до 1300°F), после чего горячие частицы кокса подвергаются рециркуляции в области реакции псевдоожиженного слоя, чтобы обеспечить тепло для проведения реакций коксования и выступать в качестве зародыша для формирования кокса.

[0006] Процесс Flexicoking™, также разработанный компанией Exxon Research and Engineering Company, представляет собой, по сути, процесс коксования в псевдоожиженном слое, который осуществляется в установке, содержащей, как описано выше, реактор и горелку, часто называемую в этом варианте процесса нагревателем, но также включая и газогенератор для газификации коксового остатка путем реакции со смесью воздуха/пара, с образованием горючего газа с низкой теплотворной способностью. Нагреватель в этом случае работает в обедненной кислородом среде. Газ, являющийся продуктом газификации, содержащий захваченные частицы кокса, возвращается в нагреватель, чтобы обеспечить реактор частью необходимого тепла. Обратный поток кокса, направленный из газогенератора в нагреватель, обеспечивает остальные потребности в тепловой энергии. Горячий коксовый газ, выходя из нагревателя, используется для генерации пара высокого давления перед его очисткой. Коксовый продукт непрерывно удаляется из реактора. В силу сходства между процессом Flexicoking и коксованием в псевдоожиженном слое, термин «коксование в псевдоожиженном слое» используется в настоящем описании для обозначения и объединения коксования в псевдоожиженном слое и Flexicoking, за исключением случаев, когда требуется дифференциация между этими двумя процессами.

[0007] Отпарная секция установки коксования в текучей среде находится в нижней части реактора. Частицы кокса из реактора проходят в отпарную секцию, где они контактируют с паром для отпаривания из барботера, расположенного в нижней части отпарной секции для удаления углеводородных продуктов в паровой фазе из кокса, что осуществляется в нижней части установки. В результате способности реактора хорошо перемешивать продукты, некоторое количество кокса, поступающего в отпарную секцию, по-прежнему покрыто способным к расщеплению углеводородным сырьем. Для такого материала отпарная секция выступает в качестве дополнительной ступени реактора, в которой может быть осуществлено расщепление и высыхание. По мере того как этот материал проходит через отпарную секцию, происходят дополнительные реакции расщепления. По этой причине, крайне желательно иметь в отпарной секции пробковый режим потока, с тем, чтобы свести к минимуму количество способного к расщеплению материала, направляемого в горелку или в нагреватель в качестве углеводородного противоточного потока, где оно эффективно переводится в кокс. При использовании простейших установок коксования в текучей среде, в отличие от Flexicokers, это явление не является слишком невыгодным, поскольку количество материала небольшое, но в случае Flexicokers этот материал направляется в нагреватель, где он подвергается воздействию высокой температуры, обедненной кислородом среды. Непрореагировавший материал, который поступает в нагреватель, может расщепиться, чтобы сформировать полный ассортимент продуктов в паровой фазе. Эти продукты затем переносятся в верхнюю часть нагревателя, где они могут конденсироваться на поверхностях, в результате чего ограничивается вместимость и/или длина пробега.

[0008] Несмотря на то, что углеводородный противоточный поток не является серьезной проблемой для установок коксования в текучей среде, эти установки испытывают затруднения различного типа, связанные с работой отпарной секции. Накопление отложений в навесах отпарной секции, которые обычно принимают характерную форму, благодаря которой они называются «акульими плавниками», делает отпарную секцию чувствительной к уменьшенным зазорам, которые могут прерывать циркуляцию кокса в отпарной секции, ограничивать псевдоожижение кокса в реакторе и, в конечном итоге, привести к незапланированной потере мощности или незапланированной остановке реактора.

[0009] Плотный псевдоожиженный слой ведет себя в целом как хорошо перемешанный реактор. Однако компьютерное моделирование динамики холодного потока и исследования с помощью изотопных индикаторов показали, что значительное количество увлажненного кокса может быстро обойти ступень реактора и войти в контакт с навесами отпарной секции, где часть мокрой пленки преобразуется в кокс, связывая вместе частицы кокса. Со временем углеводородные образования конденсируются из паровой фазы в промежутках между частицами, создавая отложения, которые очень тяжело и трудно удалить. Существующая практика в установках коксования в текучей среде представляет собой повышение температуры в реакторе для ускорения реакции термического крекинга. Это обеспечивает возможность более быстрого высыхания кокса и, тем самым, уменьшения количества увлажненного кокса, поступающего в отпарную секцию. Однако более высокая температура в реакторе повышает скорость повторного крекинга углеводородных паров и снижает С4+ выход жидких продуктов, что приводит к экономичному расходу.

[0010] Чтобы преодолеть эту проблему, с разной степенью успеха ранее были предприняты и другие попытки. Один подход заключался в том, чтобы улучшить операцию отпаривания, например, путем установки отпарной секции с паровыми барботерами, расположенными под навесами отпарной секции, как было отмечено в статье «Заполнение противотока из газа и твердых частиц в псевдоожиженном слое» авторов Hsiaotao Bi и др., в журнале Eng. Chem. Res. 2004, 43, 5611-5619.

[0011] Другой подход как к сокращению засорения реактора и увеличению выхода жидких продуктов заключался в том, чтобы улучшить распыление сырья, когда оно поступает в псевдоожиженный слой, с ожиданием, что улучшение распыления приведет к снижению степени, с которой нефтепродукт будет перемещаться вниз в отпарную секцию в жидкой форме. Традиционные распылительные сопла, используемые в процессе коксования в текучей среде, используют пар для содействия распылению нагретого мазута или битума в псевдоожиженный слой горячих частиц кокса: эффективный контакт капель мазута и увлечение частиц кокса играет важную роль в повышении работоспособности реактора и в повышении выхода жидкого продукта. Вводимая струя образует высокоскоростной поток в псевдоожиженном слое, в который увлекаются частицы псевдоожиженного кокса. Одна из основных проблем в процессе состоит в том, что в псевдоожиженном слое с плохо работающими распылительными соплами имеется тенденция к образованию жидко-твердых агломератов, что приводит к высокой локальной нагрузке жидкостью твердых веществ и образованию больших увлажненных агломератов сырья/кокса. Эти более тяжелые агломераты могут иметь тенденцию к сегрегации вблизи нижней части реактора и засорению внутренних частей реактора, в частности, в отпарной секции, как отмечалось выше. Благодаря улучшенной производительности в распылении сырья, контакт между высокоскоростными потоками струй сырья и твердым коксом можно улучшить, результатом чего является общее улучшение работоспособности реактора, с более длинным пробегом, за счет уменьшения засорения отпарной секции и/или более высоким выходом жидкого продукта, за счет более низкой рабочей температуры реактора. Более высокие скорости подачи жидкости могут быть также получены за счет использования усовершенствованных сопел подачи.

[0012] Сопло с участием пара, предложенное для использования в установках коксования в текучей среде, описано в патенте США №6003789 (выданном на имя Base) и в патенте Канады №2224615 (выданном на имя Chan). В этом сопле, которое обычно крепится к боковой стенке флюидкокера так, чтобы оно проходило через стенку в псевдоожиженном слое частиц кокса, создается содержащий пузырьки поток смеси тяжелой нефти/пара, который распыляется в отверстии сопла. Используемое сопло имеет круглый проточный проход, содержащий в следующей последовательности: впускное отверстие; первую секцию сжатия уменьшающегося диаметра; диффузор расширяющегося диаметра; вторую секцию сжатия уменьшающегося диаметра и выпускное отверстие. Сходящиеся секции ускоряют поток смеси и вызывают уменьшение размера капли за счет механизмов удлинения и сдвига потока. Вторая секция сжатия предназначена для ускорения потока смеси больше, чем это осуществляет первая секция сжатия и, как следствие, капли, созданные в результате первого сжатия, еще больше уменьшаются в размерах при втором сжатии. Диффузор обеспечивает возможность замедления смеси и снижения скорости прежде, чем ускориться во второй раз. Задача состоит в том, чтобы снизить средний диаметр капель до относительно малого размера, как правило, порядка 300 мкм, поскольку сообщается, что самая высокая вероятность столкновения тяжелых капель нефтепродуктов с нагретыми частицами кокса происходит, когда как капли, так и нагретые частицы имеют схожие диаметры; поэтому, требуется иметь капли размером 200 или 300 мкм.

[0013] Цель, достигаемая соплом, раскрытым в патенте США №6003789, заключается в создании распыленной струи мелких капель нефтепродуктов, что, в соответствии с общепринятой точкой зрения, приводит к лучшему контакту между частицами кокса и капельками нефтепродуктов. Концепция последующего подхода, подробно изложенная в статье «Инжекция жидкой распыленной струи в псевдоожиженный слой: смешивание частиц и жидкости и ее влияние на выход флюидкокера», в журнале Ind. Eng. Chem. Res., 43 (18), 5663, авторов House P. и др., предполагает, что первоначальный контакт и смешивание между каплями жидкости и горячими частицами кокса должен быть усилен, с меньшим расчетом на размер капель жидкости в распыленной струе. Предложено распылительное сопло, использующее вытяжную трубу, причем сопло такого типа также описано в патенте США №7025874 (на имя Chan). Это сопловое устройство работает с использованием импульса жидкой струи, выходящей из отверстия сопла для втягивания твердых веществ в смеситель вытяжной трубы, и вызывает интенсивное перемешивание твердых веществ и жидкости в смесителе и, тем самым, повышает вероятность вступления в контакт отдельных капель и частиц. В результате, повышается вероятность покрытия тонким слоем нефтепродуктов большего числа частиц кокса, что приводит к улучшению выхода жидкости; производство агломерата становится ограниченным, что приводит к сокращению засорения и к понижению рабочей температуры реактора, одновременно достигая высокого выхода жидкого продукта, путем снижения ограничений массопереноса в процессе испарения жидкости. Фактическая конструкция содержит распылительное сопло для создания струи, которая проходит через боковую стенку реактора, и смеситель типа вытяжной трубы с открытым концом, расположенный горизонтально внутри реактора и совмещенный с соплом так, что распыленная струя из сопла будет перемещаться через трубу и увлекать поток частиц кокса и псевдоожижающего газа в трубу, где происходит перемешивание кокса и капель жидкости. Вытяжная труба предпочтительно имеет секцию Вентури, способствующую созданию низкого давления в трубке, чтобы содействовать всасыванию частиц кокса и псевдоожижающего газа. Это устройство, однако, не было коммерчески успешным из-за опасений по поводу загрязнения конструкции в псевдоожиженном слое.

[0014] Круглое выпускное отверстие сопел, изображенное, например, в патентах, выданных на имя Base и Chan, создает цилиндрический шлейф жидкости, выходящей из выпускного отверстия сопла, причем этот шлейф имеет минимальное отношение площади к периметру, а это создает значительное препятствие для проникновения твердых частиц в центральную часть струи, что может привести к контакту между горячими частицами кокса и введенным не самым оптимальным потоком нефтепродуктов.

[0015] Усовершенствованное устройство перемешивания описано в патенте США №7140558 (выданном на имя McCracken); это устройство, о котором в настоящем документе говорится как о стабилизаторе двустороннего потока, приносит нефтепродукты и пар в основной проточный трубопровод, ведущий к соплу, через подающие трубопроводы, которые расположены под острым углом к основному проточному трубопроводу и под углом друг к другу. Кроме того, в паровой линии в точке, где она попадает в основной трубопровод, расположен ограничитель потока так, что пар ускоряется, когда он входит в основной трубопровод. Утверждается, что эта конфигурация для перемешивающей ступени сопла придает потоку улучшенные характеристики.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0016] Было установлено, что сопла, используемые в реакторах с циркулирующим псевдоожиженным слоем, таких как реакторы коксования в текучей среде, как было описано выше, не могут быть оптимальными для получения контакта мазута/псевдоожиженного кокса, в первую очередь, как следствие эффективности перемешивающего устройства, конфигурации отверстия сопла, или и того и другого вместе. Мы обнаружили, что улучшенное перемешивание между тяжелыми сырьевыми нефтепродуктами и паром для распыливания может быть достигнуто за счет использования устройства предварительного перемешивания, выполненного в виде парового инжектора дроссельного типа с радиальным отверстием в сопле. Этот перемешивающее устройство обеспечивает улучшенную стабильность работы сопла, а также обеспечивает возможность использования более широкого рабочего диапазона, охватывающего более широкий диапазон состояний, которые могут быть использованы. При использовании сопла с усовершенствованной конструкцией диспергатора, может быть достигнут улучшенный контакт между частицами кокса и нефтепродуктами в реакторе.

[0017] Узел сопла содержит предварительный смеситель, который проточно соединен, посредством проточного трубопровода, с корпусом сопла, которое выпускает распыленное сырье в виде струи на частицы, циркулирующие внутри реактора. В существующих реакторах проточный трубопровод между нефтяными и паровыми соединениями на внешней стенке реактора и кончиком сопла внутри, как правило, проходит приблизительно на длину в 40-150 см. Предпочтительный предварительный смеситель с дроссельной заслонкой, описанный ниже, стабилизирует поток и при более длинных трубопроводах, возможно, более длинных чем 150 см в длину, причем одновременно поддерживает широкий рабочий диапазон для скоростей пара/нефтепродуктов с уменьшенной вероятностью пульсации струи при относительно высоких скоростях пара или дросселирования при высоких скоростях нефтепродуктов.

[0018] Стабилизирующий эффект предварительного смесителя может быть усилен за счет использования конкретных стабилизаторов или стабилизаторов потока в проточном трубопроводе между предварительным смесителем и выпускным соплом. Картина распыления из выпускного сопла может быть также усилена, а контакт между нефтепродуктами и частицами в псевдоожиженном слое улучшен, за счет использования в отверстии выпускного сопла соответствующего диспергатора.

[0019] В соответствии с изобретением, пар для распыливания вводится в нефтяной поток в корпусе предварительного смесителя, выполненного в виде дросселя, ограниченного сужением проточного трубопровода. Пар для распыливания подается через радиально расположенные впускные отверстия под более высоким давлением, чем поток нефтепродуктов. Интенсивное перемешивание, которое происходит ниже по потоку от сужения дроссельной заслонки, приводит к улучшенной стабильности распыления.

[0020] Улучшение контакта нефтепродуктов/частиц кокса, получающееся в результате использования предварительного смесителя, может быть достигнуто при использовании простого круглого отверстия на реакторном конце узла сопла, но также может быть достигнуто и дальнейшее улучшение (с результирующим сокращением толщины пленки нефтепродуктов на частицах кокса) путем использования многолепесткового диспергатора в отверстии выпускного сопла. Диспергатор обеспечивает выхлопную струю с увеличенной площадью поверхности струи, соответствующей форме проточных каналов в диспергаторе, что приводит к существенному улучшению контакта между струей сырья и твердыми частицами в слое и увлечению твердых частиц жидкой струей.

[0021] В своей предпочтительной форме диспергатор в отверстии выпускного сопла содержит корпус, имеющий центральный проточный проход, ведущий от задней части (подающей стороны) корпуса по направлению к выпускному концу диспергатора, и большое количество диспергирующих лепестков, расположенных в корпусе и сообщающихся с центральным проточным проходом. В предпочтительной форме многолепестковый диспергатор имеет форму клеверного листа и обычно содержит от трех или четырех расходящихся квазиконических проточных проходов, симметрично расположенных вокруг центральной оси и открытых к центральному проточному проходу проточного трубопровода. Эти диспергирующие лепестки формируют дисперсную картину капель струи нефтепродуктов, имеющих форму, соответствующую форме лепестков в корпусе диспергатора. Каждый лепесток ограничен стенкой, образованной в корпусе диспергатора, причем стенка каждого лепестка ограничивает сегмент полого конуса; оси полого конуса пересекаются симметрично с центральным проточным проходом так, что каждый полый конус открыт вдоль своей длины к проточному проходу для формирования увеличивающегося многолепесткового выпускного прохода, площадь поперечного сечения которого увеличивается от задней части к передней части корпуса диспергатора. В этом варианте диспергатор имеет форму клеверного листа, либо трехлепестковую, либо четырехлепестковую, с выполненными в корпусе тремя или четырьмя лепестками.

[0022] Диспергатор обычно изготовлен в виде продолжения кругового корпуса сопла в конце проточного прохода, расширяющегося в более широкое, не круглое мультилепестковое отверстие, которое увеличивает отношение периметра к площади отверстия сопла. С помощью диспергатора струя жидкости, выходящая из сопла, будет также иметь соответствующую некруглую форму, что значительно усиливает не только дисперсию жидкости, но и увеличивает площадь поверхности для взаимодействия и увлечения между струей и псевдоожиженным слоем твердых веществ.

[0023] В этом аспекте, следовательно, настоящее изобретение предлагает узел сопла с выпускным соплом, имеющим сходящуюся впускную секцию, которая следует за секцией проточного трубопровода и соединена с ней для создания сдвига в смеси жидкого сырья/пара и создания капель жидкого сырья уменьшенного размера внутри выпускного сопла с многолепестковым диспергатором в отверстии выпускного сопла, чтобы получить струю жидкого сырья, имеющую увеличенную площадь поверхности, по сравнению с цилиндрической струей. В качестве альтернативы диспергатору с лепестками, для увеличения площади поверхности распыленной струи относительно площади поверхности струи простой круглой формы может быть использован диспергатор простой веерной формы. Проточный трубопровод, соединяющий предварительный смеситель с выпускным соплом, также имеет функцию по контролю стабильности и эффективности распыления. Несмотря на то, что простой цилиндрический проточный трубопровод, расположенный между предварительным смесителем и соплом, является эффективным в случае предварительного смесителя дроссельного типа, и тем более многолепесткового диспергатора, контроль над размером капель в распыляемой струе может быть достигнут путем использования стабилизатора потока, или стабилизатора, расположенного в проточном трубопроводе между предварительным смесителем и выпускным соплом.

[0024] Узел сопла полезен при инжекции текучих сред в реакторы с циркулирующим псевдоожиженным слоем различного типа, в которых требуется наличие хорошего контакта между компонентами псевдоожиженного слоя и введенной текучей средой. Узел сопла особенно полезен в реакторах коксования в текучей среде, но потенциально полезен и в других CFB реакторах, в которых подобные проблемы также имеют место.

[0025] В предпочтительной форме, используемой в установках коксования в текучей среде, реактор установки содержит:

секцию реактора с плотным слоем, ограниченную стенкой реактора, как правило, в форме усеченного конуса, с наибольшей площадью поперечного сечения сверху,

область основания, расположенную ниже секции реактора с плотным слоем, в которую вводится псевдоожижающий газ для псевдоожижения плотного слоя тонкоизмельченных твердых частиц кокса в секции реактора с плотным слоем,

впускные отверстия для тяжелых фракций нефтепродуктов, впускные сопла для сырья которых расположены по периметру стенки реактора на различных высотах выше области основания,

камеру или скруббер, расположенный выше секции реактора с плотным слоем и отделенный от секции реактора с плотным слоем,

циклоны, расположенные в верхней части секции реактора с плотным слоем, каждый из которых имеет входное отверстие для потока выходящих газов и частиц кокса, выпускное отверстие для выпуска газов из циклона, выходящее в камеру над секцией реактора, и опускные трубы циклона для возвращения частиц кокса, отделенных от газа в циклоне, в секцию реактора с плотным слоем,

при этом отпарная секция в области основания реактора содержит навесы и барботеры для отпаривания пара.

[0026] Реактор соединен в установке с горелкой/нагревателем с помощью трактов коксоподачи в обычном порядке тракт подачи холодного кокса забирает кокс из нижней части отпарной секции к горелке/нагревателю, а тракт возврата горячего кокса приносит горячий кокс из горелки/нагревателя обратно в реактор. В случае Flexicoker за корпусом нагревателя следует газификатор, как описано выше.

[0027] Во флюидкокере впускные отверстия для сырья, которые расположены по существу горизонтально по периметру реактора, доставляют сырье тяжелых нефтяных фракций в реактор. Каждое из них имеет узел сопла для сырья, как описано выше, предпочтительно с предварительным смесителем дроссельного типа, и проточный стабилизатор, и с многолепестковым диспергатором для обеспечения оптимальной конфигурации для струи, поступающей в реактор из сопла.

[0028] В этом аспекте, следовательно, изобретение в его предпочтительной форме предлагает реактор с циркулирующим псевдоожиженным слоем, имеющий стенки круглого с вертикальной осью сечения, нижнее впускное отверстие для введения псевдоожижающего газа и узлы сопел для подачи жидких фракций нефтепродуктов и пара для распыливания выше нижнего впускного отверстия для введения псевдоожижающего газа и вокруг стенки реактора, причем каждый узел сопла проходит по существу горизонтально в реактор через стенку реактора, выпускное отверстие сопла находится внутри реактора, а впускное отверстие для жидких фракций сырья нефтепродуктов находится на конце, наиболее удаленном от выпускного сопла. Каждый узел сопла содержит:

секцию предварительного смесителя для смешивания тяжелых жидких фракций нефтепродуктов с паром для распыливания с образованием смеси жидкого сырья/пара, содержащей капли жидкого сырья, причем секция предварительного смесителя содержит дроссельные сужения в проточном трубопроводе, ограничивающие горловину, и большое количество радиальных впускных отверстий для пара, расположенных вокруг горловины;

секцию проточного трубопровода, следующую за секцией предварительного смесителя и соединенную с ней, проходящую от секции предварительного смесителя к секции выпускного сопла для переноса потока смеси жидкости/пара, созданной предварительным смесителем;

секцию выпускного сопла, имеющую сходящееся впускное отверстие, следующее за секцией проточного трубопровода и соединенную с ней для создания напряжения сдвига в смеси жидкого сырья/пара и создания капель жидкого сырья уменьшенного размера внутри секции выходного сопла; и, предпочтительно,

диспергатор, расположенный на выходе из секции выпускного сопла для получения распыленной струи жидкого сырья, имеющей увеличенную площадь поверхности по сравнению с цилиндрической струей.

[0029] Узел сопла использует сходящуюся - расходящуюся секцию предварительного смесителя дроссельного типа для введения пара для распыливания в поток тяжелых фракций нефтепродуктов под давлением в узкой части горловины сужения. Стабильность в потоке сырья, на которое воздействует предварительный смеситель, дополнительно улучшается путем использования ограничивающего - расширяющего стабилизатора потока, или стабилизатора, помещенного в проточный трубопровод между предварительным смесителем и отверстием сопла.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0030] На прилагаемых чертежах:

Фиг.1 изображает узел сопла в сечении, включая предварительный смеситель дроссельного типа;

Фиг.2 изображает увеличенную секцию предпочтительного корпуса предварительного смесителя;

Фиг.3 изображает секцию стабилизатора потока, или стабилизатора, для использования в проточном трубопроводе между предварительным смесителем и соплом;

Фиг.4 изображает секцию альтернативной конфигурации для стабилизатора потока, или стабилизатора;

Фиг.5А изображает продольный разрез многолепесткового диспергатора;

Фиг.5В изображает поперечное сечение на самом конце многолепесткового диспергатора, показанного на Фиг.6А;

Фиг.6 представляет собой график, показывающий результаты тестирования различных предварительных смесителей;

Фиг.7 представляет собой график, показывающий результаты тестирования различных стабилизаторов потока;

Фиг.8 представляет собой график, показывающий результаты тестирования различных диспергаторов.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ

Узел сопла

[0031] Узел сопла в собранном виде для получения улучшенной дисперсии сырья в псевдоожиженном слое показан на Фиг.1. Узел 10 сопла, который проходит через стенку 11 реактора в его внутреннюю часть 12, содержит секцию 13 предварительного смесителя дроссельного типа, соединенную с фланцем 14, прикрепленным к выпускному или нижнему концу конца секции предварительного смесителя. Фланец 14, соответственно, может быть приварен к концу секции предварительного смесителя или прикреплен любым другим подходящим способом, например, навинчиванием по резьбе. Проточный трубопровод 15, который проходит от предварительного смесителя к выпускному соплу, оснащен фланцем 16 в его впускном или верхнем конце, чтобы обеспечивать проточное соединение с предварительным смесителем на фланце 14. Проточный трубопровод 15 с выпускным соплом 29 на его конце внутри реактора поддерживается, вместе с секцией предварительного смесителя, традиционным способом сквозными болтами на имеющем фланец конце 18 внешнего опорного кожуха 17 (не показано). Трубопровод 20 прикреплен фланцем к впускной стороне секции 13 предварительного смесителя и проходит до очищающего отверстия 21, которое при работе, как правило, закрыто фланцевой крышкой (не показана). Очищающее отверстие предусмотрено для обеспечения возможности очистки узла сопла от загрязнений, пропуская шомпол через незакрытое очищающее отверстие вплоть до выпускного сопла, а если шомпол достаточно мал, то через выпускное отверстие на внутреннем конце сопла.

[0032] Впускное отверстие 22 предназначено для подачи тяжелых фракций нефтепродуктов, тогда как пар для распыливания поступает через два расположенных радиально напротив друг друга входных паропровода 23, 24, в отверстия, расположенные в корпусе предварительного смесителя. Паропроводы также снабжены очищающими отверстиями 25, 26, расположенными на их наружных концах, обычно покрытых закрывающими пластинами 25а, 26а с фланцем, для обеспечения прохождения шомполов во входные отверстия в корпусе предварительного смесителя.

[0033] Трубопровод 15 круглого сечения проходит через стенку 11 реактора и внутри реактора заключен в кожух 28, вплоть до корпуса выпускного сопла, в основном, для конструктивной поддержки и защиты трубопровода от эрозии твердыми частицами, циркулирующими в реакторе.

Предварительный смеситель дроссельного типа

[0034] Функцией предварительного смесителя является создание стабильного двухфазного потока для эффективного распыления в реакторе. Предпочтительная конфигурация предварительного смесителя дроссельного типа, который смешивает пар и сырье тяжелых фракций нефтепродуктов для создания дисперсного «пузырькового» потока в трубопроводе, приводящего к распылительному соплу, показана на Фиг.2. Предварительный смеситель напоминает трубку Вентури со сходящейся - расходящейся горловиной, но в предварительном смесителе пар вводится при давлении выше, чем давление нефтепродуктов.

[0035] Газ (пар) поступает в корпус 13 дроссельной заслонки в его горловине 31 через два или более двух отверстий 32, 33 для пара, которые впускают пар из входных паропроводов 23, 24. Отверстия для пара создают высокоскоростные струи пара в области горловины, где пар смешивается с жидким сырьем, поступающим через входное отверстие 34 для жидкости с максимальным сдвигом, создавая рассеянный пузырьковый поток. Количество отверстий может варьироваться в зависимости от эксплуатационных требований и размера узла и, обычно, подходящим количеством является от двух до шести отверстий, в большинстве случаев от двух до четырех отверстий. Было установлено, что два отверстия дают хорошие результаты, при этом они также могут быть выполнены достаточно большими, чтобы уменьшить вероятность их загрязнения. Осевое и радиальное расположение отверстий для газа может быть изменено для оптимизации производительности предварительного смесителя, например, если длина горловины является относительно большой, то отверстия могут быть расположены в различных местах по всей ее длине, хотя в большинстве случаев горловина будет относительно короткой, с отверстиями, расположенными в самом узком месте. Предпочтительным местом для отверстий для пара является место в верхней по потоку половине горловины. Предпочтительным является симметричное радиальное расположение отверстий, например, когда два отверстия расположены диаметрально напротив друг друга, или когда четыре отверстия расположены в квадрантах. Перемешивания газа и жидкости в области горловины считается оптимальным, так как это то место, где скорость жидкости достигает своего максимума. Если необходимо, то могут быть предусмотрены паропроводы с безфланцевыми очищающими отверстиями, которые будут предусматривать возможность ввода шомполов вниз до впускных отверстий на горловине дроссельной заслонки.

[0036] Существенными критериями эффективности для предварительного смесителя являются: угол схождения на входе в горловину, диаметр горловины и ее длина, углы расходимости от горловины, диаметры входного и выходного отверстий. Эти значения лучше установить эмпирически в зависимости от характеристик сырья (в основном вязкости) и требуемого расхода. Как правило, предпочтительны низкие углы схождения/расхождения, обычно от 3 до 15° (половина угла конуса), причем значения от 4 до 8° являются предпочтительными, причем при более высоких скоростях потока различия в производительности, как указано индексом нестабильности, как правило, исчезают, так что большие значения половины угла, например, в 20°, являются приемлемыми. Углы схождения и расхождения, как правило, по существу идентичны.

[0037] Типичные размеры для предварительного смесителя являются такими, как показаны в Таблице 1 ниже (все размеры приведены в миллиметрах):

Таблица 1
Параметр
Диаметр входного отверстия 40
Диаметр выходного отверстия 40
Длина сходимости 65
Длина расходимости 65
Длина горловины 25
Диаметр горловины 25
Диаметр отверстия 7
Диаметр входного отверстия с фаской 19
Угол сходимости/расходимости 5,7°

[0038] Стабильность потока поддерживается более-менее постоянной в широком диапазоне скоростей потока жидкости при использовании отверстий для газа меньшего размера, например, приблизительно 4 мм; но опять же, различия исчезают при более высоких скоростях потока жидкости, так что с точки зрения большей устойчивости к загрязнению предпочтительными являются отверстия большого размера. Аналогичным образом, стабильности потока благоприятствуют горловины меньших размеров, хотя больший размер приводит к меньшим перепадам давления, но здесь размер горловины должен быть выбран в соответствии с требуемой скоростью потока для узла сопла.

[0039] Одним весьма предпочтительным признаком предварительного смесителя дроссельного типа является то, что он облегчает использование более длинных проточных трубопроводов между предварительным смесителем и соплом путем поддержания стабильности потока в широком диапазоне скоростей потока. Несмотря на то, что Стабилизатор Двустороннего Потока обеспечивает производительность, сравнимую с предварительным смесителем дроссельного типа, имеющим короткие проточные трубопроводы (приблизительно до 80 см длиной), поток в более длинных трубопроводах, например, 130 см и длиннее, при массовых соотношениях газ/жидкость, равных приблизительно 1,8%, при холодном испытании стремится к быстрой дестабилизации.

[0040] Предварительный смеситель обязательно должен быть рассчитан на требуемый расход тяжелых фракций нефтепродуктов с сопутствующим потоком пара для хорошего распыления. Как правило, соотношение пар/нефтепродукты будет находиться в диапазоне от 0,3 до 1,2% от массы нефтепродуктов и обычно гораздо меньше, в диапазоне от 0,4 до 0,9, причем коэффициент приблизительно 0,86 по всей видимости является типичным значением. Давления (манометрические) в подающем коллекторе для пара, как правило, находятся в диапазоне от 1500 до 2000 кПа (приблизительно от 200 до 290 фунтов на квадратный дюйм манометрического давления).

Стабилизатор потока

[0041] Поддержание дисперсного пузырькового потока, образованного благодаря использованию предварительного смесителя в широком диапазоне условий работы сопла, повышает операционную гибкость конкретного узла сопла. Когда дисперсный пузырьковый поток не полностью переносится до отверстия сопла, сопло будет стремиться отправить шлаки жидкого сырья в псевдоожиженный слой твердых веществ. Узел сопла хорошо работает с простым, трубчатым проточным трубопроводом постоянного сечения, расположенным между предварительным смесителем и выпускным соплом, как показано на Фиг.1, но при этом турбулентный поток в трубопроводе 15 ниже по потоку от предварительного смесителя 13 может быть еще больше стабилизирован, а дисперсный пузырьковый поток может поддерживаться еще до выпускного сопла с помощью стабилизатора потока, или стабилизатора, расположенного в проточном трубопроводе. В своей простейшей форме стабилизатор потока содержит область уменьшенной площади проходного сечения в трубопроводе, которая создает ускоренный поток смеси выше по потоку от выпускного сопла. Таким образом, в своей простейшей форме стабилизатор потока будет содержать область уменьшенной площади проходного сечения, расположенную в трубопроводе между предварительным смесителем и соплом. Область уменьшенной площади проходного сечения может иметь простое прямоугольное сечение или же с каждой стороны она может иметь скошенные поверхности. В любом случае стабилизатор потока предпочтительно размещают для улучшения стабильности потока в направлении выпускного конца проточного трубопровода, предпочтительно во второй половине ее длины между предварительным смесителем и выпускным соплом, то есть ближе к выпускному соплу, чем к предварительному смесителю. Установка стабилизатора потока ближе к предварительному смесителю дает лишь ограниченное улучшение стабильности, по сравнению с простым проточным трубопроводом, по существу при всех скоростях потока газа; размещение приблизительно на 50 процентов вдоль проточного трубопровода между предварительным смесителем и выпускным соплом дает заметное улучшение, тогда как расположение в пределах нескольких диаметров трубопровода, например, от 2 до 10, предпочтительно от 2 до 5 диаметров трубы выпускного сопла, обеспечивает оптимальную стабильность потока в выходном сопле.

[0042] Предпочтительная форма стабилизатора потока показана на Фиг.3, на котором стабилизатор показан имеющим кольцевое сужение, обеспечивающее непрерывную область сходимости, за которой следует непрерывная область расходимости. Стабилизатор потока такой формы может быть получен механической обработкой и вставлен в трубопровод, например, с помощью сварки или резьбы. Стабилизатор 36 потока имеет сходящуюся входную область, ограничивающую сечение конуса, и расходящуюся выпускную секцию 37, снова ограничивающую сечение конуса с промежуточной цилиндрической горловиной 39. Поток имеет направление, указанное стрелкой.

[0043] Альтернативная конструкция стабилизатора потока изображена на Фиг.4. Как и стабилизатор, показанный на Фиг.3, это секция выполнена для создания соответствующей силы сдвига (через перепад давления на корпусе сопла), чтобы создать мелкие однородные капельки сырья, обеспечивая при этом достаточный импульс, необходимый для передачи капелек в струе, выпускаемой из сопла и прямо в псевдоожиженный слой твердых частиц. Стабилизатор 40 потока имеет осевой проточный проход 30, проходящий от одного конца до другого с подходящим разъемом, расположенным на верхнем по потоку конце для соединения с концом трубопровода 15; резьбовая втулка представляется при этом целесообразной. На своем другом конце стабилизатор потока ввинчивается в корпус выпускного сопла 29. Проточный проход 30 содержит, в следующей последовательности: сходящуюся область 42, которая сужается к горловине, и расходящуюся область 43 диффузии, за которой следует сходящаяся область 44 корпуса сопла 29, за которой, в свою очередь, следует отверстие 45 самого сопла. В этом случае стабилизатор потока значительно длиннее и имеет более постепенное расхождение в области 44 диффузии, по сравнению со стабилизатором потока, изображенным на Фиг. 3. Было найдено, что даже при работе с простым соплом (без диспергатора) эта форма стабилизатора потока дает распыленную струю с мелкими капельками жидкости со средним размером капель менее 200 микрон, что обеспечивает лучшее проникновение в псевдоожиженный слой, несмотря на то, что контакт нефтепродуктов/частиц кокса в псевдоожиженном слое может быть улучшен с помощью диспергатора потока.

[0044] Типичные размеры стабилизатора потока такого типа показаны ниже в Таблице 2 (размеры приведены в миллиметрах):

[0045] Диаметр и длина круглого трубопровода 15 в корпусе сопла на выходе из предварительного смесителя, ведущего к секции стабилизатора потока, также будет влиять на стабильность дисперсного пузырькового потока и, следовательно, характеристики распыления сопла. Слишком большое время

пребывания в трубопроводе приводит к слиянию пузырьков и к неустойчивости двухфазного потока. Следовательно, существует баланс в выборе соотношения диаметр/длина трубопровода между необходимостью поддерживать время пребывания текучей среды в трубопроводе на минимуме и вкладом падения давления в трубопроводе к общему требуемому давлению в сопле.

[0046] Кольцевое сужение-расширение стабилизатора, или стабилизатора потока, может быть легко изготовлено похожим на предпочтительную форму предварительного смесителя дроссельного типа с равными впускными и выпускными углами или, в качестве альтернативы, с длинной, постепенно расширяющейся областью расхождения-расширения после горловины сужения. Эта длинная область расхождения может проходить до места, где начинается сходящаяся часть выпускного сопла, или же она может закончиться, не доходя до нее. Комбинация сходящегося/расходящегося стабилизатора потока в проточном проходе, соединяющем предварительный смеситель и сопло с сходящимся проточным проходом в корпусе сопла, является весьма эффективной для приложения напряжения сдвига к жидким капелькам нефтепродуктов в смеси для уменьшения их размеров при выходе из выпускного сопла.

[0047] Независимо от формы стабилизатора потока назначение первой расходящейся области состоит в ускорении смеси пара/нефти из предварительного смесителя для уменьшения размера капель путем удлинения и напряжения сдвига. После этой секции расходящаяся секция, или секция диффузии расширяющегося диаметра обеспечивает возможность замедления смеси таким образом, чтобы в следующей сходящейся секции в сопле могло быть достигнуто достаточное ускорение для еще большего уменьшения размера капелек и, желательно, для ускорения смеси с большим ускорением, чем в первой сужающейся секции, чтобы уменьшить размер капель путем удлинения и напряжения сдвига еще больше, прежде чем смесь поступит в выпускное отверстие и выйдет оттуда в виде струи относительно мелких капелек нефтепродуктов, распределенных в паре.

[0048] Распад тяжелых капелек нефтепродуктов в сходящейся области на более мелкие капли можно оценить. Меньший диаметр капли, создаваемый ускоренным потоком в сходящейся области, зависит от корня третьей степени от произведения коэффициента поверхностного натяжения тяжелого нефтепродукта и первоначального диаметра, деленного на произведение плотности тяжелого нефтепродукта и оцененного ускорения капли. Ускорение тяжелых нефтепродуктов получают при рассмотрении геометрии сходящейся области и теории двухфазного потока.

[0049] Аналитическая обработка конструктивных факторов может осуществляться в порядке, установленном в патенте США №6003789, на который делается ссылка в описании конструктивных факторов, а также в применении к конкретной конфигурации узла сопла. Например, можно показать, что для потока тяжелых нефтепродуктов и пара при типичной температуре и давлении для коксования в псевдоожиженном слоем при расходе 10730 л/ч (1620 баррелей в день) и скорости потока пара 47 кг/ч (103 фунта/ч), если первоначальный диаметр тяжелых капель нефтепродуктов составляет 12 мм, тяжелые капли нефтепродуктов уменьшаются в размере приблизительно до 4 мм на длине, равной 30 диаметрам трубопровода. При входе в сходящуюся область стабилизатора потока ускорение смеси и удлинение тяжелых капель нефтепродуктов приводит к тому, что диаметр капель дополнительно снижается до 0,6 мм (с помощью конвергенции соотношение 0,286 над длиной 4,6 см). Для определения конечного диаметра капли из отверстия сопла этот анализ должен быть повторен для второй сходящейся области в корпусе сопла.

[0050] В соответствии с этими конструктивными факторами, узел сопла предпочтительно выполнен в соответствии со следующими критериями:

А. Сходящаяся область на расположенной выше по потоку стороне стабилизатора потока должна ускорять смесь для генерации потока относительно небольших капелек, за счет расширения потока в последующей сходящейся области (области диффузии) ниже по потоку от сходящейся области. Вторая сходящаяся область, находящаяся в конце проточного прохода в корпусе сопла, непосредственно перед отверстием, должна ускорять смесь больше, чем при использовании первой сходящейся области. Область, которая обеспечивает приблизительно в два раза большее ускорение, является подходящей и предпочтительной.

Б. Если мелкие капельки, создаваемые в первой сходящейся области и области диффузии, должны быть дополнительно уменьшены в размерах, необходимо подвергнуть их относительному увеличенному удлинению и напряжению сдвига; и с этой целью в области диффузии следует увеличить диаметр проточного прохода настолько, чтобы во второй сходящейся области можно было достичь требуемого ускорения. Однако длина этой сходящейся области должна быть ограничена, чтобы избежать чрезмерной рекомбинации капель. Сходимость в 3° была признана удовлетворительной, тогда как сходимость в этой области (полный угол) в 6° была гораздо менее полезной. Угол сходимости во второй сходящейся области, следовательно, имеет значение, как правило, в диапазоне от 2 до 6°, предпочтительно от 3 до 5°.

[0051] При использовании конфигурации спаренных сходящихся областей, разделенных областью диффузии, в соответствии с этими конструктивными критериями, модель холодного потока, с использованием воды в качестве жидкости и воздуха в качестве газа, создала водяные мостики относительно большого размера (растянутые капли жидкости), имеющие средний диаметр в предварительном смесителе, равный 12,5 мм, которые были уменьшены до сравнительно мелких капелек, имеющих средний диаметр 0,3 мм, создаваемых в виде струи, имеющей по существу равномерно распределенные капельки при выходе из простого круглого отверстия в корпусе сопла ниже по потоку от второй сходящейся области.

Диспергатор

[0052] Как отмечалось выше, с предпочтительным предварительным смесителем может быть использовано простое цилиндрическое сопло, т.е. с сходящимся входным отверстием, за которым следует коническое выходное отверстие, но улучшение в контакте нефти - твердых частиц можно получить с использованием диспергатора в отверстие сопла. Назначением диспергатора является оттягивание жидкости от центральной линии для достижения максимального контакта жидкости с твердыми частицами. Это обеспечивает возможность покрытия сырьем частиц кокса более равномерно и, в среднем, более тонкой пленкой. Поскольку диффузионный путь короче в более тонкой пленке, то там, как правило, наблюдается меньше вторичного крекинга, что приводит к улучшению выхода жидкости. Поэтому дальнейшее улучшение выхода получают в первую очередь от использования диспергатора на сопле. Несколько типов диспергаторов были оценены в начале испытаний; эти диспергаторы включали конфигурации "звезды ниндзя", с несколькими отверстиями, с несколькими лепестками, например, со структурой клевера и вентилятора. На основании измерений потока с помощью паттернатора (паттернатор - это инструмент, выполненный для тестирования образца струи из сопла. Он заменяет механическое структурирование, при этом его высокая скорость и повышенное разрешение позволяют использовать его для различных применений, где важна однородность и рисунок струи. Технология была разработана компанией En'Urga Inc. из Вест-Лафайета, штат Индиана, США. Прибор, изготовляемый En'Urga, подтвержден патентом США №6184989) конструкция "звезды ниндзя" и конструкция с несколькими отверстиями были найдены не столь эффективными при оттягивании тяжелых капель нефтепродуктов от жидкой массы. Конструкции клевера и с двумя лепестками, или вентилятора, обеспечивающие плоскую картину распыления для струи, имеющую двухлепестковую форму, или форму вентилятора, имели аналогичные показатели, касающиеся взаимодействия струи с псевдоожиженным слоем; предпочтительная конфигурация с несколькими лепестками клевера основана на измерении взаимодействия струи и слоя, которое показало в целом лучшие характеристики для диспергаторов с большим отношением периметра к площади с повышенным увлечением твердых частиц.

[0053] Конкретный вариант выполнения диспергатора в форме клевера показан на Фиг.5А и 5В. Диспергатор 50 имеет проточный проход, проходящий от входного отверстия 51 в конце сходящейся области корпуса сопла к выходному отверстию 52, которое постепенно увеличивается в сечении. Это обеспечивает возможность расширения пара, по мере того как давление снижается при выходе из сужения соплового прохода и, таким образом, осуществляет раздачу смеси нефтепродуктов/водяного пара расширяющимся образом, продиктованным геометрией диспергатора. Диспергатор с несколькими лепестками содержит четыре лепестка 53, вделанных в корпус, причем стенки каждого лепестка ограничивают сегмент полого конуса. Оси нескольких полых конусов пересекаются симметрично с центральной осью диспергатора для обеспечения увеличенной площади поперечного сечения диспергатора, обеспечивая возможность расширения пара и разбивания струи нефтепродуктов на мелкие брызги. Число лепестков в диспергаторе с несколькими лепестками может быть выбрано в соответствии с характеристиками сырья и доступным физическим пространством; в большинстве случаев подходящим обычно является от двух до шести лепестков, при этом четыре будет самым подходящим числом. Двулопастная конструкция будет напоминать восьмерку при виде с конца, которая напоминает картину, похожую на вентилятор, но с зауженной областью «талии», препятствуя образованию в струе сильной центральной части; трех-лепестковая конструкция напоминают три листка клевера, и так далее. Было найдено, что использование четырех листов клевера дает лучший контакт нефтепродуктов/кокса при использовании в "x" ориентации, а не в "+" ориентации, то есть с лепестками, расположенными под 45°/135° к горизонтальной плоскости, в отличие от вертикальной/горизонтальной ориентации ("+").

ИССЛЕДОВАНИЯ КОНСТРУКЦИИ И СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ТЕСТЫ Предварительные смесители

[0054] Предварительный смеситель такого типа, который изображен в патенте США №7140558 (определен в этом документе как Стабилизатор Двустороннего Потока или "BFC" смеситель), был сравнен со смесителем дроссельного типа с двумя радиальными отверстиями для газа.

[0055] Было найдено, что предварительный смеситель с противоположными сталкивающимися струями пара обладает повышенной стабильностью (меньше пульсации) по сравнению с BFC, если судить по динамическим колебаниям давления. Для описания динамических колебаний давления использовался параметр нестабильности ( P 40 2 ), который основан на интегрировании сигнала давления для диапазона частот до 40 Гц и который способен дифференцировать между устойчивым и неустойчивым потоком. Низкие значения этого параметра связаны со стабильными струями, тогда как высокие значения связаны с нестабильными струями. Параметр нестабильности был записан датчиками давления, расположенными на расстояниях 10, 50 и 90 см выше по потоку от сопла. На основании тестирования холодного потока воздуха и воды результаты, показанные на Фиг.6, дают заметно превосходящие характеристики для конструкции дроссельной заслонки (Вентури) по сравнению со смесителем типа BFC.

Корпус сопла

[0056] Конструкция узла сопла в собранном виде является существенным фактором для распыления и для взаимодействия струи жидкости с псевдоожиженным слоем. Правильно спроектированное сопло создает соответствующее усилие сдвига (посредством перепада давления через кончик сопла), необходимое для образования мелких, однородных капель сырья, обеспечивая, при этом, достаточный импульс для передачи капель в псевдоожиженный слой твердых частиц. Существует, однако, взаимодействие с типом используемого смесителя, а также с конструкцией проточного трубопровода, расположенным между смесителем и отверстием сопла.

[0057] Тесты, проведенные с диаметром сужения простой «V»-образной формы на выходе из сопла и с предварительным смесителем дроссельного типа с простым трубчатым проточным трубопроводом между предварительным смесителем и выпускным соплом, по существу соответствовали характеристикам сопла той же формы со смесителем типа BFC, за которым следовал узел сходящегося/расходящегося сопла, как показано на Фиг.4. Результаты сравнительного тестирования размера капель и скорости приведены в Таблице 3.

Таблица 3
Средний размер капель струи и скорость
Скорость (м/с) Средний диаметр Соутера (мкм)
Смеситель BFC / сходящийся/ 104 191
расходящийся
Дроссельный смеситель/сопло с 94 190
простым сужением

[0058] Дополнительное тестирование показало, что схождение сопла является оптимальным при половине угла, равным приблизительно 20°, поскольку это значение обеспечивает высочайшую устойчивость потока при низких скоростях потока с минимальным увеличением необходимого давления сырья.

Стабилизатор потока

[0059] Стабильность потока сопла с простой конструкцией сужения может быть улучшена за счет использования стабилизатора потока выше по потоку от сопла. Сравнительные результаты тестирования приведены на Фиг.7, который сравнивает последующие конфигурации, все из которых использовали предварительный смеситель типа дроссельного корпуса:

Сопло с простым сужением

Сопло с простым сужением со сходящимся/расходящимся стабилизатором потока

Узел сопла с двойным схождением (сопло ТЕВ)

[0060] Когда стабилизатор потока, образованный сужением в диаметре проточного трубопровода, сопоставимым с предварительным смесителем дроссельного типа, расположенным на расстоянии в пределах 10 диаметров трубы выше по потоку от кончика сопла, используется с соплом с простым сужением, получающаяся конфигурация (средняя линия) обеспечивает значительное улучшение в стабильности струи по сравнению с соплом с простым сужением в конце трубопровода с простым цилиндрическим потоком на выходе из предварительного смесителя (самая верхняя линия).

[0061] Оптимальная конфигурация, обеспечивающая самую высокую степень стабильности струи, была получена с помощью предварительного смесителя дроссельного типа и узла сопла с двойным схождением (ТЕВ сопла, как показано на Фиг.4) (нижняя линия). Комбинация сопла с простым сужением со сходящимся/расходящимся стабилизатором потока, тем не менее, обеспечивает стабильность, близкую к достигаемой с предпочтительной конструкцией предварительного смесителя дроссельного типа с узлом сопла с двойным схождением.

Диспергатор

[0062] Снижение нагрузки жидкости на твердые частицы кокса определяется в тесте взаимодействия струи и слоя, результаты которого были получены с использованием диспергатора, изображенного на Фиг.8. Этот тест показывает нагрузку жидкости на твердые частицы в слое, определенную в тесте взаимодействия струи и слоя для сопла ТЕВ с соплом с простым сужением и тем же соплом с диспергатором типа клевера. Более низкая концентрация отражает более низкую нагрузку/пленку жидкости; один единственный острый пик указывает на более равномерное покрытие.

1. Реактор с циркулирующим псевдоожиженным слоем, имеющий стенки круглого поперечного сечения вокруг вертикальной оси, нижнее входное отверстие для псевдоожижающего газа и узлы сопел подачи сырья для жидкого сырья тяжелых фракций нефтепродуктов и пара для распыливания, расположенные выше нижнего входного отверстия для псевдоожижающего газа и вокруг стенки реактора, причем каждый узел сопла проходит через стенку реактора в реактор, так что отверстие выпускного сопла расположено внутри реактора, а входное отверстие для жидкого сырья тяжелых фракций нефтепродуктов расположено на конце, удаленном от отверстия выпускного сопла, при этом каждый узел сопла подачи сырья содержит:
предварительный смеситель, для объединения жидких тяжелых фракций сырья нефтепродуктов с паром для распыливания с образованием смеси жидкого сырья/пара, содержащей капли жидкого сырья, причем предварительный смеситель содержит дроссельное сужение в проточном трубопроводе, ограничивающее горловину, и радиальные впускные отверстия для пара, расположенные вокруг горловины,
секцию проточного трубопровода, следующую за предварительным смесителем, присоединенную к нему и проходящую от предварительного смесителя к выпускному соплу, чтобы переносить поток смеси жидкости/пара, создаваемый предварительным смесителем, к выпускному соплу,
выпускное сопло, имеющее сходящийся вход, который следует за проточным трубопроводом и соединен с ним для создания напряжения сдвига в смеси жидкого сырья/пара и создания капель жидкого сырья уменьшенного размера в выпускном сопле, и диспергатор формы клеверного листа, имеющий корпус, содержащий проточный проход круглого поперечного сечения, проходящий вдоль центральной оси диспергатора, и несколько лепестков в этом корпусе, причем стенка каждого лепестка ограничивает сегмент полого конуса, а оси полых конусов пересекаются симметрично с центральной осью диспергатора для ограничения в корпусе диспергатора увеличивающегося мультилепесткового выходного прохода с увеличивающейся площадью поперечного сечения.

2. Реактор по п.1, в котором узел сопла содержит проточный трубопровод, имеющий последовательно расположенные сходящуюся и расходящуюся области для уменьшения размера капель жидкого сырья в смеси жидкого сырья/пара из предварительного смесителя.

3. Реактор по п.1, в котором каждый узел сопла содержит стабилизатор потока с уменьшенной площадью поперечного сечения потока, размещенный в проточном трубопроводе между предварительным смесителем и выпускным соплом, и мультилепестковый диспергатор, размещенный на выходе из выпускного сопла и предназначенный для создания выхлопной жидкой струи соответствующей формы, имеющей увеличенную площадь поверхности по сравнению с цилиндрической струей.

4. Реактор по п.1, который представляет собой реактор коксования в текучей среде, имеющий стенки круглого сечения вокруг вертикальной оси, нижнее входное отверстие для псевдоожижающего газа и узлы сопел подачи сырья для жидкого сырья тяжелых фракций нефтепродуктов и пара для распыливания, расположенные выше нижнего входного отверстия для псевдоожижающего газа и вокруг стенки реактора, причем каждый узел сопла проходит через стенку реактора в реактор, так что отверстие выпускного сопла расположено внутри реактора, а входное отверстие для жидкого сырья тяжелых фракций нефтепродуктов расположено на конце, удаленном от отверстия выпускного сопла.

5. Реактор по п.4, в котором корпус сопла содержит проточный трубопровод, имеющий последовательно расположенные сходящуюся и расходящуюся области для уменьшения размера капель жидкого сырья в смеси жидкого сырья/пара из предварительного смесителя.

6. Реактор по п.4, в котором каждое сопло подачи сырья содержит стабилизатор потока с уменьшенной площадью поперечного сечения потока в проточном трубопроводе, расположенный между предварительным смесителем и выпускным соплом, и мультилепестковый диспергатор, расположенный на выходе из выпускного сопла и предназначенный для создания выхлопной жидкой струи соответствующей формы, имеющей увеличенную площадь поверхности по сравнению с цилиндрической струей.

7. Реактор по п.6, содержащий область основания, расположенную ниже секции реактора с плотным слоем, в которую вводится псевдоожижающий газ для псевдоожижения плотного слоя тонкоизмельченных твердых частиц кокса в секции реактора с плотным слоем,
входные отверстия для тяжелых фракций нефтепродуктов, расположенные по периметру стенки реактора на различных высотах выше области основания,
камеру или скруббер, расположенный выше секции реактора с плотным слоем и отделенный от секции реактора с плотным слоем,
циклоны, которые расположены в верхней части секции реактора с плотным слоем и каждый из которых имеет входное отверстие для потока выходящего газа и частиц кокса, выходное отверстие для газа, выпускаемого в секцию повышенного давления выше секции реактора, и опускную трубу для возвращения частиц кокса, отделенных от газа в циклоне, в секцию реактора с плотным слоем,
отпарную секцию, расположенную в области основания реактора и содержащую навесы и распределители для отпаривания пара, причем каждый узел сопла подачи сырья проходит через стенку реактора в реактор, так что отверстие выпускного сопла расположено внутри реактора, а входное отверстие для жидкого сырья тяжелых фракций нефтепродуктов расположено на конце, удаленном от отверстия выпускного сопла.

8. Реактор по п.7, присоединенный в установке к горелке/нагревателю с помощью трактов для кокса, содержащих тракт переноса холодного кокса для переноса кокса из нижней части отпарной секции к горелке/нагревателю и тракт возврата горячего кокса для внесения горячего кокса из горелки/нагревателя обратно в реактор.

9. Реактор по п.7, содержащий газификатор кокса, соединенный с нагревателем/горелкой с помощью тракта для переноса кокса.



 

Похожие патенты:

Группа изобретений относится к вариантам устройства для отделения летучих компонентов от твердых частиц, в частности от частиц полимера. Согласно первому варианту устройство для отделения летучих углеводородов от твердых частиц полимера содержит сепаратор, имеющий внутренний объем и угол внутренней стенки сепаратора в виде усеченного конуса в диапазоне от 50° до 80° относительно ее основания, и отвод текучей среды, отвод твердых частиц, ввод твердых частиц и ввод текучей среды, расположенные на сепараторе и сообщающиеся по потоку с внутренним объемом.

Настоящее изобретение относится к установке коксования в псевдоожиженных условиях, имеющей реакционную емкость с отпарной секцией, включающей горизонтально расположенные перегородки отпарной секции, на которые распыляют пар для отдувки окклюдированных углеводородов из продукта-кокса, при этом эти перегородки отпарной секции расположены в отпарной секции горизонтально в виде находящихся на расстоянии друг от друга по вертикали ярусов, в каждом из которых перегородки размещены параллельно друг другу.

Изобретение относится к процессам дегидрирования парафинов. Способ регулирования температур в реакторе дегидрирования включает пропускание катализатора в реактор дегидрирования таким образом, что катализатор перетекает вниз через реактор, пропускание обогащенного парафинами потока в реактор дегидрирования, так что поток проходит вверх через реактор, образуя, таким образом, технологический поток, содержащий катализатор и дегидрированные углеводороды, а также некоторое количество не превращенных парафинов, отделение паровой фазы от технологического потока, формируя, таким, образом поток продуктов, пропускание потока продуктов в узел охлаждения, образуя посредством этого охлажденный поток продуктов и пропускание части охлажденного потока продуктов в технологический поток.

Изобретение относится к регенерации катализаторов, а именно к регенератору катализатора. Предлагаемый регенератор содержит: корпус, имеющий входное отверстие для катализатора и газа горения, выходное отверстие для регенерированного катализатора, выходное отверстие для отвода катализатора в охладитель и выходное отверстие для отходящего газа; охладитель катализатора, имеющий входное отверстие для горячего катализатора, сообщающееся с выходным отверстием указанного корпуса регенератора, служащим для отвода катализатора в охладитель, распределитель газа, воздушное отверстие, выходное отверстие для охлажденного катализатора и множество расположенных в них теплообменных труб для транспортирования теплоносителя; и воздушную трубу, сообщающую указанное воздушное отверстие с указанным корпусом регенератора.

Изобретение относится к каталитическому крекингу с псевдоожиженным слоем. Изобретение касается способа, включающего стадии: a) функционирования зоны реакции, содержащей по меньшей мере один стояк, в условиях, способствующих получению олефинов, причем в указанный по меньшей мере один стояк подают: i) первое сырье с температурой кипения от 180 до 800°C; ii) второе сырье, содержащее один или более С4 +-олефинов, содержащих бутены; и iii) третье сырье, содержащее олигомеризованные легкие олефины или лигроиновый поток, содержащий от 20 до 70 вес.% одного или более C5-C10-олефинов; b) превращения олефинов во втором сырье в пропилен; c) отделения смеси от одного или более продуктов реакции в зоне отделения; и d) извлечения одного или более продуктов зоне разделения.

Изобретение относится к способам обезвреживания беспламенным сжиганием жидких органических отходов и нефти, содержащей серу, в кипящем слое катализатора и может быть использовано в химической, нефтехимической, лесохимической, атомной промышленности и теплоэнергетике.

Изобретение относится к способу дегидрирования пропана, включающему: пропускание предварительно нагретого исходного потока пропана в реактор дегидрирования; смешивание и взаимодействие исходного потока пропана с псевдоожиженным неметаллическим катализатором, содержащим оксид циркония, в реакторе дегидрирования, который представляет собой реактор быстрого псевдоожижения с образованием потока продукта, содержащего пропилен, причем катализатор находится в реакторе при среднем времени пребывания от 15 до 45 минут; пропускание отработанного катализатора в блок регенерации катализатора с образованием потока регенерированного катализатора; и пропускание потока регенерированного катализатора в реактор дегидрирования.

Описано устройство (1) для обработки слоя (2) сыпучего материала, поддерживаемого аэрирующим днищем (3) и подвергающегося воздействию охлаждающего газа, направляемого к аэрирующему днищу (3) и проходящего вверх через аэрирующее днище (3) и слой (2) материала из лежащего ниже отделения (4), имеющего боковые стенки (5), торцевые стенки (6) и основание (7).

Изобретение относится к смешиванию регенерированного и науглероженного катализаторов. Изобретение касается устройства для контактирования регенерированного катализатора с углеводородным сырьем, содержащего лифт-реактор, в котором указанное углеводородное сырье контактирует с частицами катализатора для каталитического крекинга углеводородов в указанном углеводородном сырье, в результате чего получается газообразный продукт, состоящий из более легких углеводородов, и науглероженный катализатор; распределитель сырья; реакторную емкость; регенерационную емкость; трубопровод регенерированного катализатора; перегородку регенерированного катализатора; и трубопровод науглероженного катализатора.

Настоящее изобретение относится к способу проведения пиролиза. Описан способ проведения пиролиза с использованием бойлера, в котором материал носителя, полученный из процесса горения (1) в псевдоожиженном слое бойлера, рециркулируют обратно в процесс горения в ходе проведения процесса пиролиза (4b), в котором его смешивают с твердым топливом и далее выделяют из полученной смеси конденсируемые газообразные вещества за счет тепла, полученного от горячего материала носителя, который движется в процессе горения (1) попутно отходящим газам, после чего его отделяют от отходящих газов в сепараторе (3), и движется между сепаратором и процессом горения за счет сил гравитации в процесс пиролиза (4b), где конденсируемые газообразные вещества выделяют за счет эффекта псевдоожижения из указанной выше смеси материала носителя и топлива, после этого газообразные вещества отделяют от газового потока (7), идущего из процесса пиролиза, с переводом их в жидкую форму в виде так называемого пиролизного масла, отличающийся тем, что процесс пиролиза (4b) проводят в камере, ограниченной камерой сгорания бойлера с циркулирующим псевдоожижающим слоем и из которой материал носителя, кокс и другие горючие материалы, смешанные с материалом носителя, направляют через один или более возвратные выводные патрубки в камеру сгорания.

Изобретение относится к суспензионному аппарату и способу его работы. Способ эксплуатации суспензионного аппарата включает подачу одного или нескольких газообразных реагентов в суспензию твердых частиц, суспендированных в суспензионной жидкости в сосуде со свободным пространством над суспензией, причем один или несколько газообразных реагентов подают в суспензию через газораспределитель, который имеет направленные вниз выходы для газа, и подают на непроницаемую для жидкости перегородку, перекрывающую сосуд ниже газораспределителя, причем перегородка делит сосуд на объем суспензии над перегородкой и придонный объем ниже перегородки, и поддержание перепада давления над перегородкой в заданных пределах путем варьирования давления в придонном объеме или давая ему измениться с помощью канала переноса давления, устанавливающего поток или связь давлений между придонным объемом и свободным пространством над суспензией. Изобретение позволяет минимизировать неохлаждаемый объем, занимаемый газораспределителем, и неохлаждаемый объем ниже газораспределителя, препятствует и предотвращает оседание и отложение катализатора, а также позволяет иметь надежную и простую механическую конструкцию. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к способу и устройству для смешивания потоков карбонизированного и регенерированного катализатора. Способ включает подачу первого потока катализатора в лифт-реактор, подачу второго потока катализатора в лифт-реактор, прохождение первого потока катализатора вокруг вставки, размещенной в лифт-реакторе, и смешивание с вторым потоком катализатора, прохождение второго потока катализатора вокруг вставки, размещенной в лифт-реакторе, смешивание с первым потоком катализатора, и прохождение первого потока катализатора и второго потока катализатора вокруг вставки и вверх в лифт-реакторе. Устройство содержит лифт-реактор, трубопровод для первого катализатора, сообщающийся с лифт-реактором, трубопровод для второго катализатора, сообщающийся с лифт-реактором, вставку, размещенную в лифт-реакторе между первым трубопроводом для катализатора и вторым трубопроводом для катализатора, которая создает препятствие непосредственному прохождению катализатора между первым трубопроводом для катализатора и вторым трубопроводом для катализатора. Изобретение обеспечивает эффективное смешивание потоков катализатора и уменьшение разности их температур. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 10 ил., 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к способу получения гранулята, содержащего одну или несколько солей комплексообразователя общей формулы (I), из исходного водного раствора, содержащего одну или несколько солей комплексообразователя в концентрации от 10 до 80 мас.% в пересчете на общую массу этого исходного водного раствора. Способ осуществляют в вихревом аппарате, в котором одна направленная снизу вверх центральная или одна или несколько расположенных в области центральной оси вихревого аппарата газообразных движущих струй создают внутреннее петлевое движение с образованием вихревой зоны. К верхнему концу этой зоны примыкает зона фонтанирования, переходящая в зону обратного движения в области стенок вихревого аппарата, которая снова в своей нижней области переходит в вихревую зону, куда исходный водный раствор впрыскивают в одну или несколько газообразных движущих струй и при этом высушивают с получением гранулята, который выводят из этого вихревого аппарата. В формуле (I) R′ обозначает атом водорода или одну из групп или причем R′′ представляет собой атом водорода, алкильный остаток с 1-12 атомами углерода или остаток -(CH2)q-COOM, где q = от 1 до 5, n и m соответственно являются целым числом от 0 до 5, R′′′ представляет собой атом водорода или алкильный остаток с 1-12 атомами углерода, или алкенильный остаток с 2-12 атомами углерода, который дополнительно может содержать до 5 гидроксильных групп в качестве заместителей, или одну из групп или в которых о и p соответственно являются целым числом от 0 до 5, а М независимо друг от друга обозначают атом водорода, щелочной металл, щелочноземельный металл, ион аммония или замещенный ион аммония в соответствующих стехиометрических количествах. Способ позволяет получать гранулят с улучшенным объемно-временным выходом и качеством, с более плотной и равномерной формой частиц. 10 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 пр.

Изобретение относится к способу получения продукта из газообразного реагента в суспензии. Способ включает подачу газообразного реагента в качестве газообразного сырья или части газообразного сырья при приведенной скорости газа на входе по меньшей мере 0.5 м/с в сосуд, содержащий расширенный суспензионный слой твердых частиц катализатора, суспендированных в суспензионной жидкости, так что газообразный реагент может барботировать наверх через суспензионный слой, причем суспензионный слой содержит загрузку катализатора, составляющую по меньшей мере 20 об.% от откачанной суспензии, каталитическую реакцию газообразного реагента при давлении выше атмосферного по мере того, как пузырьки газообразного реагента барботируют наверх через суспензионный слой с образованием продукта, и отвод из сосуда продукта и непрореагировавшего газообразного реагента. Изобретение обеспечивает высокую производительность. 9 з.п. ф-лы, 9 ил., 2 табл.

Изобретение относится к способу и устройству для смешения потоков зауглероженного и регенерированного катализатора. Способ смешения двух потоков катализатора, включающий подачу первого потока катализатора, который представляет собой поток регенерированного катализатора, в камеру; подачу второго потока катализатора, который представляет собой поток зауглероженного катализатора, в вертикальный стояк; пропускание катализатора из указанной камеры в указанный вертикальный стояк; и пропускание указанного первого потока катализатора и указанного второго потока катализатора вверх по указанному вертикальному стояку. Устройство для смешения двух потоков катализатора, включающее вертикальный стояк; первый катализаторный трубопровод, сообщающийся с вертикальным стояком; второй катализаторный трубопровод, сообщающийся с вертикальным стояком; камеру в указанном вертикальном стояке, сообщающуюся с указанным первым катализаторным трубопроводом; и стенку указанной камеры, которая расположена на расстоянии от стенки указанного вертикального стояка, причем первый катализаторный трубопровод и второй катализаторный трубопровод соединены с вертикальным стояком. Указанная камера способствует смешению катализаторных потоков с целью уменьшения разности температур потоков до контактирования с углеводородным сырьем. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 11 ил., 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к способу и устройству для смешивания потоков регенерированного и карбонизированного катализаторов. Способ смешивания двух потоков катализатора, включающий подачу первого потока катализатора в пространство между стенкой лифт-реактора и стенкой камеры, размещенной в указанном лифт-реакторе; подачу второго потока катализатора в указанный лифт-реактор; прохождение указанного первого потока катализатора из указанного пространства в отверстие в указанной камере и прохождение указанных первого потока катализатора и второго потока катализатора вверх в указанном лифт-реакторе; включающий прохождение указанного первого потока катализатора вдоль указанной стенки указанной камеры перед поступлением указанного первого потока в указанное отверстие. Устройство для смешивания двух потоков катализатора, содержащее лифт-реактор; первый трубопровод для катализатора, сообщающийся с лифт-реактором, причем указанный первый трубопровод для катализатора находится в сообщении ниже по потоку с регенератором; второй трубопровод для катализатора, сообщающийся с лифт-реактором, причем указанный второй трубопровод для катализатора находится в сообщении ниже по потоку с выходным отверстием указанного лифт-реактора; камеру, размещенную в указанном лифт-реакторе, сообщающуюся с указанным первым трубопроводом для катализатора; стенку указанной камеры, расположенную на расстоянии от стенки указанного лифт-реактора; и отверстие в стенке указанной камеры. Камера способствует смешиванию потоков катализатора с уменьшением разности их температур до контакта с углеводородным сырьем. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 11 ил., 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к усовершенствованному реактору с тороидальным слоем и способу обработки материала в виде частиц. Устройство для обработки материала в виде частиц содержит рабочую камеру с одним или несколькими впускными отверстиями для впуска обрабатываемого материала и одним или несколькими выпускными отверстиями для обработанного материала, при этом рабочая камера имеет кольцевую зону обработки и множество впускных отверстий для текучего обрабатывающего состава в основании кольцевой зоны, сконфигурированных таким образом, что в процессе применения струи текучего обрабатывающего состава поступают в кольцевую зону и образуют в ней спиральный поток материала. В основании кольцевой зоны обработки выполнено одно или несколько выпускных отверстий для обработанного материала, которые окружены множеством впускных отверстий для текучего обрабатывающего состава, в результате чего спиральный поток материала циркулирует вокруг одного или нескольких выпускных отверстий. Рабочая камера дополнительно имеет средство отклонения части спирального потока материала в кольцевой зоне обработки в радиальном направлении внутрь от спирального потока, в результате чего материал выходит из рабочей камеры через одно или несколько выпускных отверстий для обработанного материала. Изобретение обеспечивает эффективную обработку материала и получение высококачественного, более равномерно обработанного материала. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 3 ил.
Наверх