Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс



Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс
Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения аэс

 


Владельцы патента RU 2577555:

Пимшин Юрий Иванович (RU)
Губеладзе Олег Автандилович (RU)
Пимшин Петр Юрьевич (RU)
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ростовский государственный строительный университет", РГСУ (RU)
Клюшин Евгений Борисович (RU)
Забазнов Юрий Сергеевич (RU)

Изобретение относится к области строительства и эксплуатации атомных электрических станций и, в частности, к периоду преднапряжения, испытания и последующей эксплуатации герметичных защитных оболочек реакторных отделений с реактором. Способ заключается в маркировании по заданным сечениям защитной герметичной оболочки контролируемых точек и выполнении поцикловых определений их положения. При этом геодезическое обоснование создается с привязкой к осям или образующим капитальных строительных конструкций защитной герметичной оболочки или конструктивных элементов технологического оборудования, установленного в гермообъеме. В процессе контроля внутренние и (или) внешние геометрические параметры защитной герметичной оболочки определяют на этапах после полного возведения герметичной защитной оболочки, после выполнения полной программы ее напряжения. При испытании на этапе создания максимального внутреннего давления и в последствии при эксплуатации в период каждого планового предупредительного ремонта, по полученным поэтапным результатам определяют величины межэтапных параметров перемещений исследуемых точек. По параметрам межэтапных перемещений контролируемых точек определяют коэффициент запаса прочности строительных конструкций защитной герметичной оболочки и определяют условие соответствия эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки. Технический результат заключается в повышении точности оценки эксплуатационной надежности защитных герметичных оболочек по результатам их преднапряжения, испытания и в последующий эксплуатационный период. 9 ил.

 

Изобретение относится к области строительства и эксплуатации атомных электрических станций и, в частности, к периоду преднапряжения, испытания и последующей эксплуатации герметичных защитных оболочек реакторных отделений с реактором ВВР-1000 (1200).

Известно техническое решение - способ определения деформационных характеристик сооружений (В.Г. Казачек, Н.В. Нечаев, С.Н. Нотенко, В.И. Римшин, А.Г. Ройтман Обследование и испытание зданий и сооружений. - М., Высш. шк., 2007 г., с. 223-227), заключающийся в маркировании по заданным сечениям сооружения контролируемых точек и выполнении поцикловых определений их положения, при этом одну из контролируемых точек привязывают к геодезическому реперу, далее выполняют анализ измерительной информации.

Наиболее близким техническим решением к заявляемому является способ определения деформационных характеристик сооружений (Патент RU №2426089, G01M 99/00 опубл.: 10.08.2011, Бюл. №22), заключающийся в маркировании по заданным сечениям сооружения контролируемых точек и выполнении поцикловых определений их положения, при этом контролируемые точки привязывают к геодезическим планово-высотным пунктам, затем выполняют анализ измерительной информации, при этом предварительно формируют многоярусное планово-высотное геодезическое обоснование, как вне сооружения, так и внутри его в единой системе координат, причем данная система координат совмещается с системой координат сооружения, затем маркируют исследуемые точки, при этом размещают их в моментной зоне строительных конструкций исследуемого объекта с шагом, равным примерно половине толщины данной строительной конструкции, в переходной зоне - с шагом, равным примерно толщине строительной конструкции, в безмоментной зоне - с шагом, равным двум и более толщинам строительной конструкции, контроль внешних геометрических параметров сооружения выполняют поэтапно, при этом контроль положения точек, расположенных на вертикальных строительных конструкциях, определяют методом пространственной полярной засечки, положение контролируемых точек, расположенных на горизонтальных строительных элементах, определяют методом геометрического нивелирования, при этом положения исследуемых точек, размещенных в моментной зоне, определяют десятикратно точнее, чем положения исследуемых точек, размещенных в безмоментной зоне, положения исследуемых точек размещенных в переходной зоне определяют пятикратно точнее, чем положения исследуемых точек размещенных в безмоментной зоне, внутренние геометрические параметры сооружения определяют до и после проведения всех этапов по определению внешних геометрических параметров.

Недостатком описанного технического решения является то, что им не обеспечивается определение отношения деформаций геометрических параметров защитной герметичной оболочки на этапах преднапряжения, испытания и дальнейшей эксплуатации, следствием чего, на основе результатов реализации данного технического решения невозможно оценит текущее техническое состояние объекта исследования.

Задачей заявляемого изобретения является оценка эксплуатационной надежности защитных герметичных оболочек по результатам контроля их преднапряжения, испытания и в последующий эксплуатационный период.

Сущность изобретения заключается в том, что в способе оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения АЭС, заключающемся в маркировании по заданным сечениям защитной герметичной оболочки контролируемых точек и выполнении поцикловых определений их положения, при этом контролируемые точки привязывают к геодезическим планово-высотным пунктам, затем выполняют анализ измерительной информации, при этом планово-высотное геодезическое обоснование формируют многоярусным, как вне сооружения, так и внутри его в единой системе координат, причем данная система координат совмещается с системой координат защитной герметичной оболочки, исследуемые точки размещают в моментной, переходной, безмоментной зонах строительных элементов защитной герметичной оболочки на ее внешней и внутренней поверхностях, контроль геометрических параметров выполняют поэтапно, согласно изобретению геодезическое обоснование создается с привязкой к осям или образующим капитальных строительных конструкций защитной герметичной оболочки или конструктивных элементов технологического оборудования установленного в гермообъеме, в процессе контроля внутренние и (или) внешние геометрические параметры защитной герметичной оболочки определяют на этапах после полного возведения герметичной защитной оболочки, после выполнения полной программы ее преднапряжения, при испытании на этапе создания максимального внутреннего давления и в последствии при эксплуатации в период каждого планового предупредительного ремонта, по полученным поэтапным результатам определяют величины перемещений контролируемых точек, в том числе:

где А0, Аобж, Аиспытан - параметры перемещения исследуемых точек на этапах полного возведения оболочки, завершения преднапряжения и испытания;

Аэкспл(1), Аэкспл(i), Аэкспл(i+1) - параметры перемещения исследуемых точек на этапах планово предупредительных ремонтов, последовательно следующих за этапом испытания;

δобж, δиспыт, δэкспл(1), δэкспл(i+1) - соответствующие межэтапные параметры перемещения исследуемых точек;

по параметрам межэтапных перемещений контролируемых точек определяют коэффициент запаса прочности строительных конструкций защитной герметичной оболочки

где Кисх - коэффициент запаса прочности, определенный по результатам реализации этапов преднапряжения и испытания защитной герметичной оболочки;

Ктекущ(i) - коэффициент запаса прочности, определенный по результатам реализации i этапов на стадии эксплуатации защитной герметичной оболочки;

при выполнении для всех строительных конструкций защитной герметичной оболочки условия неравенства

где Кнорм - нормативный коэффициент запаса прочности; определяют условие соответствия эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки.

Предлагаемое техническое решение способа оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения АЭС обеспечивает создание геодезического обоснования с привязкой к осям или образующим капитальных строительных конструкций защитной герметичной оболочки или конструктивных элементов технологического оборудования, установленного в гермообъеме, что позволяет сформировать или однозначно восстановить геодезическое обоснование и положения идентичных контролируемых точек на всех возможных этапах полного жизненного цикла защитной герметичной оболочки. В процессе контроля внутренние и (или) внешние геометрические параметры защитной герметичной оболочки определяют на этапах после полного возведения герметичной защитной оболочки, после выполнения полной программы ее преднапряжения, при испытании на этапе создания максимального внутреннего давления и в последствии при эксплуатации в период каждого планового предупредительного ремонта, по полученным поэтапным результатам определяют величины межэтапных перемещений контролируемых точек, по значениям которых определяют коэффициент запаса прочности строительных конструкций защитной герметичной оболочки

По соблюдению для всех строительных конструкций защитной герметичной оболочки условия неравенства

определяют соответствие эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки на этапах ее испытания (этап приемо-сдачи) и в последующий эксплуатационный период.

Предлагаемое изобретение поясняется чертежами, где даны:

Фиг. 1 - Схема формирования геодезического обоснования (вид с верху).

Фиг. 2 - Схема геодезического обоснования (вид с боку) и размещения контролируемых точек.

Фиг. 3 - Схема формирования геодезического обоснования на обстройке реакторного отделения (вид с верху).

Фиг. 4 - Схема сформированного геодезического обоснования с внешней стороны защитной оболочки.

Фиг. 5 - Схема размещения контрольных и контролируемых точек на обстройке.

Фиг. 6 - Схема выноса центра купола защитной оболочки.

Фиг. 7 - Схема разбивки контролируемых точек на куполе защитной оболочки.

Фиг. 8 - Схема формирования геодезического обоснования в гермообъеме.

Фиг. 9 - Схема восстановления строительных осей защитной оболочки в гермообъеме.

Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения АЭС, заключающийся в маркировании по заданным сечениям защитной герметичной оболочки контролируемых точек 1 и выполнении поцикловых определений их положения. При этом контролируемые точки привязывают к геодезическим планово-высотным пунктам 2, затем выполняют анализ измерительной информации. При этом планово-высотное геодезическое обоснование формируют многоярусным, как вне сооружения, так и внутри его в единой системе координат, причем данная система координат совмещается с системой координат защитной герметичной оболочки и кроме этого геодезическое обоснование создается с привязкой к осям или образующим капитальных строительных конструкций 3 защитной герметичной оболочки 4 или конструктивных элементов 5 технологического оборудования, установленного в гермообъеме фиг. 1, фиг. 2.

Например, методика построения геодезического обоснования для диагностики герметичной защитной оболочки реакторных отделений с реактором ВВР-1000 заключается в том, что выполняют снесение образующей стены 6 обстройки путем отложения на перекрытии обстройки одинакового расстояния L0 в двух взаимно противоположных точках 7,8 фиг. 3. В последующем данные точки 7,8 маркируются несмываемой краской. На одну из точек, например 7, устанавливают тахеометр, например Elta S-10, центрируют и ориентируют на противолежащую точку 8. От этого начального направления измеряют два угла β1, β2, соответственно на правую и левую образующие цилиндрической части защитной герметичной оболочки фиг. 3.

Вычисляют среднее значение из двух измеренных углов

Затем полученное среднее значение βcp откладывают от направления 7-8 в створе полученного направления 7-9, измеряют расстояние L1. По результатам выполненных измерений определяют радиус R30 герметичной оболочки фиг 3.

Затем вычисляют катеты в треугольнике 7001 из фиг. 3

Далее в створах начального направления 7-8 от точки 7 откладывают отрезок L70, и закрепляют точку O1 маркированием несмываемой краской. Тахеометр переносят и устанавливают на точке О1. На точке О1 строят перпендикуляр к створу 7-8 и закрепляют на внешней поверхности защитной оболочки контролируемые точки 1. Выполнив описанные работы, на четырех сторонах оболочки получают центральную фигуру, у которой точки О совпадают с центром защитной оболочки, a O1 закреплены на перекрытии обстройки, привязаны к образующей стены обстройки и расположены на ее осях (фиг. 4).

Далее точки О1 переносят на стены обстройки, путем построения перпендикуляров от направления 7-8 или по направлению O-O1 (путем его продолжения за точку О1) закрепляют точку 10 на стене обстройки несмываемой краской. Затем выполняют измерение контрольных расстояний L(1-10) (фиг. 5).

Далее вертикальным проектированием точки О1 переносятся на опорное кольцо О (фиг. 5, фиг. 6). Затем тахеометр устанавливают на куполе примерно в центральной его части. Выполняют измерения отрезков вдоль произвольных хорд, расположенных взаимно перпендикулярно друг другу (фиг. 6). Измеряют отрезки, заключенные между станцией стояния тахеометра и краем опорного кольца. Далее вычисляют значения редукции Δ1, Δ2 места положения станции.

где Lc-2 и Lc-3 - соответственно большие отрезки в парах;

Lс-1 и Lc-4 - меньшие отрезки в парах.

Выполнив редукцию на величины Δ1, Δ2 в соответствующих направлениях места положении, станции получают центр купола оболочки. Установив тахеометр на отредуцированный центр купола Оц, выполняют измерения, в частности измеряют длину отрезков, заключенных между Оц и точками О, O, О, O, вынесенными на опорное кольцо с перекрытия обстройки. Если работы были произведены качественно, то с учетом точности измерений получим L=L=L=L и β фиг. 7.

После выполнения перечисленных выше работ выполняют разбивку купола по осевым направлениям и четвертным направлениям (фиг. 2). Для этого переносят точки О на внутреннюю грань опорного кольца и закрепляют окрашиванием. Вдоль каждой оси размещают и маркируют контролируемые точки 1. Четвертные оси разбивают откладыванием углов в 45º от основных осей. Вдоль каждой четвертной оси размещают и маркируют контролируемые точки 1. Затем выполняют нивелирование всех контролируемых точек, расположенных на купольной части защитной оболочки.

Для формирования внутреннего геодезического обоснования для защитной оболочки в гермообъеме выполняют следующие работы. На стационарных строительных конструкциях 11 (железобетонных выгородках, металлических стойках) закрепляют марки выполненных в виде металлических шайб (на чертеже не показаны). Марки размещают и закрепляют по внутренней поверхности защитной оболочки, распределяя их равномерно по окружности на облицовке (фиг. 8). Марки размещают, например, в двух горизонтальных сечениях на отметках 38.000 и 48.000. Затем восстанавливают систему координат защитной оболочки. Для этого в герметичной зоне в любом удобном месте устанавливают тахеометр, имеющий функцию измерения расстояний без отражателя (фиг. 8). При свободном его ориентировании выполняют координирование точек 12 и 13, расположенных на одном из рельсов машины перегрузки топлива МП 1000. По координатам этих точек вычисляют дирекционный угол α12-13 прямой 12-13 в системе координат прибора.

Имея ввиду, что рельсовый путь машины перегрузки топлива МП 1000 параллелен оси II-IV реактора. Также известно то, что оси реактора развернуты относительно строительных осей защитной оболочки на угол Δβ. Исходя из этого вычисляют угол γ доворота тахеометра

до параллельного расположения осей его системы координат и строительных осей защитной оболочки фиг. 9. Для контроля повторяют координирование точек 12 и 13 и вычисляют дирекционный угол α12-13, который должен быть равен

После ориентирования инструмента выполняют определение параллельного смещения его осей относительно строительных осей защитной оболочки. Для этого измеряют горизонтальное проложение взаимно перпендикулярных направлениях от станции стояния инструмента до облицовки Lx1, Lx2, Ly1, Ly2 (фиг. 9). Затем вычисляют параметры параллельных смещений систем координат Δ, Δ, которые являются координатами тахеометра в системе координат строительных осей защитной оболочки. Далее последовательно координируют шайбы, расположенные в гермооболочке на строительных конструкциях и на диафрагме защитной оболочки. При этом шайбы, расположенные на строительных конструкциях 11 в гермообъеме, являются геодезическим обоснованием, а расположенные на диафрагме защитной оболочки контролируемыми, по положению которых оцениваются перемещениях на всех соответствующих этапах. Представленная методика создания геодезического обоснования и размещение контролируемых точек 1 может быть реализована на любом жизненном этапе защитной оболочки.

В процессе контроля внутренние и (или) внешние геометрические параметры защитной герметичной оболочки определяют на этапах после полного возведения герметичной защитной оболочки, после выполнения полной программы ее напряжения, при испытании на этапе создания максимального внутреннего давления и в последствии при эксплуатации в период каждого планового предупредительного ремонта, по полученным поэтапным результатам определяют величины перемещений контролируемых точек, в том числе:

где А0, Аобж, Аиспытан - параметры перемещения исследуемых точек на этапах полного возведения оболочки, завершения преднапряжения и испытания;

Аэкспл(1), Аэкспл(i), Аэкспл(i+1) - параметры перемещения исследуемых точек на этапах планово предупредительных ремонтов, последовательно следующих за этапом испытания;

δобж, δиспыт, δэкспл(1), δэкспл(i+1) - соответствующие межэтапные параметры перемещения исследуемых точек;

по параметрам межэтапных перемещений контролируемых точек определяют коэффициент запаса прочности строительных конструкций защитной герметичной оболочки

где Кисх - коэффициент запаса прочности, определенный по результатам реализации этапов преднапряжения и испытания защитной герметичной оболочки;

Ктекущ(i) - коэффициент запаса прочности, определенный по результатам реализации i этапов на стадии эксплуатации защитной герметичной оболочки;

при выполнении для всех строительных конструкций защитной герметичной оболочки условия неравенства

определяют условие соответствия эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки.

Предлагаемое техническое решение способа оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения АЭС обеспечивает независимый контроль технического состояния защитной оболочки на ее всех возможных жизненных этапах. В то время как штатная (встроенная) система контроля, основанная на использовании датчиков напряжения встраиваемых в арматурный каркас и в тело бетона стены защитной оболочки, как правило, вводится в эксплуатацию с потерей датчиков, которые по тем или иным причинам неработоспособны. Кроме того, вводимые в эксплуатацию датчики встраиваются в армокаркас путем сварки их концевиков с арматурными стержнями (температурные деформации), затем осуществляется бетонирование с вибрированием бетона (вибрационные нагрузки) и, наконец, каждый горизонт, на котором смонтированы датчики, воспринимают выше расположенный собственный вес защитной оболочки, и, естественно, он не одинаков на различных горизонтах (нагрузки от собственного веса защитной оболочки). Тарировка датчиков на стадии эксплуатации защитной оболочки невозможна. Далее заводской гарантийный срок эксплуатации датчиков 15-20 лет. При этом, за каждые пять лет эксплуатации выходят из строя 5-6% датчиков. Таким образом, встроенная штатная система не обеспечивает надежного определения технического состояния защитной оболочки при ее эксплуатации и тем более при продлении срока службы энергетических блоков.

Способ оценки эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки реакторного отделения АЭС, заключающийся в маркировании по заданным сечениям защитной герметичной оболочки контролируемых точек и выполнении поцикловых определений их положения, при этом контролируемые точки привязывают к геодезическим планово-высотным пунктам, затем выполняют анализ измерительной информации, при этом планово-высотное геодезическое обоснование формируют многоярусным, как вне сооружения, так и внутри его в единой системе координат, причем данная система координат совмещается с системой координат защитной герметичной оболочки, исследуемые точки размещают в моментной, переходной, безмоментной зонах строительных элементов защитной герметичной оболочки на ее внешней и внутренней поверхностях, контроль геометрических параметров выполняют поэтапно, отличающийся тем, что геодезическое обоснование создается с привязкой к осям или образующим капитальных строительных конструкций защитной герметичной оболочки или конструктивных элементов технологического оборудования, установленного в гермообъеме, в процессе контроля внутренние и (или) внешние геометрические параметры защитной герметичной оболочки определяют на этапах после полного возведения герметичной защитной оболочки, после выполнения полной программы ее напряжения, при испытании на этапе создания максимального внутреннего давления и в последствии при эксплуатации в период каждого планового предупредительного ремонта, по полученным поэтапным результатам определяют величины перемещений контролируемых точек, в том числе:

где А0, Аобж, Аиспытан - параметры перемещения исследуемых точек на этапах полного возведения оболочки, завершения преднапряжения и испытания;
Аэкспл(1), Аэкспл(i), Аэкспл(i+1) - параметры перемещения исследуемых точек на этапах планово предупредительных ремонтов, последовательно следующих за этапом испытания;
δобж, δиспыт, δэкспл(1), δэкспл(i+1) - соответствующие межэтапные параметры перемещения исследуемых точек;
по параметрам межэтапных перемещений контролируемых точек определяют коэффициент запаса прочности строительных конструкций защитной герметичной оболочки


где Кисх - коэффициент запаса прочности, определенный по результатам реализации этапов преднапряжения и испытания защитной герметичной оболочки;
Ктекущ(i) - коэффициент запаса прочности, определенный по результатам реализации i этапов на стадии эксплуатации защитной герметичной оболочки;
при выполнении для всех строительных конструкций защитной герметичной оболочки условия неравенства
Ктекущисх)≥Кнорм,
где Кнорм - нормативный коэффициент запаса прочности;
определяют условие соответствия эксплуатационной надежности защитной герметичной оболочки.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к измерительной и испытательной технике, в частности к способам определения тензора инерции тела. Сущность предлагаемого способа заключается в определении массы тела, координат центра масс и шести осевых центральных моментов инерции, по которым определяется тензор инерции тела.

Изобретение относится к области горного дела и может быть использовано для исследования сыпучих свойств геоматериалов. Устройство представляет собой сварную конструкцию башенного типа, устанавливаемую на верхней предварительно спланированной площадке отработанного карьера с обеспечением вертикальной устойчивости.

Заявляемое изобретение относится к авиационной технике, а именно к способам и устройствам определения центра масс летательного аппарата (ЛА) в полете. Способ основан на измерении параметров полета летательного аппарата.

Изобретение относится к способам автоматизации подавления вибраций и может быть использовано, в частности, для подавления вибраций помольно-смесительных агрегатов.

Изобретение относится к испытательной технике, в частности к наземным испытаниям механизмов, предназначенных для работы в невесомости, и может быть использовано для обезвешивания крупногабаритных трансформируемых конструкций.

Изобретение относится к ракетно-космической технике и может быть использовано при установке и снятии с испытательных стендов (ИС) ступеней ракет-носителей (РН). Устройство для установки ступени РН на ИС и снятия ступени РН с ИС содержит ИС с основанием с ограничителями, подвижными цапфами с фиксаторами, приемной платформой с компенсирующей прокладкой из резины, и агрегатной рамой с силовой фермой с блоком и подъемным оборудованием в виде лебедки с реверсивным электроприводом, транспортную тележку (ТТ) с передним и задним опорными узлами, балластной емкостью со штуцерами для подсоединения к ним шлангов подачи и слива жидкости, технологические приспособления на ступени РН, подъемное оборудование, кронштейны с проушинами и упорами.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для измерения массы, координат центра масс и моментов инерции объектов машиностроения.

Изобретение относится к области измерительной техники, в частности к измерению массо-инерционных характеристик различных изделий. Стенд содержит станину, три установленные на шарнирах рамы, динамометрическую платформу, пружины и устройства задания колебаний, фиксаторы и установленные на раме, к которой крепится изделие, три высокоселективных датчика углового ускорения, оси которых ориентированы параллельно осям вращения подвижных внутренней, внешней и нижней рам стенда.

Изобретение относится к измерительному оборудованию, а именно к балансировочным станкам, и может быть использовано для определения дисбаланса роторов турбин, компрессоров, насосов и т.д.

Изобретение относится к области диагностики технического состояния машин и механизмов и может быть использовано, например, для оценки технического состояния металлорежущих станков и их элементов конструкций.

Изобретение относится к испытательной технике, в частности к устройствам для испытаний сепарационного оборудования, используемого для процессов добычи и подготовки газа в нефтегазовой отрасли. Технический результат заключается в снижении энергозатрат поддержания рабочих режимов испытаний. В предлагаемом изобретении осуществляют подачу полученной двухфазной или трехфазной смеси по линии всасывания в нагнетательный блок, сепарацию двухфазной или трехфазной смеси испытуемым сепарационным блоком, поступление отсепарированной жидкости или смеси в накопительную емкость, а очищенного газа в атмосферу или на вход сепаратора. Сепарацию двухфазной или трехфазной смеси осуществляют при постоянном контроле давления на входе и на выходе газа сепаратора, контролируя расходомером расход газа, поступающего в сепаратор по трубопроводу для ввода газа из атмосферы. Степень сепарации определяют как отношение отсепарированной двухфазной или трехфазной смеси к введенному количеству. 1 ил.

Изобретения относятся к машиностроению, а именно к способам и устройствам определения координат центра масс преимущественно крупногабаритных изделий. Способ заключается в том, что изделие устанавливают на переходник, шарнирно установленный на трех опорах, и уравновешивают изделие с переходником путем приведения в состояние неустойчивого равновесия относительно оси наклона, проходящей через шарниры первых двух опор. Установку изделия на переходник производят с заведомым смещением от оси наклона, уравновешивание изделия с переходником производят путем наклона переходника с изделием с помощью привода третьей опоры при различных положениях изделия относительно оси наклона, при достижении состояния неустойчивого равновесия измеряют угол наклона переходника. Дополнительно измеряют угол наклона переходника с изделием в состоянии неустойчивого равновесия с прикрепленным к переходнику грузом с известными массой и положением центра масс. Устройство для осуществления способа содержит переходник для установки изделия, шарнирно соединенный с тремя опорами, одна из которых имеет подвижную часть, выполненную с возможностью вертикального перемещения посредством привода, датчик наклона переходника относительно оси, проходящей через шарниры первых двух опор, поворотную платформу на переходнике, ось поворота которой является скрещивающейся с осью наклона и отстоящей от нее на заданном расстоянии. Также переходник снабжен съемным грузом с известной массой и положением центра масс, прикрепляемым к переходнику на известном расстоянии от оси наклона. Переходник выполнен сбалансированным относительно оси наклона. Технический результат заключается в расширении диапазона измерений массы и центра масс, повышении точности измерений. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к машиностроению, а именно к способам определения статического дисбаланса ротора на балансировочных ножах, и может быть использовано для статической балансировки различных роторов. Заявленный способ определения статического дисбаланса ротора на балансировочных ножах, при котором производят изменение дисбаланса ротора относительно зоны контакта ротора с опорными поверхностями ножей и измеряют параметр, характеризующий величину дисбаланса, приводящего ротор к движению, затем переустанавливают ротор на ножах в другое угловое положение и повторяют изменение дисбаланса и измерение параметра, при этом в качестве измеряемого параметра используют угол наклона балансировочных ножей от первоначального горизонтального положения, изменение дисбаланса производят синхронным вращением ножей относительно оси, совпадающей с осью ротора, а измерение угла наклона ножей производят в момент начала движения ротора. Технический результат заключается в уменьшении трудоемкости и длительности за счет перехода от операций подбора масс несбалансированных грузов, поворачивающих ротор на определенный угол, к измерению четырех углов наклона ножей при одной переустановке ротора. 7 ил.

Изобретение относится к испытанию керамических обтекателей летательных аппаратов на разрушение. Способ включает создание избыточного давления во внутренней полости обтекателя. Предварительно на наружной поверхности обтекателя монтируют упругий перфорированный прозрачный чехол, на внутреннюю поверхность которого нанесен липкий слой, обеспечивающий возможность фиксации осколков обтекателя при его разрушении, и перфорированный защитный кожух, при этом пространство между наружной поверхностью упомянутого чехла и внутренней поверхностью кожуха заполняют резиновым материалом. Липкий слой на внутреннюю поверхность упругого чехла может быть нанесен двусторонним скотчем. Может быть использован резиновый материал в виде шариков. Обеспечивается возможность восстановления картины разрушения обтекателя при проведении опрессовки. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к технике для изучения процессов добычи и подготовки газа в нефтегазовой отрасли. Технический результат изобретения заключается в повышении точности результатов проводимых газогидродинамических экспериментов и уменьшении времени их анализа, повышении наглядности проведения экспериментальных исследований. Устройство содержит сепарационный блок (1) со сливным патрубком (2), подводящий (3) и отводящий патрубки (4) соответственно, разъемное соединение (5), сосуд (6) сферической формы, отвод, включающий изогнутый (7) и вертикальный участки (8), экран (9) с эталонными отверстиями (10), емкость (11) для всасывания жидкости и/или механических примесей, узел подачи и регулирования жидкости и/или механических примесей (12), емкость для хранения жидкости и/или механических примесей (13), блок всасывания/нагнетания (14), энергоблок (15), выкидной трубопровод (16), узел замера (расходомера) газового потока (17), импульсный источник излучения (18), фотовидеорегистрирующую аппаратуру (19), накопительную емкость (20). 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Способ определения приведенного момента инерции дотрансформаторной зоны гидромеханической трансмиссии транспортной машины заключается в его расчете по зависимостям, связывающим угловые ускорения, действующие крутящие моменты, а также моменты инерции двигателя, насосного и турбинного колес гидротрансформатора и гидродинамическую связь между последними. Новизна способа состоит в том, что указанные зависимости устанавливаются экспериментально с учетом динамических свойств топливной системы и инерционности термодинамических процессов в двигателе, инерционности устройств, привод которых осуществляется от насосного колеса, его гидродинамического взаимодействия с турбинным колесом. Для этого на вал, соединяющий двигатель с насосным колесом гидротранформатора испытуемого образца трансмиссии, установленной в транспортную машину, крепятся датчики момента и угловой скорости вращения вала, соединяемые с регистрирующим устройством. При этом осуществляется резкий разгон вала двигателя при нейтрали в трансмиссии и разблокированном гидротансформаторе, регистрируются временные функции динамического момента и угловой скорости вала двигателя. На основе полученных данных определяются приращение момента и угловой скорости за время разгона. Численное значение приведенного момента инерции дотрансформаторной зоны определяется частным от деления произведения приращения момента и длительности разгона на приращение угловой скорости. Эффективность предлагаемого способа заключается в повышении точности определения приведенного момента инерции дотрансформаторной зоны гидромеханической трансмиссии. Результаты определения приведенного момента инерции дотрансформаторной зоны в соответствии с предлагаемым способом отличаются от применяемых при расчете до двух раз. Это позволяет более точно определять собственную частоту системы, синтезировать эффективные гасители колебаний, исключающие резонансные режимы. 1 ил.

Изобретение относится к определению массово-инерционных характеристик космических аппаратов (КА). Способ включает измерение острого угла между направлением на Солнце и плоскостью орбиты КА. При достижении этим углом максимального значения выставляют строительную ось КА, отвечающую максимальному моменту инерции, перпендикулярно плоскости орбиты. Панели неподвижных относительно КА солнечных батарей направляют активной стороной к Солнцу. Далее выполняют закрутку КА вокруг указанной оси с угловой скоростью не менее 2°/с. Измеряют угловую скорость КА и ток солнечных батарей в течение оборота КА вокруг Земли. По измеренным значениям определяют тензор инерции КА. Технический результат изобретения заключается в повышении надёжности определении тензора инерции КА, в т.ч. при отсутствии на его борту инерционных исполнительных органов.

Изобретение относится к определению массово-инерционных характеристик космических аппаратов (КА). Согласно способу при совпадении направления на Солнце с плоскостью орбиты КА совмещают строительную ось КА, отвечающую его максимальному моменту инерции, с этим направлением. Выставляют неподвижные относительно КА солнечные батареи перпендикулярно указанной оси, активной стороной к Солнцу. Выполняют закрутку КА вокруг данной оси с угловой скоростью не менее 2°/c. Измеряют угловую скорость КА, ток солнечных батарей и угол между осью закрутки и направлением на Солнце. При достижении этим углом значения не менее 10° определяют тензор инерции КА по измеренным значениям угловой скорости КА и тока солнечных батарей. Технический результат изобретения заключается в повышении надёжности определении тензора инерции КА, в т.ч. при отсутствии на его борту инерционных исполнительных органов.

Изобретение относится к определению массово-инерционных характеристик космических аппаратов (КА). Способ включает ориентацию КА и стабилизацию в инерциальной системе координат (ИСК) его строительной оси, ближайшей к оси максимального момента инерции. Далее выполняют закрутку КА вокруг этой оси с угловой скоростью не менее 2°/с. Измеряют в системе строительных осей КА направления на регистрируемые звезды и угловую скорость КА до определённого момента времени. Последний зависит от времени закрутки КА и интервала движения КА, слабо возмущенного действием гравитационного градиента и вычисляемого с некоторым коэффициентом надежности. Опознают указанные звезды и определяют в ИСК направления на них. Тензор инерции КА определяют по указанным направлениям на звезды и значениям угловой скорости КА. Технический результат изобретения заключается в повышении достоверности определении тензора инерции КА, в т.ч. при отсутствии на его борту инерционных исполнительных органов.

Изобретение относится к испытаниям газосепараторов, используемым при добыче нефти с высоким газосодержанием. Стенд для испытания газосепараторов содержит накопительную емкость с сопряженным с ней стендовым гравитационным газожидкостным сепаратором, подпорный насос, систему приготовления газожидкостной смеси с источником газа, блок моделирования внутрискважинных условий для размещения испытуемых машин и электродвигателей к ним. Блок включает в себя модель обсадной колонны, имеющую вход для газожидкостной смеси и выходы для жидкости и для газа. Внутри модели, образуя кольцевое затрубное пространство, размещены газосепаратор и насос. Выходной участок затрубного пространства модели, расположенный выше газоотводящих отверстий газосепаратора, выполнен в виде дополнительного бака. Площадь поперечного сечения проточной части бака более чем на 10% превосходит площадь поперечного сечения основного участка, расположенного ниже. Нижняя часть дополнительного бака связана трубопроводом, имеющим площадь сечения не менее площади сечения кольцевого затрубного пространства, с верхним участком затрубного пространства, расположенным выше газоотводящих отверстий газосепаратора. Изобретение направлено на обеспечение имитирования реальных условий работы и повышение точности измерения объема отсепарированного газа. 3 з.п. ф-лы, 1 ил.
Наверх