Способ определения расхода среды в круглых трубопроводах при стабилизированном течении

Изобретение относится к области измерительной техники, предназначено для определения расхода среды в круглых трубопроводах при стабилизированном течении. Способ определения расхода в трубопроводах включает измерение скорости потока в двух характерных точках по сечению трубы и определение расхода по результатам этих измерений. Отличительной особенностью способа является то, что дополнительно измеряют скорость среды в какой-либо точке потока по сечению трубы, определяют на основе единого универсального логарифмического профиля U=Аkln(х)+Вk значения коэффициентов Аk и Вk для каждой пары известных значений координат (расстояний от стенки трубы) точек измерения скорости и измеренных значений скорости в этих точках (, ) и (, ), вычисляют относительные разности значений коэффициентов Ak и Bk и (верхние индексы обозначают значения коэффициентов Ak и Bk, вычисленные для различных пар значений координата-скорость), при условии, что величины и для каждой пары значений Ak и Bk не превышают наперед заданного значения ε, определяют расход теплоносителя по зависимости:

где r=r0-х - расстояние от центра трубы; r0 - радиус трубы; х - расстояние от стенки трубы; - среднее значение коэффициентов Ak; - среднее значение коэффициентов Bk; n=3; κ - постоянная Кармана; ν - кинематическая вязкость среды; δв - толщина вязкого подслоя. Технический результат - повышение точности. 1 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к области измерительной техники, предназначено для определения расхода среды при стабилизированном течении в круглых трубопроводах.

Известен способ определения расхода среды датчиком скорости, заключающийся в том, что устанавливают в характерную точку (точка, где U=Uмакс, центр трубы) по сечению трубы датчик скорости, определяют скорость теплоносителя в точке установки датчика Uизм, определяют расход теплоносителя Q=kvUизмFтр, где kv - предварительно заданный коэффициент расхода, kv=Uср/Uизм (Расход жидкости и газа. Методика выполнения измерений по скорости в одной точке сечения трубы. ГОСТ 8.361-79 [1]).

Основным недостатком данного способа является то, что для определения расхода необходимо знать величину kv. Коэффициент расхода kv в значительной мере зависит от коэффициента шероховатости ξ. В зависимости от ξ расхождение в значениях kv может доходить до 6-7% (П.В. Лобачев, Ф.А. Шевелев. Измерение расхода жидкости и газов в системах водоснабжения и канализации. Изд. 2-е, переработанное и дополненное. Москва: Стройиздат, 1985 [2]).

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ определения расхода в трубопроводах, заключающийся в том, что устанавливают в характерные точки по сечению трубы два датчика скорости, измеряют скорость теплоносителя в точках установки датчиков Uизм, определяют расход теплоносителя Q. В качестве характерных точек принята точка замера скорости в центре трубы и точка на расстоянии 0,95 радиуса от оси трубопровода (а.с. 1800274 СССР, МКИ3 G01F 1/00. Способ определения расхода в трубопроводах / Е.Ф. Авдеев, В.И. Белозеров, B.C. Кузеванов, А.И. Грошев // Заявка №4836936/10 от 08.06.90. Открытия. Изобретения. 1993. №9 [3]).

Недостатки способа:

1. Для определения расхода необходимо знать шероховатость стенки трубопровода. Как правило, реальная величина шероховатости не известна. В связи с этим, точность вычисления расхода является величиной неопределенной.

2. Одна из характерных точек, в которой определяется скорость потока, выбрана неудачно. Вблизи стенки датчиками скорости, которые представлены в описании изобретения, измерить скорость с удовлетворительной точностью очень сложно.

С целью устранения указанных недостатков предлагается способ определения расхода среды в круглых трубопроводах при стабилизированном течении, заключающийся в измерениях скорости потока в двух точках по сечению трубы и определении расхода среды Q по результатам этих измерений, отличающийся тем, что дополнительно измеряют скорость среды в какой-либо точке потока по сечению трубы, определяют на основе единого универсального логарифмического профиля U=Akln(х)+Bk значения коэффициентов и для каждой пары известных значений координат (расстояний от стенки трубы) точек измерения скорости и измеренных значений скорости в этих точках и , вычисляют относительные разности значений коэффициентов Ak и Bk и (верхние индексы обозначают значения коэффициентов Ak и Bk, вычисленные для различных пар значений координата-скорость), при условии, что величины и для каждой пары значений Ak и Bk не превышают наперед заданного значения ε, определяют расход теплоносителя по зависимости:

где r=r0-х - расстояние от центра трубы;

r0 - радиус трубы;

х - расстояние от стенки трубы;

- среднее значение коэффициентов Ak;

- среднее значение коэффициентов Bk;

n=3;

κ - постоянная Кармана;

ν - кинематическая вязкость среды;

δв - толщина вязкого подслоя.

Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, заключается в повышении точности определения расхода среды, что обеспечивается тем, что дополнительно измеряют скорость среды в какой-либо точке потока по сечению трубы, определяют на основе единого универсального логарифмического профиля U=Akln(x)+Bk значения коэффициентов и для каждой пары известных значений координат (расстояний от стенки трубы) точек измерения скорости и измеренных значений скорости в этих точках и , вычисляют относительные разности значений коэффициентов Ak и Bk и (верхние индексы обозначают значения коэффициентов Ak и Bk, вычисленные для различных пар значений координата-скорость), при условии, что величины и для каждой пары значений Ak и Bk не превышают наперед заданного значения ε, определяют расход теплоносителя по зависимости:

где r=r0-х - расстояние от центра трубы;

r0 - радиус трубы;

х - расстояние от стенки трубы;

- среднее значение коэффициентов Ak;

- среднее значение коэффициентов Bk;

n=3;

κ - постоянная Кармана;

ν - кинематическая вязкость среды;

δв - толщина вязкого подслоя.

Достижение технического результата обеспечивается за счет введения единого универсального профиля скорости U=Akln(х)+Bk, описывающего распределение скоростей турбулентного течения в круглой трубе во всех режимах турбулентного течения, от режима гидродинамически гладких труб до режима квадратичного закона сопротивления (режим полного проявления шероховатости).

На основе анализа классических экспериментальных данных Никурадзе (Nikuradse J., Laws of turbulent flow in smooth pipes. - NASA TT F-10, 359. - Translation of VDI-Forschungsheft No. 356. - 1966 [4], и Nikuradse J., Laws of Flow in rough pipes. - NACA TM 1292. - Translation of VDI-Forschungsheft No. 361. - 1950 [5]) удалось показать, что методика, основанная на универсальном логарифмическом профиле, позволяет получить полное математическое описание профиля скорости в трубе даже в случае отсутствия априорных предположений о режиме течения и, следовательно, о физических значениях входящих в соответствующую формулу коэффициентов, в том числе и шероховатости стенки трубы. Коэффициент Bk включает в себя различные комбинации физических параметров (шероховатость стенки, вязкость среды и т.п.). Коэффициент Ak однозначно связан с динамической скоростью

Достижение технического результата обеспечивается также за счет того, что определяют значения коэффициентов Ak и Bk для каждой пары известных значений координат характерных точек и измеренных значений скоростей в этих точках и , вычисляют относительные разности значений коэффициентов Ak и Bk и (верхние индексы обозначают значения коэффициентов Ak и Bk, вычисленные для различных пар значений координата-скорость), сравнивают величины , с наперед заданной величиной ε. Выполнение условия , означает, что измеренные значения скоростей в характерных точках описываются универсальным логарифмическом профилем. Последнее означает, что профиль скорости в трубе стабилизированный и для определения расхода возможно использовать зависимость (2). В противном случае для определения расхода необходимо использовать другие подходы.

Расход теплоносителя определяется следующим образом

1. Устанавливают по сечению трубы три датчика скорости. В качестве таковых приняты следующие точки:

(центр трубы), , , где r0 - радиус трубы.

2. Определяют скорости теплоносителя в точках установки датчиков скорости , , .

3. Определяют на основе единого универсального логарифмического профиля U=Akln(x)+Bk значения коэффициентов Ak и Bk

где i, j, k=1, 2, 3.

4. Вычисляют величины и для каждой пары значений Ak и Bk. Сравнивают полученные значения и с наперед заданным значением ε. В качестве ε принимают малую величину 0,01÷0,001.

5. При соблюдении условия , определяют расход теплоносителя на основе зависимости (2)

где r=r0-х - расстояние от центра трубы;

r0 - радиус трубы;

х - расстояние от стенки трубы;

- среднее значение коэффициентов Ak;

- среднее значение коэффициентов Bk;

n=3;

κ - постоянная Кармана;

ν - кинематическая вязкость среды;

δв - толщина вязкого подслоя.

Пример конкретного выполнения

Для проверки предлагаемого способа определения расхода были взяты классические опыты Никурадзе (Nikuradse J., Laws of turbulent flow in smooth pipes. - NASA TT F-10, 359. - Translation of VDI-Forschungsheft No. 356. - 1966 [4], и Nikuradse J., Laws of Flow in rough pipes. - NACA TM 1292. - Translation of VDI-Forschungsheft No. 361. - 1950 [5]). В этих опытах измерялся профиль скорости трубкой Пито-Прандтля, одновременно измерялся расход. При определении расхода среды по предлагаемому методу в качестве характерных выбирались три точки, показанные на фиг. 1 темным цветом. Параметры движения среды в вязком подслое в расчетах не учитывались. В качестве верхнего предела первого интеграла по радиальной координате из формулы (4) принималась величина r0 - 0,001r0. Полученные результаты представлены в Таблице 1.

На фиг. 1 показаны профили скорости, полученные по предлагаемой методике. Расчетные профили очень хорошо совпадают с экспериментальными данными в широком диапазоне числа Рейнольдса.

Выполненные расчеты показали, что на основе предлагаемого способа возможно с высокой точностью определять расход теплоносителя во всех режимах турбулентного течения, от режима гидродинамически гладких труб до режима квадратичного закона сопротивления (режим полного проявления шероховатости). Для гидродинамически гладких труб полученные ошибки не превысили 1%. Для шероховатых труб максимальная ошибка составила 2%. Средняя ошибка по набору использованных в расчетах данных составила 0,7%.

Источники информации

1. Расход жидкости и газа. Методика выполнения измерений по скорости в одной точке сечения трубы. ГОСТ 8.361-79.

2. П.В. Лобачев, Ф.А. Шевелев. Измерение расхода жидкости и газов в системах водоснабжения и канализации. Изд. 2-е, переработанное и дополненное. Москва: Стройиздат, 1985.

3. А.с. 1800274 СССР, МКИ3 G01F 1/00. Способ определения расхода в трубопроводах / Е.Ф. Авдеев, В.И. Белозеров, B.C. Кузеванов, А.И. Грошев // Заявка №4836936/10 от 08.06.90. Открытия. Изобретения. 1993. №9.

4. Nikuradse J., Laws of turbulent flow in smooth pipes. - NASA TT F-10, 359. - Translation of VDI-Forschungsheft No. 356. - 1966.

5. Nikuradse J., Laws of Flow in rough pipes. - NACA TM 1292. - Translation of VDI-Forschungsheft No. 361. - 1950.

Способ определения расхода среды в круглых трубопроводах при стабилизированном течении, заключающийся в измерениях скорости потока в двух точках по сечению трубы и определении расхода теплоносителя Q по результатам этих измерений, отличающийся тем, что дополнительно измеряют скорость среды в какой-либо точке потока по сечению трубы, определяют на основе единого универсального логарифмического профиля U(x)=Akln(х)+Bk значения коэффициентов и для каждой пары известных значений координат (расстояний от стенки трубы) точек измерения скорости и измеренных значений скорости в этих точках и , вычисляют относительные разности значений коэффициентов Ak и Bk и (верхние индексы обозначают значения коэффициентов Ak и Bk, вычисленные для различных пар значений координата-скорость), при условии, что величины и для каждой пары значений Ak и Bk не превышают наперед заданного значения ε, определяют расход теплоносителя по зависимости:

где r=r0-х - расстояние от центра трубы;
х - расстояние от стенки трубы;
- среднее значение коэффициентов Ak;
- среднее значение коэффициентов Bk;
n=3;
κ - постоянная Кармана;
ν - кинематическая вязкость среды;
δв - толщина вязкого подслоя.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к устройству направления потока для использования с регуляторами текучей среды. Регулятор текучей среды включает корпус, имеющий перепускной канал, ограничивающий дроссель, который по текучей среде соединяется с впускным отверстием и выпускным отверстием.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для определения теплового потока, исходящего от теплонесущей текучей среды. Заявлен способ определения теплового потока (dQ/dt), исходящего от теплонесущей текучей среды (12), которая представляет собой смесь по меньшей мере двух различных текучих сред и которая протекает через пространство (11) потока от первого положения, где она имеет первую температуру (Т1), ко второму положению, где она имеет благодаря этому тепловому потоку (dQ/dt) вторую температуру (Т2), которая ниже, чем упомянутая первая температура (Т1).

Изобретение относится к способу определения расхода дымовых газов от энергетического оборудования, использующего в качестве топлива метан. Способ базируется на строгой аналитической зависимости, связывающей между собой расход дымовых газов, содержание в них кислорода и расход метана.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано в системах измерения газообразных и текучих сред, а также в коммерческих расчетах.

Изобретение относится к области гидрометрии и может использоваться в системе водоучета на открытых каналах оросительных систем с призматическим руслом. Сущность способа сводится к использованию двух датчиков уровня воды, оснащенных средствами дистанционной передачи показаний уровня, расположенных в уровнемерных колодцах верхнего и нижнего гидрометрических створов, определению уровней воды в створах, перепада уровней между верхним и нижним створами и вычислению расхода воды.
Изобретение относится к области измерительной техники, а именно к измерителям количества текучей среды, а также к способу определения количества текучей среды. Изобретение может быть использовано для уменьшения погрешности тахометрических преобразователей при измерении количества текучих сред, прошедших через них.

Изобретение относится к системе и способу измерения потока текучей среды. Вибрационный расходомер (5) включает в себя сборку датчика, расположенную в трубопроводе (301).

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения расхода и объема сточных вод, поступающих на канализационные насосные станции (КНС), оборудованных резервуарами и работающих в режиме периодического включения (циклическом режиме).

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения притока и объема сточных вод, поступающих на канализационные насосные станции.

Настоящее изобретение относится к регуляторам расхода текучей среды, таким как регуляторы расхода жидкости или газа, а более конкретно - к регулятору, имеющему модификатор потока с регистрацией давления.

Изобретение относится к устройствам контроля расхода и равномерности распределения жидкости многоканальной гидравлической системы и используется, например, в металлургическом производстве для контроля расхода и равномерной подачи жидкости на поверхность охлаждаемых изделий/материалов, например металлопрокат, в частности рельс при термообработке. Устройство контроля расхода и равномерности распределения жидкости многоканальной гидравлической системы содержит жидкостную камеру с гидравлическим входом и двумя или более гидравлическими выходами для выпуска электропроводящей жидкости, а также установленный на гидравлическом входе жидкостной камеры измеритель расхода, соединенный с блоком управления. Каждый гидравлический выход оснащен размещенным на траектории выпущенной из гидравлического выхода струи измерительным электродом, соединенным через преобразователь тока с блоком управления и с первым выходом общего источника напряжения, второй выход которого соединен с жидкостной камерой и/или гидравлическими выходами. Технический результат - повышение качества и обеспечение непрерывности контроля операции термообработки изделия/материала, повышение стабильности технологического процесса термообработки, обеспечение контроля объема поступающей в жидкостную камеру жидкости, а также равномерности ее распределения по каналам многоканальной гидравлической системы, обеспечение контроля временных параметров струй жидкости и их сечений при прохождении через гидравлические выходы. 7 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к области учета сжиженных углеводородных газов (далее - СУГ) и, в частности, к измерениям массы СУГ при хранении на автомобильных газозаправочных станциях (далее - АГЗС) и многотопливных автозаправочных станциях (далее - МАЗС). Способ учета сжиженных углеводородных газов (СУГ), хранимых в резервуаре, содержит этапы, на которых: определяют компонентный состав СУГ с помощью средства хроматографического анализа и определяют молекулярные массы µ определенных компонентов с помощью блока обработки. Затем измеряют значение плотности ρж жидкой фазы компонентов, входящих в состав СУГ с помощью средства измерения плотности; определяют уровень H раздела фаз СУГ в резервуаре с помощью средства измерения уровня раздела фаз. Далее определяют температуру tж жидкой фазы СУГ и температуру tп паровой фазы СУГ в резервуаре с помощью датчиков температуры. Затем измеряют значение плотности ρп паровой фазы компонентов, входящих в состав СУГ, с помощью средства измерения плотности или определяют плотность ρп паровой фазы компонентов, входящих в состав СУГ, по компонентному составу и значению температуры жидкой фазы СУГ в резервуаре с помощью блока обработки. Далее определяют по значению уровня H раздела фаз СУГ в резервуаре соответствующее этому уровню значение объема Vж20 жидкой фазы СУГ в резервуаре на измеряемом уровне H с использованием заранее известной градуировочной таблицы резервуара, составленной при температуре 20°C, при помощи блока обработки и вычисляют объем Vж(tж) жидкой фазы СУГ в резервуаре при температуре tж по формуле Vж(tж)=Vж20·[1+2·αст·(tж-20)] при помощи блока обработки, определяют объем паровой фазы СУГ в резервуаре при определенной температуре tп паровой фазы СУГ как разность полной вместимости резервуара при упомянутой температуре и объема жидкой фазы СУГ в резервуаре при упомянутой температуре по формуле Vп(tп)=VД20 рез·[1+2·αст·(tп-20)]-Vж(tж), где VД20 рез - заранее известная действительная вместимость резервуара при температуре 20°C. Затем вычисляют массу Mж жидкой фазы СУГ как произведение объема Vж(tж) жидкой фазы в резервуаре на измеренное значение плотности ρж жидкой фазы СУГ, вычисляют массу Mп паровой фазы СУГ как произведение объема Vп(tп), занимаемого паровой фазой СУГ в резервуаре, на измеренное или определенное значение плотности ρп паровой фазы СУГ, определяют общую массу M0 СУГ в резервуаре посредством суммирования массы Mж жидкой фазы и массы Mп паровой фазы СУГ в резервуаре. Техническим результатом является повышение точности учета СУГ при хранении в резервуарах. 3 з.п. ф-лы, 7 табл.

Предлагаются системы и способы инициирования контрольной проверки расходомера при помощи компьютера расхода. Инициирование контрольной проверки расходомера включает этапы: обеспечения расходомера, установленного в трубопроводе и содержащего одну или большее число труб, определяющих впускное отверстие и выпускное отверстие, через которые протекает флюид в трубопроводе; передачи на расходомер при помощи компьютера расхода запроса на инициирование контрольной проверки расходомера, при этом контрольная проверка включает осуществление вибрационного воздействия на трубы для сообщения им вибраций при протекании продукта через трубы; получения от расходомера данных диагностики, основанных на вибрациях труб; и регистрации в журнале компьютера расхода результата контрольной проверки, определенного на основе данных диагностики. Технический результат – обеспечение надежного указания на возможный выход из строя или ненадлежащее функционирование расходомера, не требуя при этом каких-либо модификаций трубопровода. 3 н. и 18 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть преимущественно использовано для измерения расхода и количества природного газа при коммерческом учете. В информационно-измерительной системе для измерения расхода и количества газа, состоящей из основного измерительного трубопровода с вихревым расходомером, датчиков давления и температуры, контроллера и запоминающего устройства, согласно изобретению параллельно основному измерительному трубопроводу установлен байпасный измерительный трубопровод с установленным в нем образцовым ультразвуковым расходомером и краном, управляемым контроллером. При этом контроллер выполнен с возможностью осуществления алгоритма вычисления расхода по формуле: где Q - расход, измеряемый вихревым преобразователем;q - расход, измеряемый ультразвуковым расходомером;ƒ1 - частота, снимаемая, пропорциональная расходу Q;ƒ2 - частота, снимаемая, пропорциональная расходу Q-q. Технический результат - повышение точности измерения расхода. 1 ил.

Изобретение относится к ультразвуковому расходомеру для измерения скорости потока и/или расхода текучей среды. Ультразвуковой расходомер содержит: измерительный преобразователь, имеющий соединительные фланцы для присоединения трубопроводов текучей среды и среднюю часть, выполненную с возможностью пропускания текучей среды, по меньшей мере два помещенных в среднюю часть ультразвуковых преобразователя, которые образуют пару ультразвуковых преобразователей и между которыми установлена измерительная цепь, проходящая через поток, датчик давления, удерживаемый в средней части в гнезде датчика давления и имеющий сообщение по текучей среде с внутренностью средней части через гнездо поршня, калибровочный вывод, удерживаемый в средней части в гнезде калибровочного вывода и имеющий сообщение по текучей среде с внутренностью средней части через гнездо поршня, причем поршень в гнезде поршня выполнен с возможностью приведения в два положения, при этом в первом положении датчик давления имеет сообщение по текучей среде с внутренностью средней части, а во втором положении датчик давления через гнездо поршня имеет сообщение по текучей среде с калибровочным выводом. Технический результат – создание простого и компактного ультразвукового расходомера с возможностью простой калибровки датчика давления в расходомере. 7 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к вибрационным измерителям и, в частности, к способам и устройствам для определения асимметричного потока в многопоточных измерителях вибрации труб. Предлагается расходомер, который включает в себя сенсорный узел и измерительную электронику. Расходомер содержит две или более расходомерных трубок, возбудитель, соединенный с расходомерными трубками, который ориентирован с возможностью возбуждения колебаний вынужденной моды в расходомерных трубках. Два или более тензометров соединены с двумя расходомерными трубками и ориентированы с возможностью обнаружения фазы колебаний вынужденной моды. Одна или более мостовых схем электрически связаны с двумя или более тензометрами, при этом мостовые схемы выполнены с возможностью выдачи сигнала, указывающего на асимметрию потока между двумя расходомерными трубками. Технический результат – возможность определения асимметричного потока. 4 н. и 25 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к управлению технологическим процессом. Полевое устройство для мониторинга технологического параметра текучей среды промышленного процесса содержит технологический компонент, который представляет относительное движение в зависимости от технологического параметра, устройство захвата изображения, которое изменяется вследствие относительного движения технологического компонента, и процессор обработки изображения, соединенный с устройством захвата изображения. Процессор обнаруживает относительное движение технологического компонента на основании захваченного изображения и измеряет технологический параметр на основании обнаруженного относительного движения. Выходная схема, соединенная с процессором обработки изображения, предоставляет выходной сигнал, относящийся к измеренному технологическому параметру. Повышается точность мониторинга. 2 н. и 24 з.п. ф-лы, 8 ил.

Изобретение относится к расходомеру для жидкой или газовой среды. Расходомер (23) для жидкой и газовой среды (3) содержит корпус (24) и измерительный вкладыш (25), который вставлен в упомянутый корпус (24). Измерительный вкладыш (25) в качестве конструктивного блока включает по меньшей мере один первый звуковой преобразователь для излучения первого звукового сигнала по измерительному пути, по которому течет среда (3) во время работы, и второй звуковой преобразователь для приема первого звукового сигнала после прохождения по измерительному пути, измерительный путь, по которому среда течет во время работы, когда вставлен измерительный вкладыш (25). Измерительный путь имеет измерительный канал (7) для фактического измерения, содержащий впускное отверстие (7а) измерительного канала для среды, выпускное отверстие измерительного канала для среды (3) и по меньшей мере одну стенку (9, 10, 11) измерительного канала, при этом стенка (9, 10, 11) измерительного канала по меньшей мере частично окружает измерительный путь в направлении потока (4), а корпус (24) имеет стенку (27) корпуса. Предусмотрено сужение (29) в промежуточной области (28) между стенкой (9, 10, 11) измерительного канала и стенкой (27) корпуса. В области сужения (29) предусмотрен оставшийся зазор (31) между стенкой измерительного канала и стенкой (27) корпуса. Технический результат – устранение погрешностей измерения, повышение точности измерений с обеспечением порядка величины пассивного потока, возникающего в трубопроводной системе, не имеющей значения для измерений. 12 з.п. ф-лы, 4 ил.

Предлагается узел (10) расходомерной трубы для магнитного расходомера. Узел (10) расходомерной трубы содержит трубу (12), проходящую от первого монтажного фланца (14) до второго монтажного фланца (16). Каждый из первого и второго монтажных фланцев (14, 16) имеет поверхность (15, 17), обращенную к фланцу трубопровода, для крепления к соответствующему фланцу трубопровода. Камера (42) катушки расположена снаружи трубы (12) между первым и вторым монтажными фланцами (14, 16). Камера (42) катушки имеет по меньшей мере одну катушку (40), расположенную внутри камеры и выполненную с возможностью генерировать магнитное поле внутри трубы (12). Модуль (22) гильзы/электрода расположен внутри трубы (12) и имеет неэлектропроводную гильзу, по меньшей мере один электрод (50, 51) и по меньшей мере один проводник (76, 78) электрода. Неэлектропроводная гильза проходит от первого монтажного фланца (14) до второго монтажного фланца (16). По меньшей мере один электрод (50, 51) расположен в неэлектропроводной гильзе для взаимодействия с электропроводной технологической текучей средой. Проводник (76, 78) электрода проходит от по меньшей мере одного электрода (50 51) до соединительного вывода (24), расположенного рядом с обращенной к трубопроводу поверхностью фланца одного из первого и второго монтажных фланцев (14, 16). Модуль (22) гильзы/электрода выполнен с возможностью позиционирования в трубе (12). Технический результат – возможность замены узла гильзы/электрода без привлечения электрика, что приводит к сокращению простоев. 3 н. и 19 з.п. ф-лы, 8 ил.

Изобретение относится к области измерительной техники, предназначено для определения расхода среды в круглых трубопроводах при стабилизированном течении. Способ определения расхода в трубопроводах включает измерение скорости потока в двух характерных точках по сечению трубы и определение расхода по результатам этих измерений. Отличительной особенностью способа является то, что дополнительно измеряют скорость среды в какой-либо точке потока по сечению трубы, определяют на основе единого универсального логарифмического профиля UАkln+Вk значения коэффициентов Аk и Вk для каждой пары известных значений координат точек измерения скорости и измеренных значений скорости в этих точках и, вычисляют относительные разности значений коэффициентов Ak и Bk и, при условии, что величины и для каждой пары значений Ak и Bk не превышают наперед заданного значения ε, определяют расход теплоносителя по зависимости:где rr0-х - расстояние от центра трубы; r0 - радиус трубы; х - расстояние от стенки трубы; - среднее значение коэффициентов Ak; - среднее значение коэффициентов Bk; n3; κ - постоянная Кармана; ν - кинематическая вязкость среды; δв - толщина вязкого подслоя. Технический результат - повышение точности. 1 ил., 1 табл.

Наверх