Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема



Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема
Экраны для уменьшения эффекта многолучевого приема

 


Владельцы патента RU 2602772:

Общество с Ограниченной Ответственностью "Топкон Позишионинг Системс" (RU)

Представлена антенная система базовых станций для использования в глобальных спутниковых навигационных системах. Антенная система включает в себя антенну, расположенную над высокоимпедансным емкостным экраном (ВИЕЭ). Благодаря тому что поперечные размеры ВИЕЭ и высота установки антенны над указанным экраном лежат в определенных пределах, одновременно может быть достигнуто как высокий уровень подавления многолучевых сигналов, так и высокая чувствительность к сигналам от низколетящих спутников. ВИЕЭ может быть изготовлен в виде плоской проводящей пластины, содержащей набор проводящих элементов, таких как штыри, штыри с увеличенными концами или структуры типа грибок. В других вариантах ВИЕЭ может быть изготовлен в виде плоской проводящей пластины, содержащей набор концентрических дроссельных колец. Антенная система может обеспечить миллиметровую точность определения координат, что на порядок лучше известных конструкций. 14 з.п. ф-лы, 47 ил.

 

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0001] Настоящее изобретение относится к антенной технике и, в частности, к экранам, использующимся для уменьшения эффекта приема антенной многолучевого сигнала.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

[0002] Глобальные навигационные спутниковые системы (ГНСС) позволяют определять местоположение с высокой точностью. Современные ГНСС включают в себя американскую систему глобального позиционирования GPS и российскую ГЛОНАСС. Также в стадии разработки находятся и другие ГНСС, такие как европейская ГНСС Galileo. Приемник системы глобального позиционирования принимает и обрабатывает сигналы, переданные спутниками, расположенными в зоне прямой видимости приемника. Спутниковые сигналы представляют собой сигналы несущих частот, модулированные псевдослучайными двоичными кодами. Приемник измеряет временные задержки принятых сигналов относительно локальных эталонных часов или гетеродина. Кодовые измерения позволяют определить псевдодальности между спутниками и приемником. Псевдодальности отличаются от реальных дальностей - расстояний - между приемником и спутниками из-за наличия различного рода ошибок, а также из-за различий в шкалах времени приемника и спутников. Если приняты сигналы от достаточно большого количества спутников, измеренные псевдодальности могут быть использованы для определения координат и для согласования шкал времени в приемнике. Такой режим измерений называют автономным режимом, поскольку измерения производятся одним приемником. Автономная система обеспечивает метровую точность измерений.

[0003] Для повышения точности, стабильности и надежности измерений были разработаны системы дифференциальной навигации. В системах дифференциальной навигации местоположение определяется относительно некоторой базовой станции. Обычно базовая станция неподвижна, и ее координаты известны с высокой точностью, например, с помощью геодезических измерений. В состав базовой станции входит навигационный приемник, который принимает спутниковые сигналы и может определить координаты базовой станции с помощью ГНСС измерений.

[0004] Пользователь, местоположение которого требуется определить, может быть как неподвижным, так и мобильным. В системах дифференциальной навигации пользователь всегда считается мобильным (ровером). Ровер также содержит навигационный приемник, который принимает спутниковые сигналы. Измерения, обработанные на базовой станции, по линии связи передаются на ровер. Для обеспечения подвижности ровера линия связи обычно беспроводная. Для улучшения точности определения собственных координат ровер обрабатывает измерения, полученные с базовой станции, вместе с измерениями, полученными с помощью собственного приемника. В дифференциальном навигационном режиме повышение точности достигается тем, что ошибки, возникающие в приемнике ровера и в приемнике базовой станции, сильно коррелированы. Поскольку координаты базовой станции точно известны, измерения на базовой станции могут быть использованы для компенсации ошибок на ровере. Дифференциальная глобальная спутниковая навигационная система (ДГНСС) вычисляет позиции только на основании псевдодальностей.

[0005] Дальнейшее повышение точности определения позиции в ДГНСС может происходить за счет дополнения кодовых измерений псевдодальностей измерениями фаз несущих спутниковых сигналов. Если фазы несущих спутниковых сигналов, переданных одним и тем же спутником, измерены и навигационным приемником ровера, и навигационным приемником базы, то обработка двух наборов измерений фазы несущей может привести к улучшению точности определения позиции до долей длины волны несущей, достигнув, таким образом, величины в 1-2 см. Дифференциальную навигационную спутниковую систему, которая вычисляет позиции на основании измерений фаз несущих сигналов в реальном времени в дополнении к кодовым измерениям псевдодальностей, часто называют системой кинематики в реальном времени или RTK (Real Time Kinematic).

[0006] Различные методы обработки сигналов могут исправить некоторые ошибки и повысить точность определения позиции. Основным источником не устраненных ошибок является прием многолучевого сигнала приемной антенной. В дополнении к приему прямых сигналов от спутников антенна принимает так же сигналы, отраженные от близкорасположенных объектов. Отраженные сигналы обрабатываются вместе с прямыми и вызывают ошибки в измерениях временной задержки, а также ошибки в измерениях по фазе несущей. В свою очередь эти ошибки приводят к ошибкам в определении позиции. В частности, ошибка многолучевости может быть основным источником ошибок при определении позиции базовой станции с помощью ГНСС. Таким образом, методы и устройства, позволяющие уменьшить эффект многолучевого приема, оказываются полезными.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0007] Антенная система для приема сигналов круговой поляризации от спутников систем спутниковой навигации включает высокоимпедансный емкостной экран (ВИЕЭ) и антенну, расположенную над ВИЕЭ. Отношение низ/верх антенны в направлении надира имеет заданное максимальное значение. Поперечные размеры ВИЕЭ выбираются из условия обеспечения заданного значения отношения низ/верх антенной системы под определенным углом возвышения, соответствующим углу возвышения низколетящих спутников. Высота установки антенны над ВИЕЭ выбирается так, чтобы обеспечить заданный минимальный уровень диаграммы направленности антенны под заданным углом.

[0008] Эти и другие преимущества изобретения будут очевидны специалисту в данной области со ссылкой на следующее подробное описание и приложенные чертежи.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0009] На рис. 1 показано схематическое изображение падающих и отраженных лучей.

[0010] На рис. 2 показаны графики зависимости уровней диаграммы направленности от угла возвышения.

[0011] На рис. 3 схематично показано распределение электромагнитного поля вблизи ВИЕЭ.

[0012] На рис. 4 показан график зависимости реактивной составляющей поверхностного импеданса от частоты.

[0013] На рис. 5 схематично показано затенение лучей высокоимпедансным емкостным экраном.

[0014] На рис. 6А-6С показаны графики зависимости величин F+12 и DU12 от нормированной высоты антенны над ВИЕЭ.

[0015] На рис. 7А-7С показаны графики зависимости уровня диаграммы направленности от угла возвышения.

[0016] На рис. 8 показаны графики зависимостей величин F12 и DU12 от нормированных габаритных размеров ВИЕЭ.

[0017] На рис. 9 показаны графики зависимости уровня диаграммы направленности от угла возвышения.

[0018] На рис. 10A-10D схематично показаны плоские проводящие пластины различной формы.

[0019] На рис. 11А-11D схематично показана конструкция ВИЕЭ.

[0020] На рис. 12A-12F схематично показана антенная система с ВИЕЭ и

[0021] на рис. 13А-13С схематично показана антенная система с ВИЕЭ.

[0022] На рис. 14А-14С схематично показана конструкция штыря с увеличенным концом,

[0023] на рис. 15А-15С схематично показана конструкция штыря с увеличенным концом,

[0024] на рис. 16А-16С схематично показана конструкция штыря с увеличенным концом и

[0025] на рис. 17А-17С схематично показана конструкция штыря с увеличенным концом.

[0026] На рис. 18А-18С схематично показаны размеры различных вариантов проводящих элементов.

[0027] На рис. 19А показан график зависимости величины DU12 от нормированных габаритных размеров ВИЕЭ и

[0028] на рис 19В показан график зависимости величины F12 от нормированной высоты установки антенны над ВИЕЭ.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0029] На рис. 1 схематично изображена антенна 102, расположенная над поверхностью земли 104. Для упрощения рисунка поддерживающие антенну элементы не показаны. На рисунке показана декартова система координат с осями х 101 и z 105. Ось y (не показана) направлена в плоскость рисунка. На открытой местности направление +z (верх), зенит указывает в небо, а направление -z (низ), надир, - на поверхность. Плоскость х - y лежит в плоскости локального горизонта.

[0030] На рис. 1 электромагнитные волны представлены в виде лучей, падающих под углом возвышения θе к горизонту. Горизонту соответствует угол θе=0°, зениту - угол θе=+90°, а надиру - угол θе=-90°. Падающие лучи, такие как лучи 110 и 112, имеют положительный угол возвышения. Лучи, отраженные от земли 104, такие как луч 114, имеют отрицательный угол возвышения. При этом область пространства с отрицательными значениями углов возвышения называют областью многолучевого сигнала, а также задней (или нижней) полусферой. Луч 110 падает непосредственно на антенну 102 и называется прямым лучом. Угол падения прямого луча 110 по отношению к горизонту равен θе. Луч 112 падает непосредственно на землю 104, а его угол падения также равен θе. Считается, что луч 112 отражается зеркально. Луч 114, называемый отраженным лучом, падает на антенну 102. Угол падения отраженного луча 114 по отношению к горизонту равен -θе.

[0031] Для количественной оценки способности антенны подавлять отраженный сигнал используется следующее соотношение:

Величина DU(θe) (отношение низ/верх) равна отношению уровня диаграммы направленности антенны F(-θe) в задней полусфере к уровню диаграммы направленности антенны F(θe) в передней полусфере под зеркальным углом, где F представляет собой уровень по напряжению. Отношение низ/верх в дБ имеет вид:

[0032] На рис. 2 показана типичная диаграмма направленности 202 антенны глобальной навигационной спутниковой системы (ГНСС). По горизонтальной оси 201 отложен угол возвышения θe в градусах. По вертикальной оси 203 отложены уровни диаграммы направленности (ДН) антенны в дБ. Максимальное значение уровня ДН достигается в направлении зенита (θе=+90°), уровень ДН в направлении зенита, обозначенный FZENITH, 211 принят равным 0 дБ. Уровень ДН в направлении надира (θе=-90°) обозначен как FNADIR.

[0033] В алгоритмах определения координат обычно используется маска углов возвышения от 10 до 12 градусов: сигналы от спутников с углами возвышения меньше 10-12 градусов не включаются в обработку, поскольку эти сигналы приводят к большим ошибкам в определении координат. Однако сигналы от «низколетящих» спутников (то есть спутников, углы возвышения которых немногим больше 10-12 градусов) имеют первостепенное значение при расчете координат; они определяют коэффициент снижения точности (DOP).

[0034] Сигналы от низколетящих спутников, зеркально отраженные от подстилающей поверхности, приходят под углом возвышения примерно от -10 до -12 градусов. Идеальная ГНСС антенна в этом случае имела бы диаграмму направленности, показанную на графике 204. Уровень ДН является константой (0 дБ) от зенита до углов возвышения примерно 10-12 градусов. На углах, меньших 10-12 градусов, - резкий спад до минус бесконечности. Этот спад позволяет подавлять прием всех отраженных сигналов. Однако реализация такой ступенчатой диаграммы направленности потребовала бы антенны бесконечного большого размера.

[0035] График 202 на рис. 2 показывает пример практически реализуемой диаграммы направленности. В дополнении к зениту FZENITH 211 и надиру FNADIR 213 на рис. 2 обозначены F+12 221 - уровень ДН (в дБ) при θе=+12° и F-12 223 - уровень (в дБ) ДН при θе=-12°. Уровень ДН F+12 221 характеризует способность ГНСС антенны принимать сигналы от низколетящих спутников. Согласно вышесказанному желательно, чтобы величина F+12 была максимально возможной (то есть стремилась к 0 дБ). Обычно при уменьшении угла возвышения от +12 градусов к надиру уровень ДН уменьшается. Величина F-12 может грубо характеризовать способность ГНСС антенны подавлять многолучевые сигналы. Из сказанного выше желательно, чтобы величина F-12 была как можно меньше (то есть стремилась к минус бесконечности). Таким образом, желательно, чтобы по мере уменьшения угла возвышения от примерно +(10…12) градусов до примерно -(10…12) градусов уровень ДН уменьшался как можно резче (то есть чтобы перепад стремился к минус бесконечности).

[0036] Как обсуждалось выше, для системы дифференциальной навигации важна высокая точность определения позиции базовой станции с помощью ГНСС. В качестве базовой станции обычно используется антенна типа чок-ринг (см., например, J.M. Tranquilla, et al., «Analysis of a Choke Ring Groundplane for Multipath Control in Global Positioning System (GPS) Applications», IEEE Transactions on Antennas and Propagation, Вып. 42, №7, стр. 905-911, июль 1994). Антенна типа чок-ринг включает антенный элемент, который устанавливается непосредственно на экран типа чок-ринг. Типичные значения уровней ДН для антенны типа чок-ринг: F+12=-13 дБ, F-12=-20 дБ и FNADIR=-25 дБ … -30 дБ. Использование типичной антенны типа чок-ринг позволяет достигнуть точности позиционирования в ±1 см.

[0037] Хотя ГНСС антенны используются в режиме приема, стандартная практика антенной техники требует анализа свойств антенны в режиме передачи. В соответствии с известной теоремой взаимности характеристики антенны в режиме передачи соответствуют характеристикам антенны в режиме приема.

[0038] Здесь считается, что, будучи заданы, геометрические требования выполняются, если они выполняются с заданной (например, антенным инженером) погрешностью. При задании погрешности принимаются во внимание практические возможности производства и компромисс между производственными затратами и приемлемыми характеристиками. Например, две длины одинаковы, если они одинаковы в пределах заданной погрешности; две оси ортогональны друг другу, если угол между ними составляет 90 градусов +/- заданная погрешность.

[0039] В соответствии с изобретением антенная система использует высокоимпедансный емкостной экран (ВИЕЭ). Сначала описывается теоретическое обоснование ВИЕЭ. На рис. 3 схематично показаны граничные условия. Излучатель 302 (например, антенна) расположен на верхней поверхности проводящего экрана 310. Граничная поверхность 330, изображенная пунктирной линией, разделяет две среды: воздух 320 и проводящий экран 310. Показана нормаль 301 n 0 , перпендикулярная к граничной поверхности 330. Граничные условия для импеданса выглядят следующим образом:

где E τ - касательная составляющая электрического поля, H τ - касательная составляющая магнитного поля, ZS - поверхностный импеданс.

[0040] Есть два граничных случая: ZS=0 называют условием короткого замыкания, a ZS→∞ - условием холостого хода. Условие короткого замыкания ZS=0 выполняется строго, если поверхность проводящего экрана идеально плоская и если проводящий экран выполнен из идеально проводящего проводника с нулевым сопротивлением. На практике хорошими приближениями к плоскому проводящему экрану являются экраны, выполненные из таких проводников, как медь или алюминий. Для удовлетворения условию холостого хода ZS→∞ проводящий экран содержит частый набор (сетку) проводящих элементов, который будет описан ниже. «Частый» означает, что расстояние между проводящими элементами мало по сравнению с длиной волны электромагнитного излучения, принимаемого или передаваемого антенной.

[0041] Антенны разработаны для работы в определенном частотном диапазоне. Для условия короткого замыкания ZS=0 конфигурация проводящего экрана не зависит от частоты. Однако для условия холостого хода ZS→∞ конфигурация проводящего экрана частотно зависима. Строго говоря, условие холостого хода ZS→∞ выполняется только на резонансной частоте набора проводящих элементов.

[0042] Для приложений, представляющих интерес, ZS почти полностью реактивно. То есть активная (резистивная) часть импеданса мала. Малая (в идеале равная нулю) активная часть желательна по двум причинам. Во-первых, наличие активной части приводит к нежелательной потери мощности сигнала. Во-вторых, резонанс, требующий высоких значений ZS для получения желаемого условия холостого хода, трудно реализуем в случае, если активная составляющая ZS значительна.

[0043] Типичная частотная зависимость чисто реактивной составляющей ZS на частотах, близких к резонансной, схематично показана на рис. 4. По горизонтальной оси 401 отложена частота, а по вертикальной оси 403 - реактивная составляющая ZS. Резонансная частота отмечена вертикальной пунктирной линией 411. На резонансной частоте выполняется условие холостого хода Z→∞. На частотах ниже резонансной импеданс имеет индуктивный характер с положительной составляющей ZS (кривая 410), а на частотах выше резонансной импеданс имеет емкостной характер с отрицательной составляющей ZS (кривая 412). Индуктивная составляющая ZS в данном случае недопустима, поскольку индуктивный импеданс приводит к возбуждению поверхностной волны, которая нарушает требуемый режим работы проводящего экрана.

[0044] В процессе производства неизбежны незначительные отклонения в конструкции проводящего экрана. Эти отклонения могут вызвать незначительное смещение резонансной частоты вверх, и ZS в некоторых случаях может стать индуктивной в интересующем диапазоне частот. Как обсуждалось выше, индуктивная составляющая ZS недопустима. Таким образом, на практике конструкция экрана выполняется так, чтобы величина ZS была максимально возможно большой, обеспечивая тем самым значение резонансной частоты строго ниже рабочего диапазона.

[0045] Для описываемых вариантов конструкции предпочтительным является использование высокоимпедансного емкостного экрана. То есть реактивная составляющая ZS имеет емкостной характер, и условие холостого хода на резонансной частоте ZS→∞ выполняется настолько строго, насколько это практически реализуемо. Далее обсуждаются причины, по которым требуется ВИЕЭ. Следуя обычной практике, применяемой в антенной технике, вместо фактически трехмерной задачи рассматривается двумерная. При этом анализ упрощается, а основные результаты, касающиеся характеристик антенны, приблизительно совпадают с результатами решения трехмерной задачи. Представим двумерную задачу для конструкции, показанной на рис. 3. Если выполняется условие короткого замыкания ZS=0, тогда электрический ток j S , текущий по поверхности проводящего экрана, затухает как

где jS - амплитуда j S ; |x| - расстояние от источника (расположенного в х=0) [см. рис. 3], a k=2π/λ, где k - волновое число, а λ - интересующая длина волны.

[0046] Однако в случае высокоимпедансной ZS электрическое и магнитное поля вдоль граничной поверхности затухают как

и

Эти величины затухают намного быстрее, чем величина в (Е4). Выражения (Е5А) и (Е5В) показывают также, что Еτ и Нτ обратно пропорциональны ZS. To есть по мере увеличения ZS поля затухают быстрее. Быстрое затухание полей желательно по следующей причине.

[0047] Вернемся к рис. 3. Пусть антенна работает в режиме передачи. Если бы граничная поверхность 330 представляла собой высокоимпедансный емкостной экран (ВИЕЭ), то электромагнитные волны, распространяющиеся от излучателя 302, покинули бы ее быстрее, чем в случае, если бы граничная поверхность представляла собой плоский проводящий экран. На рис. 3 схематично показано распределение электромагнитного поля. Стрелки 311 показывают излучение электромагнитного поля, направленное вверх. Тонкими пунктирными линиями показано электромагнитное поле 313, распространяющееся вдоль граничной поверхности 330. Если граничная поверхность представляет собой ВИЕЭ, то по мере распространения от излучателя к краю (то есть к внешнему периметру) ВИЕЭ электромагнитное поле 313 затухает быстрее, приводя к тому, что лишь малая часть излученной мощности достигает края ВИЕЭ. Таким образом, лишь малая часть излученной мощности испытает дифракцию на краях проводящего экрана 310 и распространится в направлении ниже проводящего экрана 310. Стрелки 315 показывают электромагнитное поле, распространяющееся в направлении поверхности.

[0048] Таким образом, при использовании ВИЕЭ в режиме передачи уровни диаграммы направленности антенны в направлении вниз малы в сравнении с уровнями диаграммы направленности в направлении вверх. Соответственно, в режиме приема ВИЕЭ подавляет прием многолучевых сигналов, распространяющихся под антенной. Как обсуждалось выше, такое подавление многолучевых сигналов и является желательным. Однако в режиме передачи такое «принуждение» электромагнитных волн распространяться от излучателя к краю ВИЕЭ приводит также и к обужению диаграммы направленности в направлениях, близких к горизонту. В режиме приема это соответствует ухудшению чувствительности к сигналам от низколетящих спутников. Как обсуждалось выше, такое ухудшение является нежелательным. Таким образом, казалось бы, что ВИЕЭ непригодны для использования в ГНСС.

[0049] Согласно изобретению антенная система включает антенну, установленную над поверхностью ВИЕЭ. ВИЕЭ представляет собой проводящий экран с некоторой структурой, которая позволяет создать на проводящем экране высокоимпедансную емкостную поверхность. Анализ измерений неожиданно показывает, что при правильном выборе параметров конструкции такие антенные системы могут одновременно обеспечить как высокую степень подавления многолучевого сигнала, так и высокую чувствительность к сигналам от низколетящих спутников. Следовательно, такие антенные системы хорошо подходят для использования в ГНСС.

[0050] Как обсуждалось выше, для подавления многолучевого сигнала предпочтительным является сведение к минимуму уровня ДН F-12. Обычный способ уменьшения уровня ДН F-12 - это увеличение размера проводящего экрана. При этом в режиме передачи, величина излученной мощности, достигшей края проводящего экрана, уменьшается, следовательно, мощность, испытывающая дифракцию на краях экрана и, соответственно, интенсивность поля под антенной уменьшается (см. рис. 3). Однако в случае ВИЕЭ увеличение размера проводящего экрана приводит к обужению диаграммы направленности в направлениях над горизонтом, таким образом, величина F+12 уменьшается. Как сказано выше, для слежения за низколетящими спутниками требуется большое значение F+12.

[0051] Согласно изобретению в дополнении к увеличению размера ВИЕЭ увеличивается также высота установки антенны над ВИЕЭ. На рис. 5 антенна 502 установлена над ВИЕЭ 510. Ось z 105 ортогональна ВИЕЭ 510 и проходит через его геометрический центр. ВИЕЭ 510 имеет характерный поперечный размер L 511. Например, если ВИЕЭ имеет форму круга, характерный размер L - это диаметр окружности. Так же в случае если ВИЕЭ - квадрат, то размер L представляет собой длину стороны квадрата. В общем случае форма ВИЕЭ может быть любой.

[0052] Высота установки антенны 502 над ВИЕЭ 510 обозначена как h 513 (высота отсчитывается по оси z). Стрелками 501 показано электромагнитное поле, излучаемое антенной 502 (в режиме передачи). В области ниже горизонта сигналы, распространяющиеся под углами, большими θsh 523, затенены ВИЕЭ 510. Угол затенения θsh 523 ограничен границей тени 521, которая определяется лучами, проходящими от антенны 502 к периметру ВИЕЭ 510.

[0053] По мере увеличения высоты h диаграмма направленности антенны расширяется, то есть значение F+12 увеличивается (качество приема сигналов от низколетящих спутников улучшается). Однако по мере увеличения h угол затенения θsh также увеличивается, то есть значение F-12 увеличивается (подавление отраженного от поверхности сигнала ухудшается). Как было сказано выше, способность антенны подавлять прием многолучевого сигнала характеризуется отношением низ/верх DU(θe). Одним из показателей качества работы антенны является отношение низ/верх под углом θе=12°:

Выражение (Е6) приведено в относительных единицах. Или в дБ, из (Е2):

Как обсуждалось выше, для максимизации подавления многолучевых сигналов величина DU12 должна быть минимизирована.

[0054] На рис. 6А-6С показаны графики зависимостей DU12 и F+12 от h для различных значений L, являющиеся результатами математического моделирования. На рисунках по горизонтальной оси отложена нормированная высота (h/λ), где λ - длина волны электромагнитного поля, принятого или излученного антенной. В случае когда антенная система спроектирована для работы в определенной полосе частот (полоса частот определена от низшей частоты до высшей), значение λ соответствует длине волны нижней частоты указанной полосы частот, то есть наибольшей рабочей длине волны. По вертикальной оси отложен уровень мощности в дБ. На рис. 6А-6С показаны графики зависимостей значения DU12 (график 602, 612 и 622 соответственно) и F+12 (график 604, 614 и 624 соответственно) от нормированной высоты на рис. 6А при L=7λ, на рис. 6В - при L=15λ, на рис. 6С - при L=30λ.

[0055] В диапазоне высот h от 0 до примерно (0.5-0.6)λ величина F+12 быстро возрастает, а величина DU12 остается почти постоянной. Это соотношение сохраняется для всех трех значений L. Для надежного слежения за низколетящими спутниками достаточно, чтобы значение F+12 лежало в диапазоне от примерно -12 дБ до примерно -14 дБ. Для математического моделирования этот диапазон может быть обеспечен для значений h от примерно 0.25λ до примерно 0.6λ.

[0056] Дальнейший анализ показывает, что для постоянного значения h по мере увеличения L DU12 увеличивается, тогда как величина F+12 может оставаться постоянной в диапазоне от примерно -12 дБ до примерно -14 дБ. На рис. 8 по горизонтальной оси отложен нормированный поперечный размер (L/λ). Ho вертикальной оси отложен уровень мощности в дБ. Величины DU12 (802) и F+12 (804) показаны для h=0.5λ. В диапазоне L (1-30)λ величина F+12 остается внутри диапазона значений от примерно -12 дБ до примерно -14 дБ, тогда как величина DU12 уменьшается по мере увеличения L. Таким образом, при сохранении приемлемого значения F+12 требуемое значение DU12 может быть получено при достаточно большом значении L. Этот результат является неожиданным и может быть с пользой применен для ГНСС.

[0057] Вышеизложенный анализ проведен с учетом того, что F(θe) представлена как квадратный корень полной мощности. Этот анализ предполагает также, что поляризации прямого и отраженного сигнала совпадают. Однако сигналы ГНСС являются сигналами круговой поляризации, в частности правой круговой поляризации. При более детальном анализе отдельно рассматриваются ДН антенны для электрического (E) и магнитного (H) полей. На рис. 7А-7С показаны диаграммы направленности для различных конфигураций антенной системы. По горизонтальной оси отложен угол возвышения, а по вертикальной оси - уровень ДН в дБ.

[0058] На рис. 7А представлены результаты анализа для высоты установки антенны над ВИЕЭ h=0.45λ. В данном случае диаграмма направленности антенны является однородной и имеет всенаправленный характер. То есть диаграмма направленности антенны в направлении вниз (по отношению к ВИЕЭ) такая же, как диаграмма направленности в направлении вверх. График 702 показывает диаграмму направленности антенны в Е-плоскости, график 704 - диаграмму направленности в Н-плоскости. На графике 704 виден сильный провал в диаграмме направленности в Н-плоскости в диапазоне углов возвышения примерно от 40 до 50 градусов. Этот провал ухудшает поляризационные характеристики антенны круговой поляризации и приводит к неприемлемому ухудшению работоспособности антенны.

[0059] На рис. 7В показаны результаты анализа для другой антенны, расположенной также на высоте h=0.45λ. В данном варианте используется направленная антенна с отношением низ/верх в направлении надира -15 дБ. График 712 показывает диаграмму направленности в Е-плоскости, а график 714 - диаграмму направленности в Н-плоскости. В диаграмме направленности в Н-плоскости виден провал, не превышающий 5 дБ относительно уровня диаграммы направленности в Е-плоскости. В этом случае работоспособность антенны круговой поляризации не ухудшается. На практике для получения удовлетворительной работоспособности антенной системы вместе с ВИЕЭ используются антенны с отношением низ/верх -12 дБ и ниже. Поскольку многие доступные на рынке ГНСС антенны имеют требуемое отношение низ/верх, антенные системы, по варианту предложенного изобретения могут быть построены преимущественно с использованием этих доступных на рынке ГНСС антенн.

[0060] На рис. 7С представлены результаты анализа для той же направленной антенны, которая используется для получения результатов рис. 7В, но установленной на высоте 0.95λ над ВИЕЭ. Графики показывают, что происходит в случае, когда превышен интервал значений h примерно от 0.25λ до 0.6λ. График 722 показывает ДН в Е-плоскости, график 724 - ДН в Н-плоскости. В диаграммах направленности как в Е-, так и в Н-плоскости видны осцилляции над горизонтом. Эти осцилляции ухудшают работоспособность антенны. Таким образом, пределы изменения h примерно от 0.25λ до 0.6λ позволяют достигнуть подходящего диапазона изменений F+12, DU12, а также гладких вариаций ДН антенны как в Е-, так и в Н-плоскости.

[0061] Для построения ВИЕЭ могут использоваться различные структуры. Некоторые структуры представляют собой наборы проводящих элементов. С точки зрения ширины рабочего диапазона частот предпочтительным является проводящий экран, в котором в качестве проводящих элементов используются проводящие штыри. На рис. 11А-11D показан ВИЕЭ, работающий во всем диапазоне частот ГНСС от 1165 МГц до 1605 МГц. На рис. 11А показана декартова система координат с осями х 101, y 103 и z 105. На рис. 11В показан вид сверху (Вид А) ВИЕЭ 1100. На рис. 11C показана перспектива (Вид Р) фрагмента ВИЕЭ. На рис. 11D показано сечение (Вид Х-Х′) фрагмента ВИЕЭ.

[0062] ВИЕЭ 1100 включает плоскую проводящую пластину 1102 и набор проводящих штырей 1104, гальванически соединенных с проводящей пластиной 1102. На рис. 11C показан увеличенный вид фрагмента набора проводящих штырей. Согласно рис. 11В плоская проводящая пластина 1102 имеет форму круга с диаметром L 1101. Набор проводящих штырей представляет собой массив элементов, в котором расстояние между штырями по оси х равно s 1113, а расстояние между штырями по оси y равно s 1115. Согласно рис. 11D плоская проводящая пластина имеет толщину (высоту) Т 1105. Проводящие штыри 1104 перпендикулярны плоскости проводящей пластины 1102. Каждый проводящий штырь имеет цилиндрическую форму, диаметр d 1121 и длину (высоту) t 1123. Высокоимпедансная емкостная поверхность 1151, показанная пунктирной линией, проходит по верхней части набора проводящих штырей 1104.

[0063] В представленном варианте конструкции величина расстояния s меняется в пределах примерно от 0.2λ до 0.4λ. Максимальное значение диаметра d приблизительно равно одной восьмой указанного расстояния s. Для диапазона частот ГНСС это означает, что величина d может лежать в диапазоне от 4 мм до 8 мм. Штыри могут представлять собой винты, вкрученные в плоскую проводящую пластину 1102. Поскольку при длине (высоте) штыря, равной четверти длины волны, возникает резонанс, то величина t должна быть немного больше чем 0.25λ, например, лежать в пределах 0.255λ до 0.260λ. На частоте 1159 МГц это соответствует диапазону значений от 66 мм до 68 мм.

[0064] Плоская проводящая пластина может иметь различную геометрическую форму. На рис. 10A-10D показано несколько примеров. Плоскость рисунков - это плоскость х-y, перпендикулярная оси z. На рис. 10А изображена плоская проводящая пластина 1002 квадратной формы, на рис. 10B - пластина 1004, имеющая форму шестиугольника, на рис. 10С изображена круглая пластина 1006, а на рис. 10D - плоская проводящая пластина 1008 восьмиугольной формы. Для использования в ГНСС плоская проводящая пластина должна быть симметрична относительно оси z и, таким образом, может быть иметь форму круга или правильного многоугольника. Для других приложений, в которых не требуется аксиальная симметрия, могут использоваться пластины другой формы, например эллиптической, прямоугольной или формы неправильного многоугольника.

[0065] При соответствующем масштабировании размеров в зависимости от длины волны λ варианты конструкции ВИЕЭ могут быть настроены на различные частоты. В приведенном варианте конструкции рабочая частота антенной системы равна 5700 МГц, что соответствует длине волны λ 5.26 см. Плоская проводящая пластина имеет форму круга, а набор проводящих элементов выполнен в виде массива элементов (см. рис. 11А-11D). Диаметр плоской проводящей пластины составляет примерно 13.5λ (71 см). Расстояние s между соседними проводящими штырями составляет около 0.2λ (1.1 см), а их длина составляет около 0.3λ (1.6 см). Высота установки антенны над высокоимпедансной проводящей поверхностью, проходящей через концы штырей, лежит в диапазоне примерно от 0.1λ (0.53 см) до 0.5λ (2.6 см). Расположение антенны над ВИЕЭ такое же, как показанное на рис. 12Е. Используется микрополосковая антенна с собственным проводящим экраном размера λ/2 (обсуждение ниже). Указанная микрополосковая антенна имеет отношение низ/верх в направлении надира, равное -15 дБ.

[0066] На рис. 9 показаны графики измеренных диаграмм направленности (нормированные суммарные плотности потока мощности) для различных значений h. По горизонтальной оси отложен угол возвышения в градусах, а по вертикальной оси - уровень ДН в дБ. Графики 902, 904, 906 и 908 показывают уровни ДН для h=(0.1, 0.3, 0.4, 0.5)λ соответственно. Из графиков видно, что при h≥0.3λ F+12 лежит в диапазоне примерно от -11 дБ до -9 дБ, a F-12 лежит в диапазоне примерно от -35 дБ до -40 дБ; DU12 меньше -20 дБ, a FNADIR меньше -40 дБ.

[0067] Согласно инженерным принципам разработки антенн, если размеры антенны масштабируются относительно длины волны, то основные рабочие характеристики остаются по существу одинаковыми. Таким образом, описанная выше антенная система, работающая на частоте 5700 МГц, может быть масштабирована для ГНСС при сохранении по существу одинаковых величин F+12, F-12, DU12 и FNADIR. Частоте ГНСС 1170 МГц соответствует длина волны λ=26.5 см. Диаметр ВИЕЭ равен 12λ=3.1 м, длина штыря равна 0.26λ=6.7 см, а высота установки антенны над концами штырей составляет 0.3λ=7.7 см.

[0068] Таким образом, согласно вариантам конструкции изобретения рабочие характеристики антенной системы значительно превосходят соответствующие характеристики обычной антенны типа чок-ринг: одновременно достигнуто как лучшее подавление многолучевости, так и лучшее слежение за низколетящими спутниками. Улучшение подавления многолучевости приводит к улучшению точности позиционирования, которая при этом составляет около ±1 мм, то есть на порядок лучшей по сравнению с точностью, достигаемой обычными антеннами типа чок-ринг (около ±1 см).

[0069] На рис. 12А, 12F показаны размеры антенной системы 1200. На рис. 12А показана декартова система координат с осями x 101, y 103 и z 105. На рис. 12В показан вид сверху (Вид А) на антенную систему 1200. На рис. 12С показан перспективный вид (Вид Р) фрагмента ВИЕЭ 1206. На рис 12D показан вид сбоку (Вид В) на антенную системы 1200. На рис. 12Е показаны размеры антенной системы 1200.

[0070] Согласно рис. 12В и 12D антенная система 1200 включает ВИЕЭ 1206 и антенну 1216, установленную над ВИЕЭ 1206 на антенной стойке 1220. ВИЕЭ 1206 установлен на опорной раме (не показана), которая обеспечивает ориентацию ВИЕЭ 1206 вдоль требуемого направления. ВИЕЭ 1206 включает плоскую проводящую пластину 1202 и набор проводящих штырей 1204. Плоская проводящая пластина 1202 имеет круглую форму. В данном случае плоская проводящая пластина 1202 состоит из 8 секторов 1208, которые механически скручены вместе (все сектора гальванически соединены). На рис. 12С показан увеличенный перспективный вид центрального фрагмента ВИЕЭ 1206. На указанном виде изображен фрагмент плоской проводящей пластины 1202 и фрагмент набора проводящих штырей 1204. Также изображена антенная стойка 1220 (антенна 1216 не показана).

[0071] Проводящие штыри 1204 перпендикулярны плоской проводящей пластине 1202 и гальванически соединены с ней. В указанном варианте конструкции штырь имеет резьбу и вкручен в плоскую проводящую пластину, то есть штырь может быть стандартным винтом. Также штырь может быть закреплен на плоской проводящей пластине и другими способами. Например, обжатием, пайкой или с помощью проводящего клея. Высокоимпедансная емкостная поверхность (не показана) проходит через концы штырей 1204.

[0072] Конфигурация расположения набора проводящих штырей 1204 по верхней поверхности плоской проводящей пластины 1202 такова, что штыри имеют азимутальную симметрию относительно оси z. В общем случае расстояние между двумя соседними штырями может варьироваться в зависимости от их места расположения на верхней поверхности плоской проводящей пластины, то есть расстояние между любыми двумя соседними штырями может являться функцией координат х-y (или, что эквивалентно, функцией радиуса и полярного угла в полярной системе координат). Кроме того, конфигурация набора проводящих штырей 1204 такова, что расстояние между двумя соседними штырями имеет наименьшее отличие от среднего расстояния, где среднее расстояние вычисляется из расстояния между соседними штырями по всей верхней поверхности плоской проводящей пластины. Диаметр штырей, их длина и расстояние между соседними штырями заданы таким образом, чтобы достичь наибольшего емкостного импеданса в требуемой полосе частот (принципы, которые обсуждались выше для частоты 5700 МГц, применяются и для антенной системы ГНСС).

[0073] Согласно схематичному изображению, показанному на рис. 12Е и рис. 12F при проектировании антенны, работающей в диапазоне ГНСС (1165 МГц - 1605 МГц), используются следующие принципы.

- dGP - диаметр 1201 плоской проводящей пластины. Величина dGP выбирается так, чтобы обеспечить требуемое значение DU12. Для обеспечения значения DU12≤-20 дБ dGP должен быть больше или равен 3 м.

- dp - диаметр 1221 штыря 1204 (см. увеличенный вид на рис. 12F). Величина dp лежит в пределах примерно от 3 мм до 10 мм.

- hp - высота 1211 концов штырей 1204 над верхней поверхностью плоской проводящей пластины 1202. Величина hp лежит в диапазоне примерно от 60 мм до 75 мм.

- hap - высота 1213 установки антенны 1216 над концами штырей 1204. Значение hap лежит в пределах примерно от 70 мм до 90 мм. Отметим, что в ГНСС антенна 1216 включает антенный элемент 1214 и собственный проводящий экран 1212. Как обсуждалось выше в одном из примеров, антенна 1216 является микрополосковой антенной. Для микрополосковой антенны проводящий экран 1212 является плоским. В другом примере антенна 1216 представляет собой антенну типа чок-ринг, и в этом случае проводящий экран 1212 антенны - это экран в виде дроссельных колец (чок-ринг). Если антенна 1216 имеет значительную собственную высоту вдоль оси z, то hap измеряется от концов штырей 1204 до верхней части проводящего экрана 1212 антенны.

- sp - расстояние 1213 между соседними штырями. Как обсуждалось выше, величина sp может меняться вдоль поверхности плоской проводящей пластины 1202. В указанном варианте конструкции среднее значение sp равно примерно 40 мм. Общее количество штырей примерно 5500.

- hgp - высота (толщина) 1203 плоской проводящей пластины 1202. Эта величина зависит от диаметра dgp и от используемого материала. Она выбирается так, чтобы обеспечить конструктивную опору, плоскостность и стабильность.

[0074] Как описано выше, штыри (например, штырь 1104 на рис. 11А-11D и штырь 1204 на рис. 12A-12F) имеют форму цилиндра: сечение, перпендикулярное продольной оси, представляет собой окружность. В других вариантах конструкции штыри могут иметь различную геометрию. Например, иметь в сечении, перпендикулярном продольной оси, эллипс, квадрат, прямоугольник, восьмиугольник или другой многоугольник. В общем случае форма поперечного сечения может быть задана проектировщиком.

[0075] В других вариантах конструкции проводящие элементы в наборе могут иметь более сложную геометрию. Например, проводящие элементы могут являться штырями с увеличенными концами (будем называть такие увеличенные концы «головками»). Увеличенные концы находятся на свободных концах штырей, направленных вверх. В отличие от обычного штыря штырь с увеличенным концом позволяет использовать проводящий элемент с меньшей общей высотой (длиной). Например, полная высота (длина) может быть меньше или равной четверти длины волны (из рис. 18В видно, что полная высота - это высота 1815). Также использование штыря с головкой позволяет осуществлять настройку структуры ВИЕЭ для достижения максимального значения емкостного импеданса в требуемом частотном диапазоне. Головки могут иметь различную форму, некоторые примеры показаны на рис. 14А-14С, 15А-15С, 16А-16С, 17А-17С. Во всех примерах, головка соединена со штырем. Как было сказано выше, штырь также может иметь различную форму. Для простоты иллюстрации на всех рисунках показаны штыри цилиндрической формы (такие же, как штырь 1402).

[0076] В общем случае каждый штырь имеет длину, которая измеряется вдоль его продольной оси, и поперечный размер, измеряемый в направлении, перпендикулярном этой продольной оси. Длина штыря больше (как правило, намного больше) его поперечного размера. В общем случае головка также имеет длину в направлении продольной оси штыря и поперечный размер в перпендикулярном направлении. Длина головки меньше ее поперечного размера, а поперечный размер головки больше поперечного размера штыря.

[0077] К рис. 14А-14С. На рис. 14В показан вид сбоку (Вид В), на рис. 14А - вид сверху (Вид А), а на рис. 14С - вид снизу (Вид С). Проводящий элемент 1400 включает штырь 1402 и головку 1404. Штырь 1402 имеет высоту 1401 и диаметр 1403. Головка 1404 имеет форму цилиндра длиной 1411 и диаметром 1413. Длина 1411 меньше, чем длина 1401, а диаметр 1413 больше диаметра 1403. Полной длиной проводящего элемента 1400 является длина 1421.

[0078] К рис. 15А-15С. На рис. 15В показан вид сбоку (Вид В), на рис. 15А - вид сверху (Вид А), а на рис. 15С - вид снизу (Вид С). Проводящий элемент 1500 включает штырь 1402 и головку 1504. Штырь 1402 имеет высоту 1401 и диаметр 1403. Головка 1504 имеет форму квадратной призмы длиной 1511 и поперечным размером 1513. Длина 1511 меньше, чем длина 1401, а поперечный размер 1513 больше диаметра 1403. Полной длиной проводящего элемента 1500 является длина 1521.

[0079] К рис. 16А-16С. На рис. 16В показан вид сбоку (Вид В), на рис. 16А - вид сверху (Вид А), а на рис. 16С - вид снизу (Вид С). Проводящий элемент 1600 включает штырь 1402 и головку 1604. Штырь 1402 имеет высоту 1401 и диаметр 1403. Головка 1604 имеет форму сферы с длиной 1611 и поперечным размером 1613. В данном случае как длина 1611, так и поперечный размер 1613 равны диаметру сферы. Диаметр сферы меньше чем длина 1401 и больше, чем диаметр 1403. Полной длиной проводящего элемента 1600 является длина 1621.

[0080] К рис. 17А-17С. На рис. 17В показан вид сбоку (Вид В), на рис. 17А - вид сверху (Вид А), а на рис. 17С - вид снизу (Вид С). Проводящий элемент 1700 включает штырь 1402 и головку 1704. Штырь 1402 имеет высоту 1401 и диаметр 1403. Головка 1704 имеет форму полусферы с длиной 1711 и поперечным размером 1713. В данном случае длина 1711 равна радиусу полсферы, а поперечный размер 1713 равен диаметру полусферы. Радиус полусферы меньше длины 1401, а диаметр полусферы больше, чем диаметр 1403. Полной длиной проводящего элемента 1700 является длина 1721.

[0081] Отметим, что штырь и головка, показанные на рис. 14А-14С, рис. 15А-15С, рис. 16А-16С, рис. 17А-17С, могут представлять собой стандартные винты или болты (винты могут иметь дополнительные вырезы). В некоторых вариантах штырь и головка могут быть выполнены как единая деталь. В других вариантах штырь и головка могут быть выполнены как разные детали и затем соединены вместе. Например, если на конце штыря есть резьба, головка может быть накручена на него и в некоторых вариантах может представлять собой гайку. Также головка может быть соединена со штырем и другими способами, например, с помощью пайки или проводящего клея.

[0082] По мере того как длина штыря уменьшается, а поперечный размер головки увеличивается, проводящий элемент, представляющий собой штырь с головкой, становится проводящим элементом, который принято называть «структурой типа грибок» или «элементом типа грибок» (в англоязычной литературе «mushroom structure»). Например, полная длина (высота) структуры типа грибок может составлять несколько сотых λ и достигать значений 0.1λ…0.15λ, а расстояние между соседними головками может лежать в пределах от 0.05λ до 0.3λ (согласно рис. 18С, например, полная длина - это длина 1865, а расстояние между головками - 1853). Набор элементов типа грибок позволяет построить низкопрофильный ВИЕЭ, однако такая структура является более узкополосной. Такая структура была бы подходящей, например, в случае работы антенной системы только в одном частотном диапазоне, таком как L1.

[0083] На рис. 18А-18С показаны схемы различных вариантов конструкции наборов проводящих элементов, установленных на плоской проводящей пластине 1802. На рис. 18А проводящие элементы 1804 представляют собой цилиндрические штыри высотой 1801 и диаметром 1803. Расстояние между соседними штырями - 1805. Размеры на рисунке относительные (единицы измерения произвольны): диаметр 1803:1, высота 1801:20, расстояние 1805:14.

[0084] На рис. 18В проводящие элементы 1818 представляют собой штыри 1814 с увеличенными концами 1816. Полная высота проводящих элементов 1818 - это высота 1815. Штыри 1814 цилиндрические, их высота 1811, а диаметр - 1821. Головки 1816 представляют собой диски высотой 1813 и диаметром 1823. Расстояние между соседними головками - это расстояние 1833. Размеры на рисунке относительные (единицы измерения произвольные): диаметр 1821:1, высота 1811:18, диаметр 1823:3, высота 1813:1, расстояние 1831:14, расстояние 1833:12, высота 1815:19.

[0085] На рис. 18С показаны проводящие элементы в виде структур типа грибок, состоящих из штырей 1824 с головками 1826. Полная высота проводящих элементов 1828 - 1865. Штыри 1824 цилиндрические, их высота 1861, а диаметр 1841. Головки 1826 представляют собой диски высотой 1863 и диаметром 1843. Расстояние между соседними штырями - 1851. Расстояние между соседними головками - 1853. Размеры на рисунках относительные (единицы измерения произвольные): диаметр 1841:1, высота 1861:5, диаметр 1843:13, высота 1863:1, расстояние 1851:14, расстояние 1853:2, высота 1865:6.

[0086] На рис. 13А-13С представлена антенная система согласно другому варианту изобретения также для применения в ГНСС. На рис. 13А показана декартова система координат с осями х 101, y 103 и z 105. На рис. 13В показан вид сверху (Вид А) антенной системы 1300. На рис. 13С показано сечение (Вид Х-Х′) антенной системы 1300.

[0087] Антенная система 1300 включает ВИЕЭ 1308 и антенну 1216, установленную над ВЕИЭ 1308 на стойке 1320. ВИЕЭ 1308 представляет собой экран типа чок-ринг, диапазон рабочих частот которого уже диапазона рабочих частот экрана с набором проводящих штырей, описанного ранее. Однако, когда требуется высокая степень азимутальной симметрии, экран типа чок-ринг может оказаться более легким в изготовлении, чем экран с набором проводящих штырей, описанный выше. ВИЕЭ 1308 включает плоскую проводящую пластину 1302. В показанной конструкции плоская проводящая пластина 1302 имеет форму круга. Перпендикулярно плоской проводящей пластине 1302 расположен набор концентрических проводящих дроссельных колец 1304 (далее называемых «кольцами»), разделенных набором концентрических дроссельных канавок 1306 (далее называемых «канавками»). Высокоимпедансная емкостная поверхность (не показана) проходит через верхние части колец 1304 и канавок 1306.

[0088] На рис. 13С показаны основные параметры конструкции.

- dgp - диаметр 1301 плоской проводящей пластины 1302. Величина dgp больше чем 2.5λ (для ГНСС больше чем примерно 50 мм).

- tr - толщина стенки 1317 ребра 1304.

- wg - ширина 1315 канавки 1306.

- hg - высота 1311 верхней части проводящих колец над верхней поверхностью плоской проводящей пластины 1302.

- hag - высота 1313 установки антенны 1216 над верхней частью колец 1304. Высота 1313 измеряется от верха проводящего экрана антенны 1212 до верхней части колец 1304 (см. обсуждение выше касательно ссылки на рис. 12Е). Величина hag лежит в пределах от примерно 0.25λ до 0.6λ. Это составляет соответственно от 70 мм до 100 мм на частотах ГНСС.

- hgp - толщина 1303 плоской проводящей пластины 1302.

[0089] В вариантах изобретения антенная система включает антенну, расположенную над ВИЕЭ. Антенная система спроектирована для приема электромагнитного излучения круговой поляризации с длиной волны λ. Для ГНСС частотный диапазон лежит в пределах 1165 МГц - 1605 МГц, и соответствующие длины волн λ лежат в диапазоне примерно от 18.7 см до 25.7 см.

[0090] В качестве антенны выбирается антенна с заданным максимальным значением отношения низ/верх в направлении надира. В указанных вариантах конструкции это максимальное значение равно примерно -12 дБ … -15 дБ.

[0091] Поперечный размер ВИЕЭ L выбирается так, чтобы антенная система обеспечивала заданное максимальное значение отношения низ/верх под заданным углом возвышения, соответствующем углу возвышения низколетящих спутников. Это максимальное значение выбирается из расчета обеспечения приемлемого подавления многолучевости. В данном варианте конструкции заданный угол - это 12°, а величина L выбирается из графика 1902 на рис. 19А. График 1902 дает следующее соотношение:

Здесь DU12(L) представляет собой заданное максимальное значение отношения низ/верх антенной системы под углом возвышения 12°. Тогда величина L определяется путем решения (Е8А) или (Е8В).

[0092] После определения L высота h установки антенны над ВИЕЭ выбирается из условия обеспечения заданного минимального значения уровня ДН под заданным углом возвышения, соответствующим углу возвышения низколетящих спутников. Это минимальное значение выбирается так, чтобы обеспечить возможность приема сигналов от низколетящих спутников. В указанном варианте конструкции это минимальное значение равно +12°, а величина h выбирается из графика 1904 на рис. 19В. График 1904 дает следующее соотношение:

Здесь F+12(h) представляет собой заданное минимальное значение уровня ДН антенной системы под углом возвышения +12°. Тогда величина h определяется путем решения (Е9А) или (Е9В).

[0093] Вышеприведенное детальное описание во всех отношениях следует понимать как примерное и пояснительное, но не ограничивающее, а область применения данного изобретения, раскрытая в описании, не должна определяться только этим детальным описанием; эта область определения скорее может быть понята из пунктов формулы изобретения, взятых в соответствии со всей возможной широтой, разрешенной патентным законодательством. Следует также понимать, что все варианты изобретения, показанные и описанные здесь, являются простой иллюстрацией принципов данного изобретения, и квалифицированные специалисты могут реализовать все разнообразные модификации настоящего изобретения, не отходя от объема и сущности патентуемого изобретения.

1. Антенная система для приема электромагнитного излучения круговой поляризации от спутников ГНСС, включающая:
высокоимпедансный емкостной экран (ВИЕЭ) имеющий поперечный размер; и
антенну, расположенную на определенной высоте над указанным ВИЕЭ;
где:
отношение низ/верх антенны в направлении надира имеет максимальное значение;
значение поперечного размера таково, чтобы отношение низ/верх антенной системы под определенным углом возвышения достигало максимального значения; и
значение высоты таково, чтобы под определенным углом возвышения ширина диаграммы направленности антенной системы достигала минимального значения.

2. Антенная система по п. 1, в которой максимальное значение отношения низ/верх антенны в направлении надира составляет около -12 дБ … -15 дБ.

3. Антенная система по п. 1, где:
угол возвышения равен около 12 градусов;
максимальное значение отношения низ/верх антенной системы под указанным углом возвышения равно около -20 дБ; и
минимальное значение уровня диаграммы направленности под указанным углом возвышения составляет около -12 дБ … -15 дБ.

4. Антенная система по п. 1,
где угол возвышения равен 12 градусов;
где поперечный размер выбран согласно формуле

где:
λ - длина волны электромагнитного излучения;
L - поперечный размер; и
DU12(L) - максимальное значение отношения низ/верх антенной системы под углом возвышения 12 градусов; и
где высота выбрана согласно формуле
,
где:
h - высота; и
F+12(h) - минимальное значение уровня диаграммы направленности под углом возвышения +12 градусов.

5. Антенная система по п. 4, где:
электромагнитное излучение имеет диапазон частот от первой частоты до второй частоты, где вторая частота выше, чем первая; и
λ соответствует первой частоте.

6. Антенная система по п. 4, где:
величина L больше или равна около 5λ; и
величина h лежит в пределах около 0.25λ…0.6λ.

7. Антенная система по п. 6, где:
электромагнитное излучение имеет диапазон частот от первой частоты до второй частоты, где вторая частота выше, чем первая; и
λ соответствует первой частоте.

8. Антенная система по п. 1, где ВИЕЭ включает:
плоскую проводящую пластину; и
набор проводящих элементов, гальванически соединенных с указанной плоской проводящей пластиной и перпендикулярных ей.

9. Антенная система по п. 8, где набор проводящих элементов представляет собой набор проводящих штырей.

10. Антенная система по п. 9, где высота проводящего штыря в наборе лежит в пределах около 0.255λ…0.260λ, где λ - длина волны электромагнитного излучения.

11. Антенная система по п. 10, где:
электромагнитное излучение имеет диапазон частот от первой частоты до второй частоты, где вторая частота выше, чем первая; и
λ соответствует первой частоте.

12. Антенная система по п. 8, где набор проводящих элементов представляет собой набор проводящих штырей с увеличенным концом.

13. Антенная система по п. 8, где набор проводящих элементов представляет собой набор структур типа грибок (mushroom structure), где максимальное значение высоты структуры типа грибок в наборе лежит в диапазоне около 0.1λ…0.15λ, где λ - длина волны электромагнитного излучения.

14. Антенная система по п. 13, где:
электромагнитное излучение имеет диапазон частот от первой частоты до второй частоты, где вторая частота выше, чем первая; и
λ соответствует первой частоте.

15. Антенная система по п. 1, где ВИЕЭ включает:
плоскую проводящую пластину; и
набор проводящих дроссельных колец, гальванически соединенных с указанной плоской проводящей пластиной и расположенных перпендикулярно ей.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к спутниковой сети связи. Технический результат - обеспечение наивысшей пропускной способности в пределах приемлемых критериев надежности и переключение среди множества спектральных линий связи для обеспечения указанной определенной спектральной линии связи между источником и пунктом назначения.

Изобретение относится к радиотехнике и может использоваться в радиолокационных системах. Технический результат - упрощение устройства и увеличение сектора сканирования при постоянной амплитуде главного лепестка ДН антенной решетки.

Изобретение относится к антенной технике, а именно к антенным системам с электронным управлением лучом и применением кольцевых цифровых фазированных антенных решеток (ЦФАР) в мобильных и стационарных средствах связи.

Изобретение относится к технике СВЧ и предназначено для для активного управления угломестной диаграммой направленности излучения антенной решетки. Технический результат - повышение точности компенсации потерь.

Изобретение относится к антенной технике и может быть использовано для пространственного подавления помех путем формирования провалов («нулей») в диаграммах направленности фазированных антенных решеток (ФАР) в направлениях источников помех.

Изобретение относится к системам управления вентильными электродвигателями вращения антенны радиолокационной станции (РЛС) и может быть использовано в регулируемых электроприводах.

Изобретение относится к радиоэлектронной аппаратуре, в частности к конструкции передающей антенны для создания радиопомех приемным устройствам радиоэлектронных средств связи, передачи данных, радиоэлектронных и навигационной аппаратуры потребителей сетевых среднеорбитальных спутниковых радионавигационных систем.

Изобретение относится к радиолокации, в частности к активной фазированной антенной решетке (АФАР). Технический результат - повышение помехозащищенности радиолокационной станции к помехам по зеркальному каналу и уменьшение вероятности возникновения ложных целей.

Изобретение относится к области телекоммуникаций, а более конкретно - к устройствам для отклонения направленного электромагнитного излучения, и может применяться в радиотехнических конструкциях, в частности в малогабаритных радарных системах.

Изобретение относится к радиотехнике, а именно к области измерений геофизических полей Земли и системам связи. Техническим результатом является реализация широкодиапазонной антенны, работающей во всем диапазоне частот зондирования ионосферы.
Наверх