Способ и система измерения давления и температуры тензомостом

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к измерению температуры и давления. Способ измерения давления и температуры тензомостом включает подачу тока на диагональ питания тензомоста и измерение напряжения на измерительной диагонали U+. При смене направления тока питания тензомоста измеряют напряжение U-. В отличие от прототипа действительные значения температуры Т и давления P измеряют по калибровочным характеристикам от сопротивления R, параметрами которых служат предельные сопротивления температуры RT, давления RP и соответствующие им предельные температура Т0 и давление Рo, калибровочные характеристики строят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазон Тi, Pi, где i=1, 2, а из отношения действительных значений Т, P калибровочных характеристик сопротивления от температуры и давления находят объем V. В системе измерения давления и температуры тензомостом, содержащей стандартный мостовой датчик давления с тензорезисторами, соединенный через четырехпроводную линию связи с измерительно-вычислительным устройством, в отличие от прототипа включен инвертор в питающую диагоналъ тензомоста, измерительная диагональ которого соединена с информационными входами измерительно-вычислительного устройства, управляющие выходы последнего подключены к соответствующим входам инвертора постоянного тока в двуполярные импульсы. В предлагаемом способе, в отличие от прототипа, измеряют действительные значения температуры, давления и объема по калибровочным характеристикам, что в итоге не превышает методическую погрешность автоматического измерения характеристик климата (температуры, давления и объема) 0,06% от натурного эксперимента. Технический результат - автоматизация измерения давления, температуры и объема за счет использования калибровочных характеристик, снижающих до минимума методическую погрешность. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 9 ил.

 

Предлагаемое изобретение относится к измерительной технике, в частности к измерению температуры и давления.

Известен способ измерения температуры термометром сопротивления [а.с. №1332158], который приводят в контакт с объектом контроля. Подают на термометр сопротивления мощность P1 и в момент времени t1 измеряют первое значение температуры θ1 и увеличивают мощность до величины Р2. В моменты времени Т2 и Т3 проводят второе и третье измерение температуры θ2 и θ3. Измерение температур организовано так, что Т2132. Значение измеряемой температуры рассчитывается по формуле

Недостатками данного метода являются неопределенность условий и параметров, при которых проводится градуировка термометра сопротивления. При градуировке термометра сопротивления при различных величинах рассеиваемой мощности градуировочные характеристики получаются разными. Также большое влияние оказывают параметры теплообмена со средой, в которой проводится градуировка термометра сопротивления. Неучет этих факторов в процессе измерения температуры приводит к погрешности.

За прототип принят способ дистанционного измерения давления и температуры в скважине одним датчиком [см. патент РФ №2118802, G01K 7/16, G01L 1/22, Коловертнов Ю.Д. и др.], включающий подачу тока на диагональ питания тензомоста и измерение напряжения на измерительной диагонали. При смене направления тока питания тензомоста совмещают питающую и измерительную диагонали и измеряют второе напряжение, а значения давления и температуры определяют из соотношений

,

.

Устройство для дистанционного измерения давления и температуры в скважине одним датчиком, содержащее тензомост, четырехпроводную линию связи, двухполярный источник тока, измерительно-вычислительное устройство, снабжено двумя развязывающими диодными цепочками, подключенными одними выводами через провода линии связи к двухполярному источнику тока, а другими двумя выводами параллельно тензорезисторам, включенным в противоположные плечи тензомоста.

Прототип обладает существенными недостатками: невозможностью автоматизации в адаптивном диапазоне из-за ручного подбора коэффициентов статистической градуировки, снижающей точность и оперативность способа.

Технической задачей предлагаемого решения является автоматизация измерения давления, температуры и объема за счет использования калибровочных характеристик, снижающих до минимума методическую погрешность.

Поставленная задача достигается тем, что

1) способ измерения давления и температуры тензомостом включает подачу тока на диагональ питания тензомоста и измерение напряжения на измерительной диагонали U+. При смене направления тока питания тензомоста измеряют напряжение U-. В отличие от прототипа действительные значения температуры Т и давления P измеряют по калибровочным характеристикам от сопротивления R, параметрами которых служат предельные сопротивления температуры RT, давления RP и соответствующие им предельные температура Т0 и давление Рo, калибровочные характеристики строят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазон Ti, Pi, где i=1, 2, а из отношения действительных значений Т, P калибровочных характеристик зависимостей сопротивления от температуры и давления находят объем V.

2. В способе по п. 1, в отличие от прототипа, действительное значение температуры T измеряют по калибровочной характеристике температуры от сопротивления R

параметрами которой служат предельная температура

и предельное сопротивление

которые находят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазона температуры Ti и сопротивления Ri, где i=1, 2.

3. В способе по п. 1, в отличие от прототипа, действительное значение давления P измеряют по калибровочной характеристике от сопротивления R:

параметрами которой служат предельное давление

и предельное сопротивление

которые находят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазона Pi, где i=1, 2.

4. Системе измерения давления и температуры тензомостом содержит стандартный мостовой датчик давления с тензорезисторами, соединенный через четырехпроводную линию связи с измерительно-вычислительным устройством. В отличие от прототипа, система включает инвертор в питающей диагонали тензомоста, измерительная диагональ которого соединена с информационными входами измерительно-вычислителельного устройства, управляющие выходы последнего подключены к соответствующим входам инвертора постоянного тока в двуполярные импульсы.

5. В системе по п. 4, в отличие от прототипа, инвертор постоянного тока стабилизированного напряжения в двуполярные импульсы состоит из мостовой схемы четырех тиристоров, питающая диагональ которой является выходом двуполярных импульсов инвертора, нагруженных на тензомост, а управляющие входы тиристоров служат соответствующими входами инвертора, которые соединены через четырехпроводную линию связи с измерительно-вычислительным устройством.

Сущность способа поясняют режимы калибровки сопротивления от давления, температуры (фиг. 1) и объема (фиг. 2); сопоставительные оценки погрешности градуировки прототипа (фиг. 3, 4) и калибровки (фиг. 5, 6); структурная (фиг. 7) и принципиальная (фиг. 8) схемы системы, а также таблица состояния (фиг. 9), иллюстрирующая последовательность действий инвертора в цикле при смене направления тока питания тензомоста.

На фиг. 7 показана структурная схема системы измерения давления и температуры тензомостом, содержащая стандартный мостовой датчик давления с тензорезисторами 1, 2, 3, 4. Питающая диагональ тензомоста 1, 2 и 3, 4 нагружена на импульсную диагональ тиристоров 5-8 инвертора (фиг. 8). Тензомост соединен через четырехпроводную линию связи активными сопротивлениями проводов 9-12 с измерительно-вычислительным устройством 14. Система включает инвертор 13 в питающей диагонали тензомоста 1, 2 и 3, 4, измерительная диагональ 1, 3 и 2, 4 которого соединена с информационными входами измерительно-вычислительного устройства (ИВУ) 14, управляющие выходы последнего подключены к соответствующим входам инвертора 13 постоянного тока в двуполярные импульсы.

На фиг. 8 показана принципиальная схема системы. Инвертор постоянного тока 13 стабилизированного напряжения в двуполярные импульсы состоит из мостовой схемы четырех тиристоров 5-6. Питающая диагональ 6, 7 и 5, 8 схемы является выходом двуполярных импульсов инвертора 13, нагруженных на тензомост 1-4. Управляющие входы тиристоров 5, 7 и 6, 8 служат соответствующими входами инвертора 13, которые соединены через четырехпроводную линию связи А, В с ИВУ 14.

Способ осуществляется следующим образом.

1. Измерительная цепь содержит мост с тензорезисторами 1, 2, 3, 4, имеющими равные номинальные значения сопротивлений Rk, где тензорезисторы 1, 4 получают положительное приращение сопротивления RPk, а тензорезисторы 2, 3 отрицательное приращение сопротивления RPk при увеличении измеряемого давления, а при изменении температуры все плечи тензомоста получают одинаковое приращение RTk, четырехпроводную линию связи с активными сопротивлениями проводов соответственно 9-12 (см. фиг. 7).

К питающим двуплечий тензомостовой датчик проводам 9 и 12 подают ток одной полярности и измеряют напряжения между потенциальными проводами 10 и 11 (U+), затем при подаче тока другой полярности на тензомостовой датчик также измеряют напряжение между потенциальными проводами 10 и 11 (U-). Значения давления и температуры определяют по сопротивлениям Rk тензомоста согласно k-м напряжениям Uk (k=1, 4), представленным системами уравнений

где RTk=RTk+1=RTk, k+1, RPk=RPk+1=RPk,k+1.

Известно, что

и для положительной полярности получим

тогда

Откуда находим термосопротивление RT24, а также тензосопротивление RP24

Найдем при отрицательной полярности значение напряжения U

тогда

Откуда находим термосопротивление RT13, а также тензосопротивление RP13

Принципиальную схему поясняет таблица состояний (фиг. 9).

В 1-м состоянии 10 периода ИВУ 14 по управляющему выходу А включает единичным потенциалом тиристоры 5 и 7 инвертора 13, а тиристоры 6 и 8 закрыты нулевым потенциалом. Ток положительной полярности поступает через тиристор 5 на первое плечо тензорезисторов 1-2, протекает через измерительную диагональ тензомоста, регистрируется ИВУ 14 и со второго плеча тензорезисторов 3-4 возвращается через тиристор 7 на отрицательный потенциал стабилизированного источника питания инвертора 13. Во втором состоянии 01 через тиристоры 6 и 8 инвертора 13 через тензомост 1-4 пртекает ток обратной полярности, т.к. ток течет в обратном направлении через второе плечо 3-4 к первому 1-2 тензомоста.

В способе определения давления и температуры по сопротивлению терморезистора подают ток I на диагональ питания стандартного тензомостового датчика и измерение напряжения U+ на магистральной диагонали, а при смене направления тока питания измеряют напряжение U-. В отличие от прототипа действительные значения температуры T и давления P измеряют по калибровочным характеристикам сопротивления от температуры и давления, параметрами которых служат предельные сопротивления температуры RT, давления RP и соответствующие им предельные температура Т0 и давление Рo, калибровочные характеристики строят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазона Тi, Рi, где i=1, 2, а из отношения действительных значений Т, Р калибровочных характеристик сопротивления от температуры и давления находят объем V.

2. Действительное значение температуры T измеряют по калибровочной характеристике сопротивления RTk,k+1 = R (см. 1) от температуры [см. Пат. №2269102 (РФ)]

или

,

параметрами которой служат предельные сопротивление RT температуры и значение температуры Т0.

Действительно, из пределов характеристики (2) и ее инверсии следует

,

,

что соответствует закономерностям тождественности множества ненормируемых измерений сопротивления R и контроля температуры Т информативным параметрам: предельному сопротивлению RT и предельной температуре Т0 калибровочной характеристики (2):

Закономерности (2а, в) однозначно определяют параметры калибровочной характеристики (2) и служат нормируемыми мерами ее тождественности эталонной характеристике натурного эксперимента.

Предельное значение температуры Т0 определяют по двум известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ диапазона, Ti и T2=nT1 для n>1 (см. фиг. 1). Исходя из (2), составим систему уравнений для зависимости сопротивления от температуры:

Поделим первое уравнение системы (3) на второе

и после логарифмирования получим

,

из которого находят алгоритм оптимизации предельного значения температуры Т0

I

Следовательно, алгоритм оптимизации (4) регламентирует измерение сопротивлений Ri границ (i=1, 2) диапазона нормированных температур Ti, известных образцов, нахождение диапазонов сопротивления и температуры, из отношения которых оптимизируют параметр предельной температуры калибровочной характеристики (2) к адаптивному диапазону.

Предельное значение сопротивления найдем из системы уравнений начального значения температуры, аналогично, по двум известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ диапазона, T1 и Т2

Преобразуем систему (5) в логарифмическое уравнение

,

а после экспоненцирования в степенное уравнение

.

из которого находим алгоритм оптимизации предельного сопротивления

Следовательно, алгоритм оптимизации (6) регламентирует измерение сопротивлений Ri границ (i=1, 2) диапазона нормированных температур Ti известных образцов, нахождение диапазонов сопротивления и температуры, из отношения которых оптимизируют параметр предельного сопротивления калибровочной характеристики (2) к адаптивному диапазону.

3. Действительное значение давления P измеряют по калибровочной характеристике зависимости сопротивления RPk,k+1=R от давления. Согласно монографии [Техника творчества / Е.И. Глинкин. - Тамбов: ТГТУ, 2010, с. 150-162] зависимость сопротивления от давления находят по формуле

или

,

в которой RP и Р0 - предельное сопротивление и соответствующее ему начальное значение давления, которые являются информативными параметрами.

Действительно, из пределов характеристики (7) и ее инверсии следует

,

,

что соответствует закономерностям тождественности множества ненормируемых измерений сопротивления R и контроля давления Р информативным параметрам: предельному сопротивлению RP и предельному давлению Р0 калибровочной характеристики (7):

Закономерности (7а, в) однозначно определяют параметры калибровочной характеристики (7) и служат нормируемыми мерами ее тождественности эталонной характеристике натурного эксперимента.

Предельное давление Р0 определяем по двум известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ диапазона, P1 и Р2, где Р2=2Р1 (см. фиг. 1). Исходя из (7), составим систему уравнений для зависимости сопротивления от давления:

Поделим первое уравнение системы (8) на второе уравнение, тогда

,

а после логарифмирования получим

,

из которого находят алгоритм оптимизации предельного значения давления Р0

Следовательно, алгоритм оптимизации (9) регламентирует измерение сопротивлений Ri границ (i=1, 2) диапазона нормированных давлений Pi известных образцов, нахождение диапазонов сопротивления и давления, из отношения которых оптимизируют параметр давления калибровочной характеристики к адаптивному диапазону.

Предельное значение сопротивления найдем из системы уравнений значений давления, аналогично, по двум известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ диапазона, Рi и Р2:

Поделив в системе (10) одно уравнение на другое, получим логарифмическое уравнение

а после экспоненцирования - степенное уравнение

,

из которого следует алгоритм оптимизации предельного значения сопротивления:

Следовательно, алгоритм оптимизации (11) регламентирует измерение сопротивлений Ri границ (i=1, 2) диапазона нормированных давлений Рi известных образцов, нахождение диапазонов сопротивления и давления, из отношения которых оптимизируют параметр предельного сопротивления калибровочной характеристики (7) к адаптивному диапазону.

Исходя из закона Клайперона-Менделеева, известно, что

Следовательно, вычислив по калибровочным характеристикам давление Р и температуру Т, можно воспользоваться законом Шарля, частным случаем объединенного газового закона:

На фиг. 2 показана калибровочная характеристика сопротивления R от объема V по известным калибровочным характеристикам сопротивления R от давления Р (7) и температуры Т (2).

Докажем эффективность способа.

В прототипе давление и температура в скважине определяются из соотношений

,

,

где Р, Т - соответственно давление и температура в месте нахождения скважинной части прибора, I - значение питающего тока, ΔRP, ΔRT - приращение активных сопротивлений тензодатчика от измеряемых параметров давления и температуры, kPi, kTi - коэффициенты пропорциональности давления и температуры, U+, U- - измеряемые напряжения.

Коэффициенты пропорциональности подбираются вручную, исходя из рассматриваемого диапазона, что отрицательно сказывается на точности и оперативности, а также делает невозможным автоматизацию измерения.

На фиг. 3 показана градуировочная 1 и калибровочная 2 характеристики сопротивления от температуры, качественный анализ которых показывает, что зависимость прототипа аппроксимируется по поддиапазонам линиями, подобранными субъективно среднестатистическим анализом относительно предлагаемого решения с калибровочной характеристикой, тождественной физике эксперимента, и оптимальными параметрами нормированных границ адаптивного диапазона. Количественная оценка представлена методической погрешностью (см. фиг. 4) температуры прототипа, которая составляет до ±50% от значений предлагаемого способа. Аналогично доказывается эффективность по давлению, где методическая погрешность прототипа также составляет ±50% по сравнению с предлагаемым решением.

Качественный анализ фиг. 5 показывает тождественность эталонной 1 и калибровочной 2 характеристик сопротивления от давления (аналогично и по температуре), что обусловлено в предлагаемом решении калибровочной характеристикой, тождественной физике эксперимента, и оптимальными параметрами нормированных границ адаптивного диапазона. Количественная оценка представлена методической погрешностью (см. фиг. 6) давления прототипа (аналогично и по температуре), которая составляет до 0,06% от значений эксперимента. Аналогично доказывается эффективность по температуре, где методическая погрешность предлагаемого решения не превышает 0,06% по сравнению с натурным экспериментом.

Таким образом, в предлагаемом способе, в отличие от прототипа, измеряют действительные значения температуры, давления и объема за счет калибровочных характеристик от сопротивления, с предельными параметрами, которые оптимизируют априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазона, что в итоге не превышает методическую погрешность автоматического измерения характеристик климата (температуры, давления и объема) 0,06% от натурного эксперимента.

1. Способ измерения давления и температуры тензомостом, включающий подачу тока на диагональ питания тензомоста и измерение напряжения на измерительной диагонали U+, при смене направления тока питания тензомоста измеряют напряжение U-, отличающийся тем, что действительные значения температуры Т и давления Р измеряют по калибровочным характеристикам от сопротивления R, параметрами которых служат предельные сопротивления температуры RT, давления RP и соответствующие им предельные температура Т0 и давление Р0, калибровочные характеристики строят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазон Ti, Pi, где i=1, 2, а из отношения действительных значений Т, Р калибровочных характеристик зависимостей сопротивления от температуры и давления находят объем V.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что действительное значение температуры Т измеряют по калибровочной характеристике температуры от сопротивления R

,

ее параметрами служат предельные температура и сопротивление

, ,

которые находят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазона температуры Ti, и сопротивления Ri, где i=1, 2.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что действительное значение давления Р измеряют по калибровочной характеристике давления от сопротивления R

,

параметрами которой служат предельные давление и сопротивление

, ,

которые находят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазона давления Pi, и сопротивления Ri, где i=1, 2.

4. Система измерения давления и температуры тензомостом, содержащая стандартный мостовой датчик давления с тензорезисторами, соединенный через четырехпроводную линию связи с измерительно-вычислительным устройством, отличающаяся тем, что включает инвертор в питающей диагонали тензомоста, измерительная диагональ которого соединена с информационными входами измерительно-вычислителельного устройства, управляющие выходы последнего подключены к соответствующим входам инвертора постоянного тока в двуполярные импульсы.

5. Система по п. 4, отличающаяся тем, что инвертор постоянного тока стабилизированного напряжения в двуполярные импульсы состоит из мостовой схемы четырех тиристоров, питающая диагональ которой является выходом двуполярных импульсов инвертора, нагруженных на тензомост, а управляющие входы тиристоров служат соответствующими входами инвертора, которые соединены через четырехпроводную линию связи с измерительно-вычислительным устройством.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к измерительной технике и представляет собой датчик механических деформаций на основе аморфных ферромагнитных микропроводов. Датчик конструктивно объединяет магниточувствительный элемент и электронное измерительное устройство.

Группа изобретений относится к медицине. Хирургическая консоль содержит: нажимную пластину; и модуль датчика давления, содержащий датчик усилия; при этом нажимная пластина выполнена с возможностью перемещения относительно модуля датчика давления; и модуль датчика давления выполнен с возможностью измерения усилия, приложенного к модулю датчика давления эластичным контейнером, расположенным между модулем датчика давления и нажимной пластиной, причем указанное усилие используется для определения давления, связанного с эластичным контейнером.

Изобретение относится к измерениям в скважине в процессе бурения. Техническим результатом является увеличение срока службы забойного двигателя за счет снижения нагрузок на эластомерный статор.

Изобретение относится к области измерительной техники, в частности к волоконно-оптическим средствам измерения неоднородного сложного объемного динамического напряженного состояния, и может быть использовано для диагностики напряженного состояния и дефектоскопии композитов, в медико-биологических исследованиях, гидроакустике, аэродинамике, системах охраны при дистанционном мониторинге давления.

Комбинированный прибор для определения прочностных характеристик ягод относится к области садоводства, а именно к средствам контроля для оценки физико-механических свойств ягод.

Изобретение относится к измерительной технике, в частности может быть использовано для надежного и точного измерения усилий в широком диапазоне, в том числе и малой величины.

Изобретение относится к области испытаний соединения полимерных труб, полученного посредством сварки с использованием накладной муфты. Сущность: вырезают из муфтового сварного соединения образец, содержащий части соединяемых полимерных труб и перекрывающую их и приваренную к ним часть муфты.

Заявленное изобретение относится к области швейного материаловедения и связано с определением деформации пористых вспененных материалов для одежды при сжатии. Заявленное устройство для исследования деформации вспененных одеждных материалов при сжатии содержит средство для крепления исследуемого образца, при этом воспринимающие элементы выполнены в виде двух плоских металлических пластин, на нижнем неподвижном элементе (1) расположена осевая конструкция с винтовой нарезкой (3), отвечающая за действие силы сжатия на материал (2) под действием внешнего давления, в том числе давления водной среды, и сохранение его толщины после снятия деформирующей нагрузки, при этом второй из воспринимающих элементов (4) выполнен с возможностью регулирования его высоты от исходной до заданной толщины сжатия материала (2) за счет деталей винтового сжатия (5) и (6).

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано при стопорении резьбовых соединений (болтов, шпилек), а также для измерения усилий и температуры в различных резьбовых соединениях строительных элементов и конструкций, от состояния которых в значительной степени зависит вероятность аварийной ситуации на строительных сооружениях, имеющих важное стратегическое значение.

Изобретение относится к системам водоотведения. В системе, включающей модуль перекачки воды, содержащий насосы, приемный резервуар с подводящим трубопроводом, модуль анализа диагностируемых параметров, модуль контрольно-измерительных приборов, блок ввода объемов приемного резервуара, блок анализа водопритока, модуль анализа диагностируемых параметров, снабженный блоками ввода геометрических характеристик приемного резервуара, ввода гидравлических характеристик подводящего трубопровода, анализа откачки воды из приемного резервуара, модуль контрольно-измерительных приборов снабжен датчиками уровня воды, установленными на подводящем трубопроводе и в приемном резервуаре, модуль перекачки воды снабжен запорно-регулирующим устройством с исполнительным органом, установленным на подводящем трубопроводе, устройством управления, при этом выходы блоков ввода геометрических характеристик приемного резервуара, ввода гидравлических характеристик подводящего трубопровода и блока анализа откачки воды из приемного резервуара подключены к входу блока анализа водопритока.

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для весовых измерений в части измерений сигналов с первичных преобразователей силы (тензодатчиков).

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для регистрации нагрузок, в частности осевого усилия от вращающихся деталей, таких как валы или цапфы турбомашин.

Изобретение относится к приборостроению, в частности к измерительным устройствам для измерения и регистрации сил взаимодействия между колесом и рельсом. Техническим результатом является повышение точности измерения сил взаимодействия колеса с рельсом за счет уменьшения влияния на измерения вертикальных сил, поперечного смещения колеса относительно рельса и расширения частотного диапазона измеряемых вертикальных и боковых (горизонтальных) сил, возникающих при контакте колеса с рельсом при прохождении по геометрическим, стыковым неровностям пути и волнообразным неровностям на поверхности катания рельса.

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к датчикам давления контактного типа, в частности к тензометрическим средствам измерений консольного типа.

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к тензометрическим средствам измерения. Технический результат: расширение динамического диапазона преобразования напряженно-деформированных состояний сенсорной консоли вследствие воздействия на ее поверхность скоростного напора (динамического давления) газовых или жидкостных потоков.

Изобретение относится к буровой технике и предназначено для измерения параметров силового воздействия на буровое долото режуще-скалывающего действия в процессе разрушения им породы.

Изобретение относится к датчикам силы. Датчик силы содержит корпус, который выполнен в виде короба, основание которого с внешней стороны снабжено крестообразным хомутом для закрепления корпуса в держателе штатива, а к противоположной стороне хомута закреплено основание, посредством которого датчик силы устанавливается на лабораторном столе, корпус снабжен съемной крышкой, один торец которой выполнен с П-образным окном для выхода порта.

Изобретение относится к весовой технике, в частности к датчикам силы, для точного измерения небольших усилий в широком диапазоне. Силочувствительный элемент содержит упругое кольцо с тензорезисторами, два жестких кольца меньшего и большего диаметров, радиальные рычаги по своим концам снабжены верхними и нижними балками равной толщины и длины, выполненными в виде трапеций с криволинейными основаниями.

Изобретение относится к весовой технике, в частности к тензорезисторным датчикам силы, предназначенным для точного измерения сил, в том числе в агрессивных средах.

Изобретение относится к весовой технике, в частности к упругим элементам датчиков силы, предназначенных для точного измерения силы небольшой величины в широком диапазоне.

Группа изобретений предназначена для непрерывного измерения и регистрации температуры наружной поверхности трубопроводов с большой точностью и быстрой заменой датчиков температуры аттестованными датчиками, транспортирующих рабочие жидкие среды или сырье и другие различные текучие агенты.

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к измерению температуры и давления. Способ измерения давления и температуры тензомостом включает подачу тока на диагональ питания тензомоста и измерение напряжения на измерительной диагонали U+. При смене направления тока питания тензомоста измеряют напряжение U-. В отличие от прототипа действительные значения температуры Т и давления P измеряют по калибровочным характеристикам от сопротивления R, параметрами которых служат предельные сопротивления температуры RT, давления RP и соответствующие им предельные температура Т0 и давление Рo, калибровочные характеристики строят априори по известным образцам с нормируемыми мерами верхней и нижней границ адаптивного диапазон Тi, Pi, где i1, 2, а из отношения действительных значений Т, P калибровочных характеристик сопротивления от температуры и давления находят объем V. В системе измерения давления и температуры тензомостом, содержащей стандартный мостовой датчик давления с тензорезисторами, соединенный через четырехпроводную линию связи с измерительно-вычислительным устройством, в отличие от прототипа включен инвертор в питающую диагоналъ тензомоста, измерительная диагональ которого соединена с информационными входами измерительно-вычислительного устройства, управляющие выходы последнего подключены к соответствующим входам инвертора постоянного тока в двуполярные импульсы. В предлагаемом способе, в отличие от прототипа, измеряют действительные значения температуры, давления и объема по калибровочным характеристикам, что в итоге не превышает методическую погрешность автоматического измерения характеристик климата 0,06 от натурного эксперимента. Технический результат - автоматизация измерения давления, температуры и объема за счет использования калибровочных характеристик, снижающих до минимума методическую погрешность. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 9 ил.

Наверх