Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей

Изобретение относится к области плазменной техники. Устройство на базе рельсотрона выполнено в виде коаксиальной линии КЛ, в котором возникающий между электродами КЛ разряд использован в качестве «поршня». При подключении КЛ устройства к емкостной батарее разрядный «поршень» сжимает и выбрасывает под высоким давлением со скоростью не менее 8⋅105 см/с атмосферный газ через выходное отверстие устройства в конце КЛ. Технический результат - расширение функциональных возможностей устройства. 1 з.п. ф-лы, 5 ил., 2 табл.

 

Предлагается устройство, обеспечивающее достижение сверхзвуковых скоростей воздушных потоков. Устройство позволит создать инструменты для обработки и резки твердых материалов.

Известны устройства, названные рельсотронами [1, 2, 3], в которых ускоряемые тела располагаются между рельсами - двумя электродами проводниками - и ускоряются реактивным движением газового разряда при подключении рельс-проводников к высоковольтному импульсному источнику тока. В некоторых разработках предлагается размещать между рельсами легкоплавкую металлическую фольгу, способствующую зажиганию газового разряда в начале рельсов и превращающуюся при расплавлении в разрядную плазму. Протекающий по разряду (плазме) ток формирует мощное электромагнитное поле. Под действием силы Лоренца проводник, то есть плазма, начинает быстро перемещаться вдоль рельс. Таким образом, сгусток плазмы, газовый разряд, становится плазменным поршнем (как бы аналог порохового заряда в огнестрельном оружии).

Конструктивное исполнение таковых устройств определяется массой заряда, который перемещает вдоль рельс сила Лоренца.

В качестве аналога предлагаемого устройства может быть принято устройство рельсотрона любого типа, упомянутого в [1, 2, 3].

Недостатком прототипов следует считать практическую невозможность использования плазменный поршень (газовый разряд) для формирования высокого давления газовой смеси в устройстве для его преобразования в кинетическую энергию массы заряда.

Техническим результатом настоящего предложения является возможность конструирования инструмента для обработки твердых

предметов и материалов газовой струей, скорость которой не менее 15 СЗВЗВ - скорость звука в воздухе).

На базе предложенного устройства также возможно создание конструкции для запуска зарядов с массой до 1000 гр с указанной скоростью и выше.

Пояснение и обоснование конструктивных особенностей и работы предложенного устройства представлено следующими рисунками и схемами:

Фиг. 1 - физическая модель, иллюстрирующая работу рельсотрона;

Фиг. 2 - упрощенное представление предложенной конструкции коаксиального типа;

Фиг. 3 - зависимость степени ионизации α от давления p от отношения где ЕКЛ - величины напряженности электрического поля в разрядном промежутке Δ на единицу давления;

Фиг. 4 - предлагаемая конструкция устройства в виде КЛ, где

1 - внешний проводник КЛ, он же корпус устройства с

2 - манжетой проводника 1 с отверстиями для механического соединения;

3 - внутренний проводник КЛ;

4 - изолирующий диск;

5 - фланец изолирующего диска 4 с отверстиями для соединения с манжетой 2;

6 - «ширма» или «бортик» поджига газового разряда;

Δ - разрядный промежуток;

lКЛ - длина КЛ;

H - общая длина устройства;

из - диаметр изолирующего диска;

d - диаметр отверстий на манжете 2 и фланце 5;

кл - внешний диаметр КЛ (манжеты 2);

Фиг. 5 - полусферическая часть устройства, где

7 - вставка с резьбовым видом установки в корпусе устройства 1;

8 - отверстие во вставке 7 для выхода воздуха с массой m.

Предложенное устройство для достижения сверхзвуковых скоростей включает в себя 2 металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока и при этом один из электродов является внешним корпусом устройства.

Устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ), с круглыми по сечению проводниками, в котором отношением внутреннего диаметра внешнего проводника dн к диаметру внутреннего проводника dвн задано волновое сопротивление КЛ ZКЛ, постоянное по длине линии, при этом внешний проводник выполнен в виде стакана, дно которого представляет собой полусферу с отверстием для установки в теле полусферы вставки из тугоплавкого металла, противоположный конец проводника выполнен в виде плоской воронки, развернутая часть которой завершена плоской манжетой с отверстиями, плоскость манжеты при этом перпендикулярна оси КЛ, а внутренний проводник КЛ в зоне полусферы внешнего проводника также имеет полусферическую форму при сохранении в зоне КЛ расстояния разрядного промежутка равного а противоположный конец внутреннего проводника жестко вакуумплотно зафиксирован в центре изолирующего диска, внешний диаметр которого также вакуумплотно соединен плоским металлическим фланцем с отверстиями, диаметры которых совпадают с фланцем и с размерами манжеты внешнего проводника для их механического жесткого соединения между собой, при этом у изолирующего диска на одном или на обоих проводниках КЛ размещен или размещены элементы для фиксации места поджига разряда.

Еще в одном варианте устройства упомянутая вставка из тугоплавкого металла установлена в полусферическую часть внешнего проводника так, что ось вставки совпадает с осью КЛ, внутренняя форма вставки при ее установке сохраняет форму полусферы, а площадь выходного отверстия во вставке определяют из формулы

где Sотв - площадь выходного отверстия,

SКЛ - площадь кольца в рабочем объеме устройства,

Vкон - скорость «поршня» на входе в область полусферы устройства,

Vвых - выходная скорость воздуха из выходного отверстия.

На фиг. 1 представлена физическая модель рельсотрона, где сила F - сила Лоренца газового разряда обеспечивает высокую скорость его перемещения по КЛ. Силу F в этом случае определяют по формуле

μ - магнитная проницаемость (μ=1,26⋅10-6 Гн/м=12,6 т.к. 1 Гн=109 см),

I - ток, протекающий по рельсам,

d и r - соответственно диаметр рельс и расстояние между ними.

В авторском представлении конструкция предложенного рельсотрона коаксиального типа также может формироваться и при большем количестве рельс, расположенных по кругу, с равными разрядными промежутками. И в такой конструкции внешние рельсы могут быть объединены в единый внешний кольцевой проводник, а внутренние рельсы - в единый внутренний проводник. При определенной длине проводников и возникает коаксиальная линия КЛ с бегущим по нему токовым разрядом (плазменным поршнем), как показано на фиг. 1.

По условию в предлагаемом устройстве сила F, которую создает газовый разряд, подобна пороховому поршню, толкающему заряд в стволе стрелкового оружия, то есть она воздействует на газовую смесь массой m в течение времени Δtвозд

m - масса, на которую воздействует сила Fвозд чтобы за время Δtвозд достигнуть на границе перехода внешнего проводника в полусферическую форму конечной скорости Vкон, равной Vкон=10⋅Сзв=3,4⋅105 см/с.

Приравняв выражения (1) и (2) вычисляем значение тока I в устройстве выражением

Рассмотрим работу предлагаемого устройства при формировании на выходе газовой струи со скоростью см/с.

Для этого случая зададим в выражение (3) ожидаемые значения входящих величин:

m=2⋅10-4⋅1293=0,2 г - вес воздуха в объеме устройства, который может изменяться от 1,6⋅10-4 м3 (примем значение ),

так как rн и rвн - радиусы наружного и внутреннего диаметров dн и dвн, то приняв отношение получим и примем среднее значение

В этом случае величина I оказывается зависимой от времени Δtвозд, числовые значения которых приведены в таблице 1.

Для определения параметров блока импульсного питания при емкости Сб и индуктивности батареи Lб найдем энергию, необходимую для достижения массой m скорости 15 Сзв

В качестве условия примем, что энергия Em полностью обеспечивается энергией конденсаторной батареи, то есть

Из выражения (4), если примем Uб=3⋅104 В, Сб будет равна

Как правило, емкость батарей Сб, используемых для высоковольтного импульсного питания, имеет значение не менее 1 мкФ [4]. Вследствие того, что значение тока I из выражения (3) является минимальным, то его максимальное значение Iмах может быть определено из равенства

откуда

В этом случае при с Imax=1,7⋅104 А,

а при Δtвозд=10-5 c Imax=1,7⋅103 А.

Определим требование к индуктивности батареи питания Lб при условии, что длительность Δtвозд равна полупериоду контура, образованного Cб и Lб

Для уменьшения рабочих значений I длительность Δtвозд следует устанавливать в диапазоне (1÷5)⋅10-5 с и Lб соответственно будет равна 0,4⋅10-5 Гн и. 10-4 Гн.

Расчетное значение Lб следует использовать и учитывать при выборе типа конденсаторной батареи.

Вычисление размеров проводников устройства произведем из условия, что падение напряжения не должно превышать 5% от Uб, то есть

I⋅Rпр=0,05⋅Uб, откуда при Imax=3⋅104 А

Сопротивление проводников КЛ Rпр определяется его материалом и размером известной зависимостью

, где

ρ - удельное сопротивление материала ом

(ρ составляет для меди - 0,0175, для серебра - 0,016),

Sпр - поперечное сечение внутреннего проводника в мм2,

lпр - длина проводника в м.

Определим длину проводника lКЛ (то есть длину КЛ до границы перехода внешнего проводника в полусферу) полагая, что в конце длины скорость поршня достигнет значения Vкон.

и для двух значений Δtвозд - 10-5 с и 5⋅10-5 с

длина КЛ составит 2,5 см и 12,7 см.

Примем м и при ρ=0,0175

Так как воздействие на КЛ импульсное, то ток будет протекать при с по поверхности проводников с глубиной проводящего слоя мм. В этом случае радиус внутреннего проводника КЛ rвн может быть вычислен из равенства

откуда

Полученное малое по величине расчетное значение rвн дает право свободного выбора диаметра внутреннего проводника dвн из целесообразности достижения механической прочности внутреннего проводника как консоли в конструкции устройства, так и для исключения перегрева проводника при работе устройства.

Установим диаметр dвн=8 мм (rвн=4 мм), тогда индуктивность LКЛ и емкость CКЛ рассчитываются по известным [5] формулам

где ε - диэлектрическая проницаемость 8,85⋅10-12 ,

а при диапазоне изменения отношения значение тогда CКЛ=0,95⋅10-13 Ф и LКЛ=7,3⋅10-8 Гн.

Полученные расчетные значения CКЛ и LКЛ, являясь фактической нагрузкой для конденсаторных батарей, практически не оказывают влияния на формирование длительности Δtвозд (см. выражение (5).

Проанализируем условия формирования газового разряда в промежутке rн-rвн=Δ. Из общей теории электропроводности в газах известно, что в газовой среде между электродами напряжения, равного напряжению зажигания Uзаж, в промежутке возникает разряд (пробой).

Достижение разряда при давлении газа P осуществляется при выполнении условия [6]

где α - коэффициент первичной ионизации (коэффициент Таунсенда), γ - коэффициент вторичной электронной эмиссии катода (внутреннего проводника КЛ). Отметим, что значение коэффициента γ для различных металлов, из которых может изготавливаться устройство (медь, железо, алюминий и др.), лежит в диапазоне от 0,01 до 0,1.

На фиг. 3 приведена зависимость степени ионизации то есть зависимости числа ионов α, возникающих на длине в 1 м при давлении 1 мм рт.ст. от величины напряженности электрического поля EКЛ на единицу давления в мм рт.ст. откуда Uб=Δ⋅p.

Используем выражение (9) и зависимость из фиг. 3 для оценки режима работы устройства при следующих параметрах:

а) атмосферном давлении в устройстве - 760 мм рт.ст.,

б) разрядный промежуток Δ - 10 и 12 мм,

в) значение а рассчитывается из (9)

Результаты расчетов сведены в таблице 2.

Из табл. 2 следует, что при уменьшении Uб до предложенного значения 3⋅104 возможно увеличение γ (например, до 0,07), что позволяет уменьшить Δ.

Следует напомнить, что при значении Δ⋅p<0,005 потенциал зажигания начинает резко расти. Причина этого заключается в том, что средняя длина свободного пробега электрона становится соизмерима с разрядным промежутком Δ, вследствие чего уменьшается вероятность их столкновений с молекулами газа.

Приведенное обоснование выбора параметров Δ, EКЛ и p свидетельствует о возможном комбинировании их значений для выбора оптимальных конструктивных решений.

Проведем оценку возможности работы КЛ разряда как плазменного поршня.

Проведем оценку возможности работы в КЛ разряда как разрядного поршня. В исходном состоянии число молекул в газовой смеси nмол при заданном давлении определяется известной формулой %

где p - давление в объеме V,

nо - число молекул в 1 м3 равное 3,54⋅1022 при p=1 мм рт.ст.

При принятом объеме (возможно изменение от 1,6⋅10-4 м3) число молекул будет равно

nмол=3,54⋅1022⋅760⋅1,6⋅10-4=4,3⋅1021 мол,

число зарядов одного знака (электронов) при токе 5⋅104 А

где e - заряд электрона 1,6⋅10-19 Кл, и число электронов равно

nэл=2⋅1018 эл.

Понятно, что при равномерном распределении молекул воздуха nмол в рабочем объеме устройства будет выполняться условие nэл≈nмол, то есть плотность воздуха перед «поршнем» всегда будет соизмерима с числом зарядов разряда.

На основании изложенного, предложенное устройство на фиг. 4 представлено в виде коаксиальной линии.

Внешний проводника 1 имеет вид цилиндрического стакана с дном в виде полусферы с одной стороны и переходом стакана в плоскую коническую форму с манжетой 2 со сквозными отверстиями в ней с противоположной стороны стакана.

Внутренний проводник 3 - круглый металлический стержень, один конец которого жестко вакуумплотно зафиксирован в центре изолирующего диска 4, плоскость которого перпендикулярна оси КЛ. Противоположный конец проводника 3 также имеет форму полусферы.

Разрядный промежуток Δ в КЛ определен отношением , где dн и dвн соответственно внутренний диаметр внешнего проводника и диаметр внутреннего проводника, которые определяют волновое сопротивление КЛ ZКЛ.

Изолирующий диск 4 по внешнему диаметру вакуумплотно жестко соединен с металлическим фланцем 5, размеры которого и отверстия в котором совпадают с размерами и отверстиями манжеты 2.

Для предотвращения пробоя по поверхности изоляционного диска 4 его форма при подключении к источнику питания может быть сложной (она показана на фиг. 4.)

В зоне изоляционного диска 4 на одном из проводников КЛ (это внутренний проводник 3 на фиг. 4) показано размещение «ширмы» 6 из легкоплавкой фольги для фиксирования места поджига газового разряда. Возможно иное формирование места поджига - на внутреннем проводнике в месте расположения фольги выполняется выступающий «бортик» высотой не более 0,6 Δ с плавным спадом до dвн на длине не менее 2Δ (на фиг. 4 «бортик»).

На фиг. 5 представлена полусферическая часть внешнего проводника устройства, где заменяемая вставка 7 из тугоплавкого металла изображена с отверстием 8, из которого в процессе действия разряда с высокой скоростью и под большим давлением выходит воздух. При этом расстояние Δ и в этой части устройства остается постоянным. Ось отверстия 8 во вставке 7 и ось КЛ - едины.

Длина КЛ lКЛ определяется длиной внутреннего проводника 3. Общая длина устройства H определяет его длину по внешнему проводнику 1 от фланца 5 на изоляционном диске 4. Диаметр изоляционного диска 4 - ∅из, диаметр отверстий на фланце 5 и манжете 2 - ∅отв, внешний диаметр манжеты 2 - ∅КЛ.

Соединение устройства с импульсным высоковольтным источником тока выполняют механическими бытовыми стяжками, внутренний проводник снаружи делается для этого резьбовым. Подключение корпуса устройства 1 также механическое с использованием отверстий для болтовой стяжки.

Рассчитаем давление, которое возникает в области полусферы устройства Vп/сф (фиг. 5).

Давление Pвозд связано с энергией поступательного движения молекул воздуха выражением

где Vп/сф - объем воздуха, заключенного в полусферической части,

mj и Vj - соответственно масса и скорость i молекулы воздуха.

При достижении «поршнем» устройства скорости Vкон, в частности следующего значения - Vкон=15⋅Сзв=5,1⋅105 см/с, объемный поток воздуха, поступающий в полусферическую часть устройства под действием силы Лоренца равен Vкон⋅SКЛ,

где

Полагая, что весь уплотненный поток воздуха выйдет через отверстие вставки dотв площадью Sотв, тогда скорость выходящего потока Vвых может быть вычислена из равенства

и при мм Sотв=3,14⋅10-2 см2, что превышает 1-ую космическую скорость. Расчет показывает, что значение Vвых может быть уменьшено путем уменьшения Vкон, то есть уменьшения длины устройства LКЛ.

Давление, которое формирует выходящая струя воздуха Pвозд, рассчитывается по (12) и при условии, что

m=0,2 г, а Vкон=5,1⋅105 см/с получаем

откуда

Волновое сопротивление КЛ равно [7, 8]

где ε - диэлектрическая проницательность,

вследствие чего при заданных значениях rвн=4 мм и rн=14 мм Ом, а для зоны нахождения изоляционного диска с диаметром ∅из целесообразно рекомендовать диэлектрик с меньшим значением (при ε=3 ∅из=70 мм).

По мнению авторов, предложенное устройство способно проводить механическую обработку твердых материалов (металл, камень, дерево и пр.).

ИСПОЛЬЗОВАННАЯ ЛИТЕРАТУРА:

[1] «Реактивное движение при газовом разряде от внешнего токопровода» - М.: РАН, ЖЭТФ письма, т. 13, №15, 1989 г.

[2] Агеев А.А. «Электромагнитная пушко-оружие будущего», сайт «Техкульт», 21.09.2011 г.

[3] «Российский космос», журнал №9, 2011 г.

[4] ЗАО «Русская Технологическая группа 2» RTG-2 - высоковольтные источники питания, конденсаторы, разрядники, системы управления; e-mail: rastgr2@yandex.ru.

[5] Кошкин Н.И., Ширкевич М.Г. «Справочник по элементарной физике» » - М.: «Наука», 1965 г.

[6] Линч П., Николайдес А. «Задачи по физической электронике» - М.: изд. «Мир», 1975 г.

[7] Атабеков Г.И. « Теоретические основы электротехники» - М.: Энергия, 1970 г.

[8] Ганстон М.А. «Справочник по волновым сопротивлениям фидерных линий СВЧ» (перевод с англ. Фрадкина А.С.) - М.: Связь, 1976 г.

1. Устройство для достижения сверхзвуковых скоростей, включающее в себя два металлических электрода с разрядным промежутком между ними, которые с одного конца устройства подключены к высоковольтному импульсному источнику тока, при этом один из электродов является внешним корпусом устройства, отличающееся тем, что устройство выполнено в виде коаксиальной линии (КЛ), с круглыми по сечению проводниками, в котором отношением внутреннего диаметра внешнего проводника dн к диаметру внутреннего проводника dвн задано волновое сопротивление КЛ ZКЛ, постоянное по длине линии, при этом внешний проводник выполнен в виде стакана, дно которого представляет собой полусферу для установки в теле полусферы вставки из тугоплавкого металла с отверстием, противоположный конец проводника выполнен в виде плоской воронки, развернутая часть которой завершена плоской манжетой с отверстиями, плоскость манжеты при этом перпендикулярна оси КЛ, а внутренний проводник КЛ в зоне полусферы внешнего проводника также имеет полусферическую форму при сохранении в зоне КЛ расстояния разрядного промежутка, равного , а противоположный конец внутреннего проводника жестко, вакуумплотно зафиксирован в центре изолирующего диска, внешний диаметр которого также жестко, вакуумплотно соединен плоским металлическим фланцем с отверстиями, диаметры которых совпадают с размерами отверстий манжеты внешнего проводника для их механического жесткого соединения между собой, при этом у изолирующего диска на одном или на обоих проводниках КЛ размещен или размещены элементы для фиксации места поджига разряда.

2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что упомянутая вставка из тугоплавкого металла установлена в полусферическую часть внешнего проводника так, что ось вставки совпадает с осью КЛ, внутренняя форма вставки при ее установке сохраняет форму полусферы, а площадь выходного отверстия во вставке определяют из формулы:

где Sотв - площадь выходного отверстия,

SКЛ - площадь кольца в рабочем объеме устройства,

Vкон - скорость «поршня» на входе в область полусферы устройства,

Vвых - выходная скорость воздуха из выходного отверстия.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к форсунке дуговой плазменной горелки. Форсунка для плазменной дуговой горелки содержит боковую стенку дистальной зоны, образованную вращением криволинейного элемента переменной кривизны вокруг оси форсунки.

Изобретение относится к устройству для получения микросфер и микрошариков из оксидных материалов. Устройство содержит плазменный генератор с вынесенным стабилизированным дуговым разрядом, включающий соосно и вертикально расположенные на расстоянии друг от друга катод и трубчатый полый графитовый анод.

Изобретение относится к системе и способу нанесения покрытия. Система включает вакуумную камеру и узел для нанесения покрытия.

Изобретение относится к области плазменной техники, а именно к полым катодам, работающим на газообразных рабочих телах, и может быть использовано в электрореактивных двигателях для нейтрализации ионного потока, а также в технологических источниках плазмы, предназначенных для ионно-плазменной обработки поверхностей различных материалов в вакууме, а также в качестве автономно функционирующего источника плазмы.

Изобретение относится к средствам жидкостного охлаждения плазменной горелки. В заявленном изобретении предусмотрено использование электрода, включающего тело, имеющее продольную ось, которая задает первый конец, второй конец и среднюю часть.

Изобретение относится к способу применения трубки для охладителя в плазменной горелке с жидкостным охлаждением. Способ включает установку трубки для охладителя и первого электрода в плазменную горелку, а также воздействие при помощи первого потока охладителя на поверхность для воздействия, имеющуюся на трубке для охладителя, для смещения этой трубки относительно первого электрода.

Изобретение относится к соплу для плазменной горелки с жидкостным охлаждением. Сопло включает теплопроводное тело, имеющее дальний конец, ближний конец и проходящую через них продольную ось.

Изобретение относится к плазменной технике, в частности к способам и устройствам с управляемой плазмой, и может быть использовано для решения технических задач при разработке оптических систем наблюдения, а также при испытаниях конструкционных и теплозащитных материалов.

Изобретение относится к средствам определения плотности ионного тока на контактирующую с плазмой стенку. В заявленном способе путем регистрации пространственного распределения в плазме электрических параметров подвижного одиночного плоского зонда Ленгмюра с последующей обработкой результатов измерений, которые согласно предложению проводят имитатором пристеночного зонда Ленгмюра, а в качестве его электрических параметров регистрируют полные зондовые вольт-амперные характеристики.

Изобретение относится к области плазменно-дуговой обработки. Способ обеспечения увеличенного срока службы электрода в плазменно-дуговой горелке содержит термоциклирование электрода, имеющего корпус с первым концом и вторым концом и имеющего удлиненный эмиттер, установленный внутри полости в поверхности первого конца корпуса электрода, во время эксплуатации плазменно-дуговой горелки посредством эмитирования плазменной дуги из эмиттера и охлаждения эмиттера.

Изобретение относится к области вооружения, а именно к излучателям направленного действия. Излучатель направленного действия содержит конденсатор с коаксиально расположенными цилиндрическими обкладками, между которыми коаксиально с радиальной направленностью размещены кольцевые обкладки двух пар конденсаторов.

Изобретение относится к способам электротермического ускорения твердых тел и предназначен для разгона снарядов до высоких, более 1 км/с скоростей. Снаряд с донной частью в форме стакана, выполненного из диэлектрика и заполненного полимером с повышенной электрической проводимостью, помещают между проводящими рельсами.

Предложен низкочастотный излучатель электромагнитной энергии. Он содержит трансформаторы с магнитопроводом, замыкающимся с помощью излучателей и вторичных обмоток трансформаторов.

Изобретение относится к многовитковым рельсотронам. Технический результат - повышение КПД.

Изобретение относится к многовитковым рельсотронам. Технический результат - повышение КПД.

Изобретение относится к способам электротермического ускорения твердых тел. В способе электротермического ускорения твердых тел разряд между рельсами-токоподводами перемещается вместе со снарядом перемычкой, что провоцирует разряд между дном снаряда и рельсами.

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для ускорения макротел, моделирования микрометеоритов и техногенных частиц, применяться в физике высокоскоростного удара.

Изобретение относится к электромагнитным пусковым установкам. Ускоритель содержит силовой корпус и находящиеся в нем рельсы, источник тока и подмагничивающие катушки, неполярные коммутаторы, систему управления коммутаторами, конденсаторный накопитель и источник питания накопителя.

Изобретение относится к области ускорительной техники и может быть использовано для моделирования микрометеоритов и техногенных частиц. Резонансный ускоритель пылевых частиц содержит инжектор, индукционные датчики, усилители, мишень.

Электромагнитное оружие имеет сферический, или параболический, или эллиптический в продольном сечении отражатель электромагнитных волн, который имеет постоянный кронштейн или несколько сменных кронштейнов, на котором в фокусе отражателя крепится взрывной электромагнитный заряд.

Изобретение относится к системам плазменно-дуговой резки. Сменный картридж, включающий компоненты для использования с системой плазменно-дуговой резки, содержит кожух, поддерживающий компоненты сменного картриджа, содержащие электрод, расположенный внутри кожуха, сопло, механизм для соединения кожуха с горелкой для плазменно-дуговой резки и пружину. Способ конфигурирования системы плазменно-дуговой резки включает этапы, на которых: выбирают компоненты для сборки сменного картриджа, включающие в себя электрод, сопло, пружину и соединительный механизм; располагают компоненты в кожухе сменного картриджа, содержащего завихритель; удерживают вместе компоненты сменного картриджа посредством кожуха; устанавливают сменный картридж в горелке для плазменно-дуговой резки для осуществления процесса резки. Технический результат – обеспечение системы плазменно-дуговой резки, которая упрощает процесс выбора расходных материалов за счет использования картриджей, включающих в себя расходные материалы для конкретной задачи резки, и автоматически устанавливает параметры резки для задачи резки на основе устанавливаемого картриджа. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 4 ил., 1 табл.

Изобретение относится к области плазменной техники. Устройство на базе рельсотрона выполнено в виде коаксиальной линии КЛ, в котором возникающий между электродами КЛ разряд использован в качестве «поршня». При подключении КЛ устройства к емкостной батарее разрядный «поршень» сжимает и выбрасывает под высоким давлением со скоростью не менее 8⋅105 смс атмосферный газ через выходное отверстие устройства в конце КЛ. Технический результат - расширение функциональных возможностей устройства. 1 з.п. ф-лы, 5 ил., 2 табл.

Наверх