Смешанный темплатный синтез cu-cha с высоким содержанием диоксида кремния.
Изобретение относится к каталитической композиции для обработки выхлопного газа, способу синтеза цеолита, имеющего каркасную структуру CHA, к каталитическим изделиям для обработки выхлопного газа и способу обработки выхлопного газа. Каталитическая композиция содержит синтетический цеолит, имеющий каркасную структуру CHA и молярное соотношение диоксида кремния и оксида алюминия (SAR), составляющее от 25 до 150, содержащий медь в форме внекаркасной меди, равномерно диспергированную в объеме полостей и каналов цеолита, и свободный оксид меди, при этом массовое соотношение свободного оксида меди и внекаркасной меди составляет менее чем 1. Способ синтеза указанного выше цеолита включает: изготовление реакционной смеси, содержащей (a) по меньшей мере один источник оксида алюминия, (b) по меньшей мере один источник диоксида кремния, (c) содержащее переходный металл аминное органическое темплатирующее вещество, (d) зародышевые кристаллы и (e) отличное от первого второе органическое темплатирующее вещество, в которой каждое из первого и второго темплатирующих веществ является подходящим для образования каркасной структуры CHA, причем в данной реакционной смеси практически не содержится фтор; нагревание реакционной смеси в условиях кристаллизации в течение времени, достаточного для образования упомянутого цеолита. Способ обработки выхлопного газа включает введение в контакт выхлопного газа после сгорания, содержащего NOx и/или NH3, с каталитическим изделием для селективного восстановления по меньшей мере части NOx до N2 и H2O и/или окисления по меньшей мере части NH3. Технический результат – высокая гидротермическая стабильность каталитической композиции. 5 н. и 16 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 2 пр.
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение предлагает содержащие переходные металлы цеолиты, которые имеет каркас CHA. Настоящее изобретение также предлагает способ изготовления таких содержащих переходные металлы цеолитов и их использование в качестве катализатора.
Уровень техники
Цеолиты представляют собой кристаллические или квазикристаллические алюмосиликаты, структуру которых образуют повторяющиеся тетраэдрические звенья SiO4 и AlO4. Эти звенья соединяются друг с другом, образуя каркасы, включающие регулярные внутрикристаллические полости и каналы, имеющие молекулярные размеры. Были синтезированы синтетические цеолиты множества типов, причем каждый из них имеет уникальный каркас, основу которого составляет определенное расположение его тетраэдрических звеньев. По традиции каждому каркасному типу присваивается его уникальный трехбуквенный код (например, "CHA"), который определяет Международная цеолитная ассоциация (IZA).
Синтетические цеолиты CHA изготавливают, используя структурообразующее вещество (СОВ), также называемое терминами "темплат" или "темплатирующее вещество". Как правило, СОВ образуют сложные органические молекулы, которыми определяются или регулируются молекулярная форма и рисунок цеолитного каркаса. Как правило, СОВ служит для расположения гидратированного диоксида кремния и оксида алюминия и/или в качестве формы, вокруг которой образуются цеолитные кристаллы. После того, как образуются кристаллы, СОВ удаляют из внутренней структуры кристаллов, и остается алюмосиликатная клетка, имеющая поры молекулярного размера.
Цеолиты находят многочисленные промышленные применения, включая двигатели внутреннего сгорания, газовые турбины, угольные электростанции и т. д. В качестве примера, содержание оксидов азота (NOx) в выхлопных газах можно регулировать, осуществляя так называемое селективного каталитическое восстановление (СКВ); в ходе этого процесса соединения NOx в выхлопных газах вводятся в контакт с восстановителем в присутствии цеолитного катализатора.
Цеолиты ZSM-5 и бета были исследованы в качестве катализаторов СКВ вследствие своей активности в относительно широком температурном интервале. Однако содержащие относительно крупные поры структуры этих цеолитов имеют ряд недостатков. Прежде всего, они проявляют подверженность высокотемпературному гидротермическому разложению, в результате которого они теряют свою активность. Кроме того, поры больших и средних размеров, как правило, адсорбируют углеводороды, которые окисляются по мере того, как увеличивается температура катализатора, и, таким образом, производится значительный экзотермический эффект, который может наносить ущерб катализатору. Эта проблема становится особенно острой в работающих на обедненной топливной смеси системах, таких как автомобильные дизельные двигатели, где углеводороды могут адсорбироваться в значительных количествах в течение пуска из холодного состояния. Коксобразование за счет углеводородов представляет собой еще один значительный недостаток этих катализаторов, представляющих собой молекулярные сита, имеющие относительно крупные и средние поры. С другой стороны, мелкопористые материалы, такие как материалы, имеющие каркасную структуру типа CHA, который определяет Международная цеолитная ассоциация, имеют преимущество, заключающееся в том, что углеводороды способны проникать в каркас в меньших количествах.
Чтобы активировалась каталитическая реакция, в цеолитном материале могут содержаться переходные металлы, в том числе как металл-заместитель в составе каркаса металл (обычно используется термин "цеолит с замещенным металлом") или как введенный после синтеза путем ионного обмена или пропитывания металл (обычно используется термин "цеолит с обменным металлом"). При упоминании в настоящем документе термин "после синтеза" относится к процессу после кристаллизации цеолита. Типичный процесс введения переходного металла в цеолит представляет собой катионный обмен или пропитывание с использованием металлов или предшественников после образования молекулярного сита. Однако эти процессы введения металлов посредством обмена и пропитывания часто приводят к неудовлетворительной однородности распределения металлов, причем эту проблему усиливают мелкие поры материалов, представляющих собой молекулярное сито типа CHA.
Так называемые "однореакторные" процедуры синтеза, в которых соединение переходного металла присутствует в течение синтеза каркаса из молекулярного сита, представляют собой введение металла посредством ионного обмена после синтеза. Однако в известных однореакторных процессах отсутствует достаточное регулирование содержания металла, и образуются каркасные структуры, имеющие недостаточные соотношения диоксида кремния и оксида алюминия (SAR), и/или в смеси для синтеза обязательно содержится щелочной металл, который может отравлять кислотные центры и производить неблагоприятное воздействие на гидротермическую устойчивость. Кроме того, согласно наблюдениям, в описанных процедурах однореакторного синтеза, в которых образуются содержащие металлы молекулярные сита, в которые содержатся в значительных количествах, в некоторых случаях вплоть до 20%, аморфная фаза, оксиды меди и другие примеси, которые неблагоприятно воздействуют на устойчивость и активность катализатора.
Сущность изобретения
Заявители разработали уникальное семейство содержащих медь и/или железо алюмосиликатных молекулярных сит типа CHA, у которых молярное соотношение диоксида кремния и оксида алюминия (SAR) составляет от приблизительно 25 до приблизительно 250, и которые называются в настоящем документе терминами "JMZ-3 цеолит" или "JMZ-3". Эти содержащие металлы цеолиты имеют неожиданно высокое соотношение SAR, неожиданно оказываются высокочистыми и проявляют высокую однородность распределения соединений переходных металлов, которые содержатся в объеме полостей и каналов каркаса. Здесь термин "высокочистый" означает, что цеолит имеет, по меньшей мере, одно, по меньшей мере, два или все три из следующих качеств: (a) высокая чистота кристаллической фазы, (b) низкое содержание аморфного цеолита и низкое содержание аморфного двойного оксида кремния и алюминия и (c) низкая концентрация свободных или растворимых соединений переходных металлов (например, оксидов переходный металл). В качестве катализаторов эти материалы проявлять повышенную активность СКВ, термическую устойчивость и сопротивление гидротермическому старению. Кроме того, цеолит JMZ-3 неожиданно проявляет высокую каталитическую активность при относительно низких концентрациях меди.
Согласно определенным аспектам настоящего изобретения, JMZ-3 можно изготавливать, используя смесь для однореакторного синтеза, посредством введения аминного комплекса металла, который служит в качестве СОВ первого каркаса CHA и СОВ второго, отличного от первого, каркаса CHA. При упоминании в настоящем документе термины "первый" и "второй" по отношению к СОВ используются для объяснения того, что два СОВ представляют собой различные соединения, но эти термины не предполагают и не представляют порядок или последовательность операции или введения компонентов в реакцию синтеза. Сочетание двух СОВ в одной реакционной смеси называется в настоящем документе термином "смешанный темплат", и введение переходного металла в цеолит в течение кристаллизации называется термином "однореакторный синтез". Предпочтительно медные производные JMZ-3 синтезируют, используя Cu-тетраэтиленпентамин (Cu-TEPA) и N,N,N-диметилэтилциклогексиламмония (DMECHA) в качестве первого и второго СОВ, соответственно. Неожиданно было обнаружено, что в результате добавления цеолитных зародышевых кристаллов в очень малых количествах в реакционную смесь, в частности, в реакционную смесь, в которой отсутствует или практически не содержится фтор, получается цеолит CHA, имеющий высокое молярное соотношение диоксида кремния и оксида алюминия (SAR).
Согласно определенному варианту осуществления настоящего изобретения, предлагается каталитическая композиция, содержащая синтетический цеолит, имеющий каркасную структуру CHA, молярное соотношение диоксида кремния и оксида алюминия SAR, составляющее от приблизительно 25 до приблизительно 150, и введенный на месте применения переходный металл, равномерно диспергированный в объеме полостей и каналов цеолита.
Согласно еще одному варианту осуществления настоящего изобретения, предлагается композиция, содержащая синтетический цеолит, содержащий медь и имеющий каркасную структуру CHA, у которого соотношение SAR составляет от приблизительно 25 до приблизительно 150, и объем элементарной ячейки составляет приблизительно 2355 до приблизительно 2375 Å3.
Согласно еще одному варианту осуществления настоящего изобретения, предлагается каталитическая композиция, содержащая синтетический цеолит, имеющий каркасную структуру CHA и соотношение SAR, составляющее от приблизительно 25 до приблизительно 150, и содержащий приблизительно 0,1 до приблизительно 7 мас.% внекаркасной меди по отношению к суммарной массе цеолита, причем данный цеолит имеет фазовую чистоту, составляющую, по меньшей мере, 95 мас.%, и содержит менее чем 5 мас.% CuO по отношению к суммарной массе цеолита.
Согласно следующим вариантам осуществления настоящего изобретения, предлагается способ синтеза цеолита, включающий следующие стадии: (1) изготовление реакционной смеси, содержащей (a) по меньшей мере, один источник оксида алюминия, (b) по меньшей мере, один источник диоксида кремния, (c) содержащее переходный металл аминное органическое темплатирующее вещество, (d) зародышевые кристаллы и (e) отличное от первого второе органическое темплатирующее вещество, в котором каждое из первого и второго темплатирующих веществ является подходящим для образования каркасной структуры CHA, причем в реакционной смеси практически не содержится фтор; и (2) нагревание реакционной смеси в условиях кристаллизации в течение достаточного времени для образования кристаллов цеолита, имеющего каркас CHA, у которого соотношение SAR составляет, по меньшей мере, 25 и содержащий переходный металл. Согласно определенным вариантам осуществления эти стадии осуществляются в такой последовательности, которая описана выше.
Согласно еще одному варианту осуществления настоящего изобретения, предлагается каталитическое изделие для обработки выхлопного газа, содержащее каталитическую композицию, описанную в настоящем документе, в котором каталитическая композиция находится на поверхности и/или в объеме ячеистой монолитной подложки.
Кроме того, согласно еще одному варианту осуществления настоящего изобретения, предлагается способ обработки выхлопного газа, включающий введение в контакт выхлопного газа после сгорания, содержащего NOx и/или NH3, с каталитическим изделием, описанным в настоящем документе, для селективного восстановления, по меньшей мере, части NOx до N2 и H2O и/или окисления, по меньшей мере, части NH3.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1 представляет сравнительные данные для степени превращения NOx с использованием катализаторов согласно определенный варианты осуществления настоящего изобретения.
Подробное описание
Как правило, цеолиты JMZ-3 изготавливают, используя смесь для однореакторного синтеза, содержащую источник диоксида кремния, источник оксида алюминия, образующее первый каркас CHA органическое темплатирующее вещество в форме аминного комплекса переходного металла, второе органическое темплатирующее CHA вещество и зародышевые кристаллы. Аминный комплекс переходного металла используется для введения ионных соединений переходного металла, такого как медь, в каналы и/или полости цеолита в течение кристаллизации. Внекаркасный переходный металл, введенный в цеолит в течение его синтеза, называется в настоящем документе термином "введенный на месте применения металл". Согласно определенным вариантам осуществления, диоксид кремния, оксид алюминия, темплатирующие вещества и зародышевые кристаллы смешиваются, и образуется реакционная смесь, например, гель, который затем нагревается, упрощая кристаллизацию. Содержащие металл цеолитные кристаллы осаждаются из реакционной смеси. Эти кристаллы собираются, промываются и высушиваются.
При упоминании в настоящем документе термин "CHA" означает каркас типа CHA, который определяет Комиссия по структурам международной цеолитной ассоциации (IZA)Ю, и термин "CHA цеолит" означает алюмосиликат, в котором основная кристаллическая фаза представляет собой CHA.
Заявители обнаружили, что новый способ синтеза, который описывается в настоящем документе, позволяет производить цеолит CHA, имеющий высокую фазовую чистоту, т. е. фазовую чистоту, составляющую от 95% до более чем 99% (при определении, например, на основании рентгенодифракционного анализа (РДА) методом Ритвельда (Rietveld)). При упоминании в настоящем документе термин фазовая чистота по отношению к цеолиту означает количество монокристаллической фазы цеолита (например, в расчете на массу) по отношению к суммарная массе всех фаз, включая кристаллические и аморфные, в цеолитном материале. Таким образом, хотя в цеолите CHA присутствуют и другие кристаллические фазы, цеолит JMZ-3 содержит, по меньшей мере, приблизительно 95 мас.% CHA в качестве основной кристаллической фазы, предпочтительно, по меньшей мере, приблизительно 98 мас.% CHA и еще предпочтительнее, по меньшей мере, приблизительно 99 или, по меньшей мере, приблизительно 99,9 мас.% CHA, причем массовая процентная доля CHA определяется по отношению к суммарной массе цеолитных кристаллических фаз, которые присутствуют в композиции. Когда используются существующие процедуры для синтеза содержащих медь материалов CHA, они содержат, как правило, по меньшей мере, 10 мас.% и даже 20 мас.% примесей.
Заявители также обнаружили, что цеолит JMZ-3 имеет меньший объем элементарной ячейки по сравнению с другими содержащими медь цеолитами CHA. Например, цеолит JMZ-3 имеет объем элементарной ячейки, составляющий от приблизительно 2355 до приблизительно 2375 Å3, например, от приблизительно 2360 до приблизительно 2370 Å3, от приблизительно 2363 до приблизительно 2365 Å3 или от приблизительно 2363,5 до приблизительно 2364,5 Å3, по сравнению с другими содержащими медь цеолитами, которые имеют объем элементарной ячейки, составляющий приблизительно 2380 Å3, или с алюмосиликатом CHA который имеет объем элементарной ячейки, составляющий приблизительно 2391,6 Å3. Эти значения объема элементарной ячейки являются применимыми к каждому из интервалов соотношения SAR и интервалов концентрации переходных металлов, которые описываются в настоящем документе для JMZ-3. Считается, что в этих условиях улучшаются каталитические характеристики и/или термическая устойчивость материала.
Предпочтительно в цеолите CHA практически не содержится другие кристаллические фазы, и в нем не срастаются друг с другом каркасы двух или более типов. Термин "практически отсутствующий" по отношению к другим кристаллическим фазам означает, что цеолит JMZ-3 содержит, по меньшей мере, 99 мас.% CHA.
При упоминании в настоящем документе термин "цеолит" означает синтетическое алюмосиликатное молекулярное сито, имеющее каркас, структуру которого составляют оксид алюминия и диоксид кремния (т. е. повторяющиеся тетраэдрические звенья SiO4 и AlO4), и предпочтительно имеющий молярное соотношение диоксида кремния и оксида алюминия (SAR), составляющее, по меньшей мере, 25, например, от приблизительно 25 до приблизительно 150. Это высокое соотношение SAR достигается без необходимости процессов деалюминирования или устранение дефектов каркаса после синтеза. Соответственно, согласно определенным вариантам осуществления, для катализатора JMZ-3 не требуется обработка посредством деалюминирования и устранения дефектов каркаса, в частности, после синтеза, такая как обработка кислотой (например, уксусной кислотой), выщелачивание хелатообразующими веществами или обработка паром (например, обработка паром при температуре от 400 до 650°C в течение от 8 до 170 часов).
Цеолиты согласно настоящему изобретению не представляют собой силикоалюмофосфаты (SAPO), и, таким образом, не содержат значительное количество фосфора в своем каркасе. То есть цеолитные каркасы не содержат фосфор в качестве регулярно повторяющегося звена, и/или в них отсутствует такое количество фосфора, которое могло бы воздействовать на основные физические и/или химические свойства материала, в частности, на способность материала селективно восстанавливать NOx в широком температурном интервале. Согласно определенным вариантам осуществления, количество каркасного фосфора составляет менее чем 0,1 мас.%, предпочтительно менее чем 0,01 или менее чем 0,001 мас.% по отношению к суммарной массе цеолита.
В цеолитах, которые упоминаются в настоящем документе, отсутствуют или практически не содержатся каркасные металлы, не представляющие собой алюминий. Таким образом, термин "цеолит" отличается от термина "цеолит с замещенным металлом" (также называется "изоморфный замещенный цеолит"), причем последний имеет каркас, в котором содержатся один или несколько металлов, не представляющих собой алюминий и введенных в цеолитный каркас посредством замещения.
Подходящие источники диоксида кремния представляют собой, без ограничения, пирогенный диоксид кремния, силикаты, осажденный диоксид кремния, коллоидный диоксид кремния, гели диоксида кремния, деалюминированные цеолиты, такие как деалюминированный цеолит Y, и а также гидроксиды и алкоксиды кремния. Источники диоксида кремния, которые обеспечивают высокий относительный выход, являются предпочтительными. Типичные источники оксида алюминия также являются общеизвестными и представляют собой алюминаты, оксид алюминия, другие цеолиты, коллоиды оксида алюминия, бемиты, псевдобемиты, гидроксиды алюминия, соли алюминия, такие как сульфат алюминия и оксихлорид алюминия, гидроксиды и алкоксиды алюминия, гели оксида алюминия.
В качестве СОВ первого CHA используется аминный комплекс переходного металла. Подходящие переходные металлы представляют собой известные металлы, которые используются для активации СКВ соединений NOx в выхлопных газах, причем Cu и Fe являются предпочтительными, и Cu является особенно предпочтительной. Подходящие аминные компоненты для аминного комплекса металла представляют собой органические амины и полиамины, которые способны обеспечивать образование каркаса CHA. Предпочтительный аминный компонент представляет собой тетраэтиленпентамин (TEPA). Аминный комплекс металла (т. е. Cu-TEPA) можно изготавливать предварительно или изготавливать на месте применения и вводить в смесь для синтеза из индивидуальных компонентов, содержащих металл и амин.
Темплатирующее вещество для второго каркаса CHA, которое не представляет собой вышеупомянутый аминный комплекс меди, выбирается для регулирования синтеза CHA. В качестве второго органического темплатирующего вещества подходящими являются вещества, имеющие общую формулу:
[R1R2R3N-R4]+Q-
в которой в качестве R1 и R2 независимо выбираются углеводородные алкильные группы и имеющие гидроксильные заместители углеводородные группы, содержащие от 1 до 3 атомов углерода, при том условии, что R1 и R2 могут соединяться, образуя азотсодержащую гетероциклическую структуру, R3 представляет собой алкильную группу, содержащую от 2 до 4 атомов углерода, и в качестве R4 выбираются 4-8-членная циклоалкильная группа, необязательно имеющая в качестве заместителей от 1 до 3 алкильных групп, каждая из которых содержит от 1 до 3 атомов углерода, и 4-8-членная гетероциклическая группа, содержащая от 1 до 3 гетероатомов, причем вышеупомянутая гетероциклическая группа необязательно имеет в качестве заместителей от 1 до 3 алкильных групп, каждая из которых содержит от 1 до 3 атомов углерода, и/или каждый гетероатом в вышеупомянутой гетероциклической группе выбирается из группы, которую составляют O, N и S, или R3 и R4 представляют собой углеводородные группы, содержащие от 1 до 3 атомов углерода, которые соединяются и образуют азотсодержащую гетероциклическую структуру; и Q- представляет собой анион. Подходящие структурообразующие вещества представляют собой катионы N,N,N-диметилэтилциклогексиламмония (DMECHA), N,N,N-метилдиэтилциклогексиламмония и N,N,N-триэтилциклогексиламмония. Другие подходящие СОВ представляют собой катионы бензилтриметиламмония, тетраметиламмония и 1-адамантанилтриметиламмония (TMAda) и N,N,N-триэтилциклогексиламмония. Согласно определенным вариантам осуществления, второе СОВ представляет собой DMECHA.
Второй органический темплат присутствует в форме катиона, с которым предпочтительно соединяется анион, который не препятствует образованию цеолита. Примерные анионы представляют собой галогениды, например, фторид, хлорид, бромид и йодид, гидроксид, ацетат, сульфат, тетрафторборат, карбоксилат и т. д. Гидроксид представляет собой наиболее предпочтительный ион, в частности, по отношению к DMECHA. Согласно определенным вариантам осуществления, в реакционной смеси и последующем цеолите отсутствует или практически не содержится фтор.
Однореакторный синтез осуществляется, когда объединяются в заданных относительных количествах источник диоксида кремния, источник оксида алюминия, аминный комплекс переходного металла, второе органическое темплатирующее вещество и необязательно источник гидроксидных ионов, такой как NaOH, и зародышевые кристаллы, такие как цеолит CHA, в разнообразных условиях перемешивания и нагревания, которые должны быть легко понятными для специалистов в данной области техники. JMZ-3 можно изготавливать из реакционной смеси, имеющей состав, который представлен (представлен в форме массовых соотношений) в таблице 1. Реакционная смесь может присутствовать в форме раствора, геля или пасты, причем гель является предпочтительным. Содержания кремния и алюминия в реагентах выражены в пересчете на SiO2 и Al2O3, соответственно.
Таблица 1
| Типичные значения | Предпочтительные значения | |
| SiO2/Al2O3 | 10-250 | 15-60 |
| OH-SiO2 | 0,1-1,0 | 0,2-0,7 |
| Темплат 1/Темплат 2 | 1:1-1:20 | 1:3-1:1,4 |
| Темплаты/SiO2 | 0,05-0,50 | 0,15-0,25 |
| Переходный металл/Темплат 1 | 0,02-5 | 0,1-2 |
| H2O/SiO2 | 3-50 | 5-30 |
Значения температуры реакции, продолжительности и скорости перемешивания, а также другие технологические параметры, которые являются подходящими для традиционных технологий синтеза CHA, как правило, также оказываются подходящими для настоящего изобретения. Без ограничения, для получения JMZ-3 могут осуществляться следующие стадии синтеза. Источник алюминия (например, Al(OEt)3) объединяется с органическим темплатирующим веществом (например, DMECHA) в воде, необязательно добавляется щелочной гидроксид, и объединение осуществляется посредством перемешивания или встряхивания в течение нескольких минут (например, приблизительно от 5 до 30 минут). Добавляется источник диоксида кремния (например, SiO2), и перемешивание осуществляется в течение нескольких минут (например, приблизительно от 30 до 120 минут) до тех пор, пока не образуется гомогенная смесь. После этого в смесь добавляются зародышевые кристаллы (например, шабазит), источник меди (например, сульфат меди) и TEPA, и объединение осуществляется посредством перемешивания или встряхивания в течение нескольких минут (например, приблизительно от 15 до 60 минут). Гидротермическая кристаллизация обычно осуществляется в условиях автогенного давления, при температуре, составляющей приблизительно от 100 до 200°C, в течение периода, составляющего несколько суток, например, приблизительно от 1 до 20 суток, предпочтительно приблизительно от 1 до 3 суток.
Согласно предпочтительным способам синтеза, в реакционную смесь добавляются зародышевые кристаллы CHA. Заявители неожиданно обнаружили, что полезным является добавление зародышевых кристаллов в небольшом количестве, составляющем, например, менее чем приблизительно 1 мас.%, в том числе от приблизительно 0,01 до приблизительно 1, приблизительно 0,05 до приблизительно 0,5, или приблизительно 0,01 до приблизительно 0,1 мас.%, по отношению к суммарной массе диоксида кремния в реакционной смеси.
После окончания периода кристаллизации полученные в результате твердые частицы отделяют от остаточной реакционной жидкости, используя стандартные технологии механического разделения, такие как вакуумное фильтрование. Отделенные твердые частицы затем промываются деионизированной водой и высушиваются при повышенной температуре, составляющей, например, от 75 до 150°C, в течение нескольких часов (например, приблизительно от 4 до 24 часов). Стадия высушивания может осуществляться в вакууме или при атмосферном давлении.
Высушенные кристаллы JMZ-3 предпочтительно прокаливаются, но могут также использоваться без прокаливания.
Следует понимать, что вышеупомянутая последовательность стадий, а также каждый из вышеупомянутых периодов времени и каждое значение температуры является просто примерным и может изменяться.
Согласно определенным вариантам осуществления, источник щелочного металла, такого как натрий, не добавляется в смесь для синтеза. Выражение "практически не содержащий щелочные металлы" или "не содержащий щелочные металлы" при использовании в настоящем документе означает, что щелочной металл не добавляется в смесь для синтеза в качестве заданного ингредиента. При упоминании в настоящем документе "практически не содержащий щелочные металлы" или "не содержащий щелочные металлы" катализатор означает, как правило, катализатор, материал которого содержит щелочной металл на незначительном уровне по отношению к заданной каталитической активности. Согласно определенным вариантам осуществления, цеолит JMZ-3 содержит менее чем приблизительно 0,1 мас.% и предпочтительно менее чем приблизительно 0,01 мас.% щелочного металла, такого как натрий или калий.
Заявители также обнаружили, что вышеупомянутая процедура однореакторного синтеза допускает регулирование содержания переходного металла в кристаллах на основании состава исходной смеси для синтеза. Например, желательное содержание Cu или Fe можно устанавливать посредством обеспечения заданного относительного количества источника Cu или Fe в смеси для синтеза, без необходимости пропитывания или ионного обмена после синтеза для увеличения или уменьшения содержания меди в материале. Согласно определенным вариантам осуществления, синтезированный цеолит содержит от приблизительно 0,1 до приблизительно 5 мас.%, например, приблизительно 0,5 мас.% до приблизительно 5 мас.%, от приблизительно 1 до приблизительно 3 мас.%, от приблизительно 0,5 до приблизительно 1,5 мас.% и от приблизительно 3,5 мас.% до приблизительно 5 мас.% меди, железа или их сочетания. Например, регулируемое содержание Cu, составляющее, например, от 0,5 до 5 мас.%, от 0,1 до 1,5 мас.% или от 2,5 до 3,5 мас.% может быть достигнуто без дополнительной обработки после синтеза. Согласно определенным вариантам осуществления, в цеолите отсутствует введенный обменом после синтеза металл, включая медь и железо.
Переходный металл является каталитически активным и практически равномерно диспергированным в объеме каркаса CHA. Здесь практически равномерно диспергированный переходный металл означает, что цеолитный материал содержит не более чем приблизительно 5 мас.% переходного металла в форме оксида переходного металла (например, CuO, FeO, Fe2O3, Fe3O4), что также упоминается в настоящем документе как отсутствие оксида переходного металла или растворимого оксида переходного металла по отношению к суммарному количеству соответствующего переходного металла в цеолите JMZ-3. Например, цеолит JMZ-3 содержит не более чем приблизительно 5 мас.%, не более чем приблизительно 3 мас.%, не более чем приблизительно 1 мас.%, и не более чем приблизительно 0,1 мас.%, например, от приблизительно 0,01 до приблизительно 5 мас.%, от приблизительно 0,01 до приблизительно 1 мас.% или от приблизительно 0,01 до 3 мас.% CuO по отношению к суммарной массе меди в цеолитном материале Предпочтительно переходные металлы не вводятся в реакционную смесь в форме оксидов металлов и не присутствуют в синтезированном цеолитном кристалле в форме оксидов металлов. Заявители обнаружили, что сокращение до минимума концентрации CuO улучшает гидротермическую устойчивость и качество обработки выхлопного газа с использованием цеолита JMZ-3.
Предпочтительно цеолит JMZ-3 содержит, в основном, введенный на месте применения переходный металл по сравнению со свободными оксидами переходных металлов. Согласно определенным вариантам осуществления, цеолит JMZ-3 содержит свободные оксиды переходных металлов (например, CuO) и введенный на месте применения переходный металл (например, ионы Cu) в массовом соотношении, составляющем менее чем приблизительно 1, менее чем приблизительно 0,5, менее чем приблизительно 0,1, или менее чем приблизительно 0,01, например, от приблизительно 1 до приблизительно 0,001, от приблизительно 0,5 до приблизительно 0,001, от приблизительно 0,1 до приблизительно 0,001 или от приблизительно 0,01 до приблизительно 0,001.
Предпочтительно в цеолите JMZ-3 не содержатся каркасные переходные металлы в значительном количестве. Вместо этого медь или железо присутствуют в форме ионных соединений во внутреннем объеме каналов и полостей цеолитного каркаса. Соответственно, содержащий металл цеолит JMZ-3 не представляет собой цеолит с замещенным металлом (например, цеолит, содержащий металл, введенный посредством замещения в его каркасную структуру), и он не обязательно должен представлять собой цеолит с обменным металлом (например, цеолит, который подвергается ионному обмену после синтеза). Согласно определенным вариантам осуществления, цеолит JMZ-3 отсутствует или практически не содержит металлы, не представляющие собой медь и алюминия, или в нем практически не содержится металлы, не представляющие собой железо и алюминия. Например, согласно определенным вариантам осуществления, в цеолите JMZ-3 отсутствуют или практически не содержатся никель, цинк, олово, вольфрам, молибден, кобальт, висмут, титан, цирконий, сурьма, марганец, магний, хром, ванадий, ниобий, рутений, родий, палладий, золото, серебро, индий, платина, иридий и/или рений. Согласно определенным вариантам осуществления, в цеолите JMZ-3 отсутствует или практически не содержится железо. Согласно определенным вариантам осуществления, в цеолите JMZ-3 отсутствует или практически не содержится кальций. Согласно определенным вариантам осуществления, в цеолите JMZ-3 отсутствует или практически не содержится церий.
Цеолит JMZ-3 является пригодным для использования в качестве катализатора в определенных применениях. Катализатор JMZ-3 можно использоваться без ионного обмена металлов после синтеза. Однако согласно определенным вариантам осуществления, JMZ-3 может подвергаться обмену металлов после синтеза. Таким образом, согласно определенным вариантам осуществления, предлагается катализатор, содержащий цеолит JMZ-3, содержащий один или несколько каталитических металлов, введенных в процессе обмена в каналы и/или полости цеолита после синтеза цеолита, в дополнение к введенной на месте применения меди или введенному на месте применения железу.
Примерные металлы, которые могут вводиться в цеолит после синтеза посредством ионного обмена или пропитывания, представляют собой переходные металлы, в том числе медь, никель, цинк, железо, вольфрам, молибден, кобальт, титан, цирконий, марганец, хром, ванадий, ниобий, а также олово, висмут, и сурьма; благородные металлы, в том числе металлы платиновой группы (МПГ), такие как рутений, родий, палладий, иридий, платина, и драгоценные металлы, такой как золото и серебро; щелочноземельные металлы, такие как бериллий, магний, кальций, стронций и барий; и редкоземельные металлы, такие как лантан, церий, празеодим, неодим, европий, тербий, эрбий, иттербий и иттрий. Предпочтительные переходные металлы для введения после синтеза посредством ионного обмена, представляют собой основные металлы, и предпочтительные основные металлы представляют собой металлы, выбранные из группы, которую составляют марганец, железо, кобальт, никель и их смеси. Металлы, вводимые после синтеза, могут добавляться в молекулярное сито с использованием любой известной технологии, такой как ионный обмен, пропитывание, изоморфное замещение и т. д. Количество металла, вводимого обменом после синтеза, может составлять от приблизительно 0,1 до приблизительно 3 мас.%, например, от приблизительно 0,1 до приблизительно 1 мас.% по отношению к суммарной массе цеолита.
Согласно определенным вариантам осуществления, содержащий металл цеолит содержит введенный обменом после синтеза щелочноземельные металл, в частности, кальций и/или магний, который находится в объеме каналов и/или полостей цеолитного каркаса. Таким образом, содержащий металл цеолит согласно настоящему изобретению может содержать переходные металлы (ПМ), такие как медь или железо, введенные в цеолитные каналы и/или полости в течение синтеза, а также он содержит один или несколько введенных обменом щелочных и щелочноземельных металлов (ЩМ), таких как кальций или калий, введенных после синтеза. Щелочной или щелочноземельный металл может присутствовать в некотором количестве по отношению к присутствующему переходному металлу. Например, согласно определенным вариантам осуществления, ПМ и ЩМ присутствуют, соответственно, в молярном соотношении, составляющем от приблизительно 15:1 до приблизительно 1:1, например, от приблизительно 10:1 до приблизительно 2:1, от приблизительно 10:1 до приблизительно 3:1 или от приблизительно 6:1 до приблизительно 4:1, в частности, в том случае, когда ПМ представляет собой медь, и ЩМ представляет собой. Согласно определенным вариантам осуществления, определяется относительное совокупное количество переходных металлов (ПМ) и щелочных и/или щелочноземельных металлов (ЩМ), которые присутствуют в цеолитном материале, по отношению к количеству алюминия в цеолите, а именно, каркасного алюминия. При упоминании в настоящем документе соотношение (ПМ+ЩМ):Al вычисляется как соотношение суммарного молярного количества ПМ+ЩМ и молярного количества каркасного Al в соответствующем цеолите. Согласно определенным вариантам осуществления, катализатор материал имеет соотношение (ПМ+ЩМ):Al, составляющее не более чем приблизительно 0,6. Согласно определенным вариантам осуществления, соотношение (ПМ+ЩМ):Al составляет не более чем 0,5, например, от приблизительно 0,05 до приблизительно 0,5, от приблизительно 0,1 до приблизительно 0,4 или от приблизительно 0,1 до приблизительно 0,2.
Согласно определенным вариантам осуществления, Ce вводится в JMZ-3 после синтеза посредством пропитывания, например, посредством добавления нитрата Ce в содержащий медный промотор цеолит с применением традиционной технологии пропитывания по влагоемкости. Предпочтительная концентрация церия в материале катализатора составляет, по меньшей мере, приблизительно 1 мас.%, по отношению к суммарной массе цеолита. Примерные предпочтительные концентрации составляют, по меньшей мере, приблизительно 2,5 мас.%, по меньшей мере, приблизительно 5 мас.%, по меньшей мере, приблизительно 8 мас.%, по меньшей мере, приблизительно 10 мас.%, от приблизительно 1,35 до приблизительно 13,5 мас.%, от приблизительно 2,7 до приблизительно 13,5 мас.%, от приблизительно 2,7 до приблизительно 8,1 мас.%, от приблизительно 2 до приблизительно 4 мас.%, от приблизительно 2 до приблизительно 9,5 мас.% и от приблизительно 5 до приблизительно 9,5 мас.%, по отношению к суммарной массе цеолита. Согласно определенным вариантам осуществления, концентрация церия в материале катализатора составляет от приблизительно 50 г/фут3 (1,75 мг/см3) до приблизительно 550 г/фут3 (19,25 мг/см3). Другие интервалы концентрации Ce представляют собой следующие: более 100 г/фут3 (3,5 мг/см3), более 200 г/фут3 (7 мг/см3), более 300 г/фут3 (10,5 мг/см3), более 400 г/фут3 (14 мг/см3), более 500 г/фут3 (17,5 мг/см3), от приблизительно 75 г/фут3 (2,625 мг/см3) до приблизительно 350 г/фут3 (12,25 мг/см3), от приблизительно 100 г/фут3 (3,5 мг/см3) до приблизительно 300 г/фут3 (10,5 мг/см3) и от приблизительно 100 г/фут3 (3,5 мг/см3) до приблизительно 250 г/фут3 (8,75 мг/см3).
Для вариантов осуществления, согласно которым катализатор представляет собой часть композиции пористого оксидного покрытия, это пористое оксидное покрытие может дополнительно содержать связующее вещество, содержащее Ce или диоксид церия. Согласно таким вариантам осуществления, содержание частиц Ce в связующем веществе является значительно больше, чем содержание частиц Ce в катализаторе.
Кроме того, заявители обнаружили, что вышеупомянутая процедура однореакторного синтеза допускает регулирование соотношения SAR катализатора на основании состава исходной смеси для синтеза. Соотношения SAR, составляющие, например, от 25 до 150, от 25 до 50, от 50 до 100, от 30 до 50, от 30 до 40 и от 25 до 35, могут селективно устанавливаться на основании состава исходной смеси для синтеза и/или посредством регулирования других технологических параметров. Соотношение SAR цеолитов можно определять посредством традиционного анализа. Данное соотношение должно представлять собой, с максимально возможной точностью, соотношение в жестком атомном каркасе цеолитного кристалла и исключать атомы кремния или алюминия, которые содержатся в связующем веществе или присутствуют, в катионной или другой форме, в объеме каналов. Следует понимать, что может оказаться чрезвычайно затруднительным непосредственное измерение соотношения SAR цеолита после того, как он объединяется со связующим материалом. Соответственно, соотношение SAR представлено в настоящем документе как соотношение SAR, которое имеет исходный цеолит, т. е. цеолит, используемый для изготовления катализатора, и которое измеряется перед тем, как данный цеолит объединяется с другими компонентами катализатора.
В результате осуществления вышеупомянутой процедуры однореакторного синтеза могут получаться цеолитные кристаллы, имеющие однородные размеры и формы при относительно низкой степени агломерации. Кроме того, в результате осуществления процедуры синтеза могут получаться цеолитные кристаллы, причем средний размер данных кристаллов составляет от приблизительно 0,1 до приблизительно 10 мкм, например, от приблизительно 0,5 до приблизительно 5 мкм, от приблизительно 0,1 до приблизительно 1 мкм, от приблизительно 1 до приблизительно 5 мкм, от приблизительно 3 до приблизительно 7 мкм и т. д. Согласно определенным вариантам осуществления, крупные кристаллы измельчаются с использованием струйной мельницы или другой технологии измельчения частиц посредством взаимного трения до среднего размера, составляющего от приблизительно 1,0 до приблизительно 1,5 мкм, чтобы упрощалось нанесение содержащей катализатор суспензии, которая образует пористое оксидное покрытие на подложке, такой как проточная монолитная подложка.
Размер кристалла представляет собой длину одного ребра грани кристалла. Непосредственное измерение размера кристалла может осуществляться с использованием микроскопических методов, таких как сканирующая электронная микроскопия (СЭМ) и просвечивающая электронная микроскопия (ПЭМ). Для определения среднего размер частиц могут также использоваться и другие технологии, такие как дифракция и рассеяние лазерного излучения. Помимо среднего размера кристаллов, каталитические композиции предпочтительно содержат, в основном, кристаллы, у которых размеры составляют более чем приблизительно 0,1 мкм, предпочтительно от приблизительно 0,5 и до приблизительно 5 мкм, в том числе от приблизительно 0,5 до приблизительно 5 мкм, от приблизительно 0,7 до приблизительно 5 мкм, от приблизительно 1 до приблизительно 5 мкм, от приблизительно 1,5 до приблизительно 5,0 мкм, от приблизительно 1,5 до приблизительно 4,0 мкм, от приблизительно 2 до приблизительно 5 мкм или от приблизительно 1 мкм до приблизительно 10 мкм.
Катализаторы согласно настоящему изобретению являются особенно пригодными для применения в гетерогенных каталитических реакционных системах, в которых твердый катализатор находится в контакте с газообразным реагентом. Чтобы улучшались характеристики площади контактной поверхности, механической устойчивости и/или потока текучей среды, катализаторы могут находиться на поверхности и/или в объеме подложки, предпочтительно пористой подложки. Согласно определенным вариантам осуществления, пористое оксидное покрытие, содержащий катализатор, наносится на инертную подложку, такую как гофрированная металлическая плита или ячеистый кордиеритовый брикет.
В качестве альтернативы, катализатор перемешивается с другими компонентами, такими как наполнители, связующие вещества и армирующие вещества, и получается пригодная для экструзии паста, которая затем экструдируется через экструзионную головку, и получается ячеистый брикет. Соответственно, согласно определенным вариантам осуществления, предлагается каталитическое изделие, содержащее катализатор JMZ-3, описанный в настоящем документе, который наносится на поверхность и/или вводится в объем подложки.
Согласно определенным аспектам настоящего изобретения, предлагается каталитическое пористое оксидное покрытие. Пористое оксидное покрытие, содержащее катализатор JMZ-3, который описывается в настоящем документе, предпочтительно наносится как раствор, суспензия или взвесь. Подходящие покрытия представляют собой поверхностные покрытия, покрытия, которые частично проникают в объем подложки, покрытия, которые проникают в подложку, или их некоторые сочетания.
Пористое оксидное покрытие может также содержать некаталитические компоненты, такие как наполнители, связующие вещества, стабилизаторы, реологические модификаторы и другие добавки, в том числе один или несколько материалов, представляющих собой оксид алюминия, диоксид кремния, нецеолитный двойной оксид кремния и алюминия, диоксид титана, диоксид циркония, диоксид церия. Согласно определенным вариантам осуществления, каталитическая композиция может содержать порообразующие вещества, такой как графит, целлюлоза, крахмал, полиакрилат, полиэтилен и т. д. Эти дополнительные компоненты не обязательно должны катализировать желательные реакции, но вместо этого они повышают эффективность каталитического материала, например, посредством расширения его рабочего температурного интервала, увеличения площади контактной поверхности катализатора, усиления сцепления катализатора с подложкой и т. д. Согласно предпочтительным вариантам осуществления, содержание пористого оксидного покрытия составляет более чем 0,3 г/дюйм3 (18,3 мг/см3), в том числе более чем 1,2 г/дюйм3 (73,2 мг/см3), более чем 1,5 г/дюйм3 (91,5 мг/см3), более чем 1,7 г/дюйм3 (103,7 мг/см3) или более чем 2,00 г/дюйм3 (122 мг/см3), и предпочтительно менее чем 3,5 г/дюйм3 (213,5 мг/см3), в том числе менее чем 2,5 г/дюйм3 (152,5 мг/см3). Согласно определенным вариантам осуществления, пористое оксидное покрытие наносится на подложку таким образом, что содержание составляет приблизительно от 0,8 г/дюйм3 (48,8 мг/см3) до 1,0 г/дюйм3 (61 мг/см3), от 1,0 г/дюйм3 (61 мг/см3) до 1,5 г/дюйм3 (91,5 мг/см3) или от 1,5 г/дюйм3 (91,5 мг/см3) до 2,5 г/дюйм3 (152,5 мг/см3).
Две из наиболее распространенных конструкций подложек представляют собой пластинчатая и ячеистая конструкции. Предпочтительные подложки, предназначенные, в частности, для мобильных приложений, представляют собой проточные монолитные подожки, имеющие так называемую ячеистую геометрию, в которой присутствуют многочисленные прилегающие параллельные каналы, которые являются открытыми с обоих концов и, как правило, проходят от поверхности впуска до поверхности выпуска подложки, и в результате этого обеспечивается высокое соотношение площади поверхности и объема. Для определенных приложений ячеистая проточная монолитная подложка предпочтительно имеет высокую плотность ячеек, которая составляет, например, приблизительно от 600 до 800 ячеек на квадратный дюйм (от 94 до 124 ячеек на 1 см2), и/или среднюю толщину внутренних стенок, которая составляет приблизительно от 0,18 до 0,35 мм и предпочтительно приблизительно от 0,20 до 0,25 мм. Для других определенных приложений ячеистая проточная монолитная предпочтительно имеет низкую плотность ячеек, которая составляет приблизительно от 150 до 600 ячеек на квадратный дюйм (от 23 до 94 ячеек на 1 см2) и предпочтительнее приблизительно от 200 до 400 ячеек на квадратный дюйм (от 31 до 62 ячеек на 1 см2). Предпочтительно ячеистые монолитные подложки являются пористыми. Помимо кордиерита, карбида кремния, нитрида кремния, керамических материалов и металлов, другие материалы, которые могут использоваться для подложки, представляют собой нитрид алюминия, нитрид кремния, титанат алюминия, α-оксид алюминия, муллит, например, игольчатый муллит, поллуцит, термит, такой как Al2O3/Fe, Al2O3/Ni или B4C/Fe, или композитные материалы, содержащие в качестве ингредиентов любые двух или более из вышеупомянутых материалов. Предпочтительные материалы включают кордиерит, карбид кремния и титанат алюминия.
Катализаторы пластинчатого типа имеют меньшие перепады давления и являются в меньшей степени подверженными закупориванию и засорению, чем катализаторы ячеистого типа, преимущество которых представляет собой высокая эффективность в стационарных приложениях, но пластинчатые конфигурации могут оказываться значительно более крупными и более дорогостоящими. Ячеистая конфигурация, как правило, имеет меньшие размеры, чем пластинчатая конфигурация, что представляет собой преимущество в мобильных приложениях, но она имеет более высокие перепады давления и является более подверженной закупориванию. Согласно определенным вариантам осуществления пластинчатая подложка изготавливается из металла, предпочтительно гофрированного металла.
Согласно определенным вариантам осуществления настоящего изобретения, предлагается каталитическое изделие, изготовленное способом, который описывается в настоящем документе. Согласно конкретному варианту осуществления, каталитическое изделие изготавливается способом, который включает стадии нанесения каталитической композиции JMZ-3, предпочтительно в форме пористого оксидного покрытия, на подложку в качестве слоя, в том числе до или после того, как на подложку наносится, по меньшей мере, один дополнительный слой другой композиции для обработки выхлопного газа. Один или несколько слоев катализатора на подложке, содержащей слой катализатора JMZ-3, располагаются как последовательные слои. При упоминании в настоящем документе термин "последовательные" по отношению к слоям катализатора на подложке означает, что каждый слой находится в контакте с одним или двумя прилегающими к нему слоями, и что слои катализатора на подложке в целом располагаются один поверх другого.
Согласно определенным вариантам осуществления, катализатор JMZ-3 располагается на подложке в качестве первого слоя, а другая композиция, такая как катализатор окисления, катализатор восстановления, очищающий компонент или удерживающий NOx компонент, располагается на подложке в качестве второго слоя. Согласно другим вариантам осуществления, катализатор JMZ-3 располагается на подложке в качестве второго слоя, а другая композиция, такая как катализатор окисления, катализатор восстановления, очищающий компонент, или удерживающий NOx компонент, располагается на подложке в качестве первого слоя. При упоминании в настоящем документе термины "первый слой" и "второй слой" используются для описания относительных положений слоев катализатора в каталитическом изделии по отношению к нормальному направлению потока выхлопного газа, который проходит сквозь каталитическое изделие и/или над его поверхностью. В нормальных условиях потока выхлопного газа этот выхлопной газ вступает в контакт с первым слоем до того, как он вступает в контакт со вторым слоем. Согласно определенным вариантам осуществления, второй слой наносится на инертную подложку в качестве нижнего слоя, а первый слой представляет собой верхний слой, который наносится на поверхность второго слоя в форме последовательного ряда подслоев. Согласно таким вариантам осуществления, выхлопной газ пронизывает первый слой (и, следовательно, вступает с ним в контакт) до того, как он вступает в контакт со вторым слоем, и после этого возвращается через первый слой и выходит из каталитического изделия. Согласно другим вариантам осуществления, первый слой представляет собой первую зону, которая находится на расположенной выше по потоку части подложки, а второй слой располагается на подложке в качестве второй зоны, причем вторая зона находится ниже по потоку относительно первой зоны.
Согласно еще одному варианту осуществления, каталитическое изделие изготавливается способом, который включает стадии нанесения каталитической композиции JMZ-3, предпочтительно в форме пористого оксидного покрытия, на подложку в качестве первой зоны, и последующее нанесение, по меньшей мере, одной дополнительной композиции для обработки выхлопного газа на подложку в качестве второй зоны, причем, по меньшей мере, часть первой зоны располагается ниже по потоку относительно второй зоны. В качестве альтернативы, каталитическая композиция JMZ-3 может быть нанесена на подложку во второй зоне, которая располагается ниже по потоку относительно первой зоны, содержащей дополнительную композицию. Примерные дополнительные композиции представляют собой катализаторы окисления, катализаторы восстановления, очищающие компоненты (например, в отношении серы, воды и т. д.) или удерживающие NOx компоненты.
Чтобы уменьшить объем пространства, которое требуется для выхлопной системы, индивидуальные компоненты выхлопной системы согласно определенным вариантам осуществления предназначаются для осуществления более чем одной функции. Например, нанесение катализатора СКВ на фильтрующую подложку с пристеночным течением вместо проточной подложки служит для уменьшения габаритных размеров системы обработки выхлопного газа, позволяя одой подложке служить для осуществления двух функций, включая каталитическое уменьшение концентрации NOx в выхлопном газе и механическое отделение сажи от выхлопного газа. Соответственно, согласно определенным вариантам осуществления, подложка представляет собой ячеистый фильтр с пристеночным течением или фильтр неполного потока. Фильтры с пристеночным течением являются аналогичными проточным ячеистым подложкам в том, что в них содержатся многочисленные прилегающие параллельные каналы. Однако каналы проточных ячеистых подложек являются открытыми с обоих концов, в то время как каналы подложек с пристеночным течением имеют один закрытый конец, причем закрытыми оказываются противоположные концы соседних каналов, которые располагаются в шахматном порядке. Чередование закрытых концы каналов препятствует тому, что газ, который поступает на сторону впуска подложки, протекает насквозь через канал и выходит из него. Вместо этого выхлопной газ поступает на переднюю поверхность подложки и проходит приблизительно половину длины каналов, где он с усилием проходит через стенки канала перед тем, как он поступает во вторую половину каналов и выходит через обратную поверхность подложки.
Стенка подложки имеет такую пористость и размер пор, что она является газопроницаемой, но отделяет от газа основную массу твердого вещества, такого как сажа, когда газ проходит через стенку. Предпочтительные подложки с пристеночным течением представляют собой высокоэффективные фильтры. Фильтры с пристеночным течением для использования согласно настоящему изобретению предпочтительно имеют эффективность, составляющую, по меньшей мере, 70%, по меньшей мере, приблизительно 75%, по меньшей мере, приблизительно 80% или, по меньшей мере, приблизительно 90%. Согласно определенным вариантам осуществления, эффективность составляет от приблизительно 75 до приблизительно 99%, от приблизительно 75 до приблизительно 90%, от приблизительно 80 до приблизительно 90% или от приблизительно 85 до приблизительно 95%. Здесь эффективность определяется по отношению к саже и другим материалам, имеющим аналогичные размеры частиц, а также к концентрациям твердых частиц, которые, как правило, присутствуют в выхлопном газе традиционных дизельных двигателей. Например, твердые частицы в выхлопном газе дизельного двигателя могут иметь размеры, составляющие от 0,05 мкм до 2,5 мкм. Таким образом, эффективность может определяться на основании данного интервала или отрезка интервала, составляющего, например, от 0,1 до 0,25 мкм, от 0,25 до 1,25 мкм или от 1,25 до 2,5 мкм.
Пористость представляет собой процентную долю пустого пространства в пористой подложке и связана с противодавлением в выхлопной системе: как правило, чем ниже пористость, тем выше противодавление. Предпочтительная пористая подложка имеет пористость, составляющую от приблизительно 30 до приблизительно 80%, например, от приблизительно 40 до приблизительно 75%, от приблизительно 40 до приблизительно 65% или от приблизительно 50 до приблизительно 60%.
Взаимосвязанность пор, которая измеряется как процентная доля по отношению к полному объему пустого пространства подложки, представляет собой степень, в которой поры, пустоты и/или каналы соединяются, образуя непрерывные пути, пронизывающие насквозь пористую подложку, т. е. проходящие от поверхности впуска до поверхности выпуска. В отличие от пористости, взаимосвязанность пор представляет собой сумму объема закрытых пор и объема пор, которые проходят только к одной из поверхностей подложки. Пористая подложка имеет объемную взаимосвязанность пор, которая составляет предпочтительно, по меньшей мере, приблизительно 30% и предпочтительнее, по меньшей мере, приблизительно 40%.
Средний размер пор пористой подложки также представляет собой важный параметр для фильтрования. Средний размер пор можно определять, используя любой приемлемый метод, включая ртутную порометрию. Средний размер пор пористой подложки должен принимать достаточно высокое значение, чтобы обеспечивать низкое противодавление, и в то же время сохранять достаточную эффективность за счет самой подложки, посредством нанесения слоя сажи на поверхность подложка или с использованием сочетания обоих способов. Предпочтительные пористые подложки имеют средний размер пор, составляющий от приблизительно 10 до приблизительно 40 мкм, например, от приблизительно 20 до приблизительно 30 мкм, от приблизительно 10 до приблизительно 25 мкм, от приблизительно 10 до приблизительно 20 мкм, от приблизительно 20 до приблизительно 25 мкм, от приблизительно 10 до приблизительно 15 мкм и от приблизительно 15 до приблизительно 20 мкм.
Как правило, изготовление экструдированного твердого изделия, содержащего катализатор JMZ-3, включает смешивание катализатора JMZ-3, связующего вещества, необязательного повышающего вязкость органического соединения и получение гомогенной пасты, в которую затем добавляются связующий/матричный компонент или его предшественник и необязательно один или несколько веществ, представляющих собой стабилизированный диоксид церия и неорганические волокна. Смесь уплотняют, используя перемешивающее или смесительное устройство или экструдер. В смеси вводятся органические добавки, такие как связующие вещества, порообразующие вещества, пластификаторы, поверхностно-активные вещества, смазочные вещества, диспергирующие вещества, представляющие собой технологические добавки, которые усиливают смачивание, и, таким образом, образуется однородная смесь. Полученный в результате пластический материал затем подвергают формованию, используя, в частности, экструзионный пресс или экструдер, включающий экструзионную головку, и полученные в результате формы подвергаются высушиванию и прокаливанию. Органические добавки "выжигаются" в течение прокаливания экструдированного твердого изделия. Катализатор JMZ-3 может также представлять собой пористое оксидное покрытие, или он может наноситься другим способом на экструдированное твердое изделие, образуя один или несколько подслоев, которые остаются на поверхности или проникают внутрь, занимая полностью или частично объем экструдированного твердого изделия.
Экструдированные твердые изделия, содержащие катализаторы JMZ-2 согласно настоящему изобретению, как правило, имеют единую структуру, которую образуют ячейки, имеющие однородные размеры, и параллельные каналы, проходящие от первого конца до второго конца. Определяющие каналы стенки каналов являются пористыми. Как правило, многочисленные каналы экструдированного твердого изделия окружает наружная "оболочка". Может быть изготовлено экструдированное твердое изделие, имеющее любое желательное поперечное сечение, такое как круглое, квадратное или овальное.
Индивидуальные каналы из множества каналов могут быть квадратными, треугольными, шестиугольными, круглыми и т. д. На первом (расположенном выше по потоку) конце каналы могут быть блокированы, например, подходящим керамическим цементом, а также каналы, не блокированные на первом (расположенном выше по потоку) конце, могут быть блокированы на втором (расположенном ниже по потоку) конце, образуя фильтр с пристеночным течением. Как правило, расположение блокированных каналов на первом (расположенном выше по потоку) конце напоминает шахматную доску при аналогичном расположении блокированных и открытых расположенных ниже по потоку концов каналов.
Связующий/матричный компонент предпочтительно выбирается из группы, которую составляют кордиерит, нитриды, карбиды, бориды, интерметаллические соединения, алюмосиликат лития, шпинель, необязательно легированный оксид алюминия, источник диоксида кремния, диоксид титана, диоксид циркония, двойной оксид титана и циркония, циркон и смеси любых двух или более из данных материалов. Паста может необязательно содержать армирующие неорганические волокна, выбранные из группы, которую составляют углеродные волокна, стеклянные волокна, металлические волокна, борные волокна, волокна оксида алюминия, волокна диоксида кремния, волокна двойного оксида кремния и алюминия, волокна карбида кремния, волокна титаната калия, волокна бората алюминия и керамические волокна.
Связующий/матричный компонент на основе оксида алюминия предпочтительно представляет собой гамма-оксид алюминия, но он может также представлять собой любой другой переходный оксид алюминия, т. е. альфа-оксид алюминия, бета-оксид алюминия, хи-оксид алюминия, ита-оксид алюминия, ро-оксид алюминия, каппа-оксид алюминия, тета-оксид алюминия, дельта-оксид алюминия, легированный лантаном бета-оксид алюминия и смеси любых двух или более из таких переходных модификаций оксида алюминия. Оказывается предпочтительным, что для легирования оксида алюминия используется, по меньшей мере, один не представляющий алюминий элемент, который повышает термическую устойчивость оксида алюминия. Подходящие элементы для легирования оксида алюминия, представляют собой кремний, цирконий, барий, лантаниды и смеси любых двух или более из данных элементов. Подходящие в качестве легирующих элементов лантаниды представляют собой La, Ce, Nd, Pr, Gd и смеси любых двух или более из данных элементов.
Источники диоксида кремния могут представлять собой золь диоксида кремния, кварц, плавленый или аморфный диоксид кремния, силикат натрия, аморфный алюмосиликат, алкоксисилан, кремнийорганическое полимерное связующее вещество, такое как метилфенилсилоксановый полимер, глина, тальк или смесь любых двух или более из данных веществ. В этом списке диоксид кремния может представлять собой собственно SiO2, полевой шпат, муллит, двойной оксид кремния и алюминия, двойной оксид кремния и магния, двойной оксид кремния и циркония, двойной оксид кремния и тория, двойной оксид кремния и бериллия, двойной оксид кремния и титана, тройной оксид кремния, алюминия и циркония, тройной оксид кремния, алюминия и магния, тройной оксид кремния, магния и циркония, тройной оксид кремния, алюминия и тория и смеси любых двух или более из данных веществ.
Катализатор JMZ-3 предпочтительно диспергируется и предпочтительнее равномерно диспергируется во всем объеме экструдированного каталитического изделия.
В том случае, где какое-либо из вышеупомянутых экструдированных твердых изделий представляет собой фильтр с пристеночным течением, пористость этого фильтра с пристеночным течением может составлять от 30 до 80%, в том числе от 40 до 70%. Пористость и объем пор, а также радиус пор можно измерять, например, с использованием ртутной интрузионной порометрии.
Катализатор JMZ-3, описанный в настоящем документе, может ускорять реакцию восстановителя, предпочтительно аммиака, с оксидами азота, в которой селективно образуются элементарный азот (N2) и вода (H2O). Таким образом, согласно одному варианту осуществления, катализатор может иметь такой состав, чтобы преимущественно ускорять восстановление оксидов азота восстановителем (т. е. представлять собой катализатор СКВ). Примеры таких восстановителей представляют собой углеводороды (например, C3-C6-углеводороды), а также азотистые восстановители, такие как аммиак, аммиак и гидразин или любой подходящий предшественник аммиака, такой как карбамид ((NH2)2CO), карбонат аммония, карбамат аммония, гидрокарбонат аммония или формиат аммония.
Катализатор JMZ-3 описанный в настоящем документе может также катализировать окисление аммиака. Таким образом, согласно еще одному варианту осуществления, катализатор может иметь такой состав, чтобы преимущественно ускорять окисление аммиака кислородом, в частности, снижать концентрации аммиака, которые обычно присутствуют ниже по потоку относительно катализатора СКВ, представляя собой, например, катализатор окисления аммиака (ОА), такой как катализатор окисления остаточного аммиака (ООА). Согласно определенным вариантам осуществления, катализатор JMZ-3 располагается так, что он образует верхний слой, покрывающий окислительный нижележащий слой, причем данный нижележащий слой содержит катализатор на основе металла платина группа (МПГ) или катализатор без МПГ. Предпочтительно каталитический компонент в нижележащем слое покрывает имеющую высокую удельную площадь поверхности подложку, которая представляет собой оксид алюминия, но не ограничивается этим.
Согласно еще одному варианту осуществления, операции СКВ и ОА осуществляются последовательно, причем для обоих процессов используется каталитическое изделие, содержащее катализатор JMZ-3, который описывается в настоящем документе, и процесс СКВ осуществляется выше по потоку относительно процесса ОА. Например, каталитическая композиция для СКВ может находиться на стороне впуска фильтра, а каталитическая композиция для ОА может находиться на стороне выпуска фильтра.
Соответственно, предлагается способ восстановления соединений NOx или окисления NH3 в газе, который включает выдерживание газа в контакте с каталитической композицией, описанной в настоящем документе, в целях каталитического восстановления соединений NOx в течение достаточного времени для снижения уровня содержания соединений NOx и/или NH3 в газе. Согласно определенным вариантам осуществления, предлагается каталитическое изделие, содержащее катализатор окисления остаточного аммиака, который располагается ниже по потоку относительно катализатора селективного каталитического восстановления (СКВ). Согласно таким вариантам осуществления, катализатор окисления остаточного аммиака обеспечивает окисление, по меньшей мере, части любого азотистого восстановителя, который не расходуется в процессе селективного каталитического восстановления. Например, согласно определенным вариантам осуществления, катализатор окисления остаточного аммиака располагается на стороне выпуска фильтра с пристеночным течением, а катализатор СКВ находится на расположенной выше по потоку стороне фильтра. Согласно другим определенным вариантам осуществления, катализатор окисления остаточного аммиака находится на расположенном ниже по потоку конце проточной подложки, а катализатор СКВ находится на расположенном выше по потоку конце проточной подложки. Согласно другим вариантам осуществления, катализатор окисления остаточного аммиака и катализатор СКВ находятся на отдельных брикетах в составе выхлопной системы. Эти отдельные брикеты могут находиться вблизи и вступать в контакт друг с другом или разделяться определенным расстояние, при том условии, что они находятся в гидравлическом сообщении друг с другом, и при том условии, что брикет катализатора СКВ располагается выше по потоку относительно брикета катализатора окисления остаточного аммиака.
Согласно определенным вариантам осуществления, процессы СКВ и/или ОА происходят при температуре, составляющей, по меньшей мере, 100°C. Согласно еще одному варианту осуществления, эти процессы происходят при температуре, составляющей от приблизительно 150°C до приблизительно 750°C. Согласно конкретному варианту осуществления, температура составляет от приблизительно 175 до приблизительно 550°C. Согласно еще одному варианту осуществления, температура составляет от 175 до 400°C. Согласно еще одному варианту осуществления, температура составляет от 450 до 900°C, предпочтительно от 500 до 750°C, от 500 до 650°C, от 450 до 550°C или от 650 до 850°C. Варианты осуществления с использованием температуры, составляющей более чем 450°C, являются особенно пригодными для применения в обработке выхлопных газов от дизельных двигателей грузовых и легковых автомобилей, которые оборудованы выхлопными системами, содержащими (необязательно каталитические) фильтры, которые предназначаются для отделения твердых частиц, и активно регенерируются, например, посредством введения углеводородов в выхлопную систему выше по потоку относительно фильтра, причем цеолитный катализатор для использования согласно настоящему изобретению располагается ниже по потоку относительно фильтра.
Согласно еще одному аспекту настоящего изобретения, предлагается способ восстановления соединений NOx и/или окисления NH3 в газе, который включает выдерживание газа в контакте с катализатором, описанный в настоящем документе, в течение достаточного времени в целях снижения уровня содержания соединений NOx в газе. Способы согласно настоящему изобретению могут включать одну или несколько из следующих стадий: (a) накопление и/или сжигание сажи, которая находится в контакте с впуском каталитического фильтра; (b) введение азотистого восстановителя в поток выхлопного газа перед его введением в контакт с каталитическим фильтром, предпочтительно без промежуточных каталитических стадий, включающих обработку NOx и восстановителя; (c) образование NH3 над адсорбирующим NOx катализатором или ловушкой обедненного NOx и предпочтительное использование такого NH3 в качестве восстановителя в реакции, происходящей ниже по потоку относительно СКВ; (d) введение в контакт потока выхлопного газа с каталитическим конвертером-нейтрализатором (ККН) в целях окисления имеющей углеводородную основу растворимой органической фракции (РОФ) и/или монооксида углерода до CO2, и/или окисления NO до NO2, который, в свою очередь, может использоваться для окисления твердого вещества на фильтре, отделяющем твердые частицы; и/или в целях восстановления твердого вещества (ТВ) в выхлопном газе; (e) введение в контакт выхлопного газа с одним или несколькими проточными устройствами, содержащими катализатор СКВ, в присутствии восстановителя в целях уменьшения концентрации NOx в выхлопном газе; и (f) введение в контакт выхлопного газа с катализатором окисления остаточного аммиака, предпочтительно ниже по потоку относительно катализатора СКВ в целях окисления основной, если не всей массы аммиака перед выпуском выхлопного газа в атмосферу или пропусканием выхлопного газа через рециркуляционный контур перед впуском/возвратом выхлопного газа в двигатель.
Согласно еще одному варианту осуществления, вся масса или, по меньшей мере, часть азотистого восстановителя, в частности, NH3, который расходуется в процессе СКВ, могут обеспечивать адсорбирующий катализатор восстановления NOx (АКВ), ловушка обедненных оксидов азота (ЛОА), или аккумулятор/катализатор восстановления NOx (АКВО), расположенный выше по потоку относительно катализатора СКВ, например, катализатор СКВ согласно настоящему изобретению, расположенный на фильтре с пристеночным течением. Компоненты АКВ, пригодные для использования согласно настоящему изобретению, включают в каталитическом сочетании основной материал (такого как щелочные металлы, щелочноземельные металлы или редкоземельные металлы, включая оксиды щелочных металлов, оксиды щелочноземельных металлов и их сочетания) и драгоценный металл (такой как платина), а также необязательный компонент для каталитического восстановления, такой как родий. Конкретные типы основных материалов, пригодных для использования в АКВ, представляют собой оксид цезия, оксид калия, оксид магния, оксид натрия, оксид кальция, оксид стронция, оксид бария и их сочетания. Драгоценные металл предпочтительно присутствуют в концентрации, составляющей от приблизительно 10 г/фут3 (0,035 мг/см3) до приблизительно 200 г/фут3 (7 мг/см3), в том числе от 20 г/фут3 (0,07 мг/см3) до 60 г/фут3 (0,21 мг/см3). В качестве альтернативы, драгоценный металл в катализаторе характеризуется средней концентрацией, которая может составлять от приблизительно 40 г/фут3 (0,14 мг/см3) до приблизительно 100 г/фут3 (3,5 мг/см3).
В определенных условиях в течение периодически происходящей регенерации обогащенной смеси NH3 может производиться над адсорбирующим катализатором восстановления NOx. Катализатор СКВ, расположенный ниже по потоку относительно адсорбирующего катализатора восстановления NOx, может повышать общую эффективность системы восстановления NOx. В комбинированной системе катализатор СКВ способен удерживать высвобождающийся NH3 из катализатора АКВ в течение регенерации обогащенной смеси и использовать накопленный NH3 в целях селективного восстановления некоторой части или всей массы NOx, которая проходит через катализатор АКВ в течение работы в нормальных условиях обедненной смеси.
Способ обработки выхлопного газа, который описывается в настоящем документе, может осуществляться в отношении выхлопного газа, производимого в процессе сгорания, который осуществляют, например, двигатель внутреннего сгорания (в том числе мобильный или стационарный), газовая турбина и работающая на угольном или жидком топливе электростанция. Данный способ может также использоваться для обработки газа, который производят промышленные процессы, такие как переработка нефти, нагреватели и бойлеры нефтеперерабатывающих заводов, печи, химическая обрабатывающая промышленность, коксовые печи, заводы по переработке муниципальных отходов и установки для сжигания и т. д. Согласно конкретному варианту осуществления, данный способ используется для обработки выхлопного газа от работающего на обедненной смеси автомобильного двигателя внутреннего сгорания, такого как дизельный двигатель, работающий на обедненной смеси бензиновый двигатель или двигатель, использующий сжиженный нефтяной газ или природный газ.
Согласно определенным аспектам настоящего изобретения, предлагается система для обработки выхлопного газа, источниками которого являются процессы сгорания, которые осуществляют, например, двигатель внутреннего сгорания (в том числе мобильный или стационарный), газовая турбина, работающая на угольном или жидком топливе электростанция и т. д. Такие системы включают каталитическое изделие, содержащее катализатор JMZ-3, описанный в настоящем документе, и, по меньшей мере, один дополнительный компонент для обработки выхлопного газа, причем каталитическое изделие и, по меньшей мере, один дополнительный компонент предназначаются для функционирования в составе связной производственной единицы.
Согласно определенным вариантам осуществления, система включает каталитическое изделие, содержащее катализатор JMZ-3, который описывается в настоящем документе, трубопровод для направления потока выхлопного газа, источник азотистого восстановителя, расположенный выше по потоку относительно каталитического изделия. Система может включать регулятор для дозирования азотистого восстановителя в поток выхлопного газа только в том случае, когда определяется, что цеолитный катализатор способен катализировать восстановление NOx при температуре на уровне желательной эффективности, например, при температуре выше 100°C, выше 150°C или выше 175°C. Дозирование азотистого восстановителя может осуществляться таким образом, что от 60% до 200% теоретического количества аммиака присутствует в выхлопном газе, который поступает в катализатор СКВ, при вычислении для соотношений 1:1 NH3/NO и 4:3 NH3/NO2.
Согласно еще одному варианту осуществления, система содержит катализатор окисления (например, каталитический конвертер-нейтрализатор (ККН) для окисления монооксида азота в выхлопном газе до диоксида азота, который может располагаться выше по потоку относительно точки введения азотистого восстановителя в выхлопной газ. Согласно одному варианту осуществления, катализатор окисления предназначается для получения газового потока, который поступает в цеолитный катализатор СКВ и имеет объемное соотношение NO и NO2, составляющее, например, от приблизительно 4:1 до приблизительно 1:3, при температуре выхлопного газа на впуске катализатора окисления, составляющей от 250°C до 450°C. Катализатор окисления может содержать, по меньшей мере, один металл платиновой группы (или некоторое сочетание этих металлов), такой как платина, палладий, или родий, нанесенный на проточную монолитную подложку. Согласно одному варианту осуществления, в качестве, по меньшей мере, одного металла платиновой группы присутствует платина, палладий или сочетание платины и палладия. Металл платиновой группы может быть нанесен на имеющий высокую удельную площадь поверхности компонент пористого оксидного покрытия, такой как оксид алюминия, цеолит, такой как алюмосиликатный цеолит, диоксид кремния, нецеолитный двойной оксид кремния и алюминия, диоксид церия, диоксид циркония, диоксид титана или смешанный или композитный оксид, одновременно содержащий диоксид церия и диоксид циркония.
Согласно следующему варианту осуществления, подходящая фильтрующая подложка располагается между катализатором окисления и катализатором СКВ. В качестве фильтрующих подложек могут выбираться любые из вышеупомянутых подложек, например, фильтры с пристеночным течением. В том случае, где фильтр является каталитическим и содержит, например, катализатор окисления обсуждаемого выше типа, причем точка дозирования азотистого восстановителя предпочтительно располагается между фильтром и цеолитным катализатором. В качестве альтернативы, если фильтр является некаталитическим, устройство для дозирования азотистого восстановителя может располагаться между катализатором окисления и фильтром.
Примеры
Пример 1. Синтез цеолита JMZ-3 с использованием однореакторного смешанного темплатного процесса
Катализаторы, полученные с использованием процедуры смешанного темплатного однореакторного синтеза, которая описывается в настоящем документе, демонстрируют значительно улучшенные эксплуатационные характеристики по сравнению с катализаторами, полученными посредством простого темплатного синтеза.
Здесь к гидроксиду щелочного металла (NaOH) добавляется органическое темплатирующее вещество (DMECHA) в воде, и перемешивание осуществляется в течение приблизительно 5 минут. В смесь добавляется источник алюминия (Al(OEt)3), и перемешивание осуществляется в течение приблизительно 5 минут. В смесь добавляется источник диоксида кремния (SiO2), и перемешивание осуществляется до тех пор, пока не образуется гомогенная смесь. После этого в смесь добавляются зародышевые кристаллы (например, цеолит CHA), источник Cu и TEPA, и перемешивание осуществляется в течение приблизительно 30 минут. Полученная в результате смесь нагревается при 160°C в течение приблизительно двух суток. После окончания периода нагревания твердые частицы отделяются посредством вакуумного фильтрования, промываются деионизированной водой и высушиваются при температуре, составляющей приблизительно 100°C, приблизительно в течение ночи. Полученный в результате материал катализатора, представляющий собой молекулярное сито, прокаливается при температуре, составляющей приблизительно 560°C, в течение приблизительно 8 часов.
Пример 2. Синтез не содержащего натрий цеолита JMZ-3 с использованием однореакторного смешанного темплатного процесса
Синтез не содержащего натрий цеолита может осуществляться посредством изменения соотношения темплатов и соотношения суммы темплатов и диоксида кремния. Не содержащий натрий JMZ-3 был изготовлен посредством осуществления общих стадий, описанных в примере 1, но с использованием смеси для синтеза, представленной в таблице 2.
Таблица 2. Молярный состав исходной смеси для синтеза.
| Типичные значения | Предпочтительные значения | |
| SiO2/Al2O3 | 10-250 | 15-60 |
| OH-SiO2 | 0,1-1,0 | 0,2-0,7 |
| Темплат 1/Темплат 2 | 1:1-1:30 | 1:10-1:20 |
| Темплаты/SiO2 | 0,05-0,75 | 0,35-0,65 |
| Переходный металл/Темплат 1 | 0,02-5 | 0,1-2 |
| H2O/SiO2 | 3-50 | 10-35 |
Не содержащий натрий цеолит JMZ-3 проявлял более высокую суммарную степень превращения NOx после гидротермического старения по сравнению с содержащим натрий JMZ-3 (см. фиг. 1).
Хотя настоящее изобретение было описано в связи с разнообразными иллюстративными вариантами его осуществления, следует понимать, что эти варианты осуществления не могут использоваться в качестве предлога для ограничения сферы защиты, которую обеспечивают действительный объем и идея прилагаемой формулы изобретения.
1. Каталитическая композиция для обработки выхлопного газа, содержащая синтетический цеолит, имеющий каркасную структуру CHA и молярное соотношение диоксида кремния и оксида алюминия (SAR), составляющее от 25 до 150, содержащий медь в форме внекаркасной меди, равномерно диспергированную в объеме полостей и каналов цеолита, и свободный оксид меди, при этом массовое соотношение свободного оксида меди и внекаркасной меди составляет менее чем 1.
2. Композиция по п. 1, в которой массовое соотношение свободного оксида меди и внекаркасной меди составляет менее чем 0,5.
3. Композиция по п. 1, имеющая объем элементарной ячейки, составляющий от 2355 до 2375 Å3.
4. Композиция по п. 1 или 2, в которой количество монокристаллической фазы указанного цеолита по отношению к суммарной массе всех фаз (кристаллических и аморфных) в цеолитном материале составляет по меньшей мере 95 мас.%.
5. Композиция по п. 1 или 2, в которой цеолит содержит от 0,05 до 5 мас.% меди.
6. Композиция по п. 1 или 2, в которой цеолит содержит равномерно распределенные ионы меди.
7. Композиция по п. 1 или 2, в которой цеолит содержит менее чем 5 мас.% CuO по отношению к суммарной массе цеолита.
8. Композиция по п. 1, содержащая менее чем 0,1 мас.% натрия.
9. Способ синтеза цеолита, имеющего каркасную структуру CHA и молярное соотношение диоксида кремния и оксида алюминия (SAR), составляющее от 25 до 150, содержащего медь в форме внекаркасной меди, равномерно диспергированную в объеме полостей и каналов цеолита, и свободный оксид меди, при этом массовое соотношение свободного оксида меди и внекаркасной меди составляет менее чем 1, включающий:
изготовление реакционной смеси, содержащей (a) по меньшей мере один источник оксида алюминия, (b) по меньшей мере один источник диоксида кремния, (c) содержащее переходный металл аминное органическое темплатирующее вещество, (d) зародышевые кристаллы и (e) отличное от первого второе органическое темплатирующее вещество, в которой каждое из первого и второго темплатирующих веществ является подходящим для образования каркасной структуры CHA, причем в данной реакционной смеси практически не содержится фтор;
нагревание реакционной смеси в условиях кристаллизации в течение времени, достаточного для образования упомянутого цеолита.
10. Способ по п. 9, в котором содержание натрия в реакционной смеси составляет менее чем 0,1 мас.%.
11. Способ по п. 9, в котором основную массу переходного металла составляют ионы металла, диспергированные в закристаллизованном цеолите.
12. Способ по п. 9, в котором содержащее переходный металл аминное органическое темплатирующее вещество образуется на месте применения в реакционной смеси из индивидуальных компонентов, содержащих металл и амин.
13. Способ по п. 9, в котором содержащее переходный металл аминное органическое темплатирующее вещество представляет собой Cu-тетраэтиленпентамин (Cu-TEPA).
14. Способ по п. 13, в котором второе органическое темплатирующее вещество представляет собой N,N,N-диметилэтилциклогексиламмоний (DMECHA).
15. Способ по п. 9, в котором цеолит имеет соотношение SAR, составляющее от 30 до 120.
16. Способ по п. 9, в котором цеолит содержит от 0,05 до 5 мас.% ионов меди.
17. Способ по п. 9, в котором цеолит подвергается промыванию, высушиванию и прокаливанию для получения цеолита Cu-CHA.
18. Способ по п. 17, в котором количество монокристаллической фазы цеолита Cu-CHA по отношению к суммарной массе всех фаз (кристаллических и аморфных) в цеолитном материале составляет по меньшей мере 95 мас.%.
19. Каталитическое изделие для обработки выхлопного газа, содержащее каталитическую композицию по п. 1, которая находится на поверхности и/или в объеме ячеистой монолитной подложки.
20. Способ обработки выхлопного газа, включающий введение в контакт выхлопного газа после сгорания, содержащего NOx и/или NH3, с каталитическим изделием по п. 19 для селективного восстановления по меньшей мере части NOx до N2 и H2O и/или окисления по меньшей мере части NH3.
21. Каталитическое изделие для обработки выхлопного газа, содержащее каталитическую композицию по п. 8, которая находится на поверхности и/или в объеме ячеистой монолитной подложки.
