Способ очистки отходов спиртового производства



Владельцы патента RU 2775964:

Ершов Михаил Александрович (RU)
Аристов Андрей Вячеславович (RU)
Голубовский Виталий Анатольевич (RU)

Изобретение относится к способу очистки отходов спиртового производства от карбонильных соединений обработкой щелочным агентом с выделением очищенного продукта перегонкой, причем используются обводненные отходы спиртового производства с содержанием воды не менее 6% об. и щелочной агент в массовом отношении от 0,2 до 5% и перед перегонкой осуществляют работу реактора в режиме возврата конденсата. Целью настоящего изобретения является разработка эффективного способа очистки отходов спиртового производства от карбонильных соединений, позволяющего получать очищенный спирт с выходом не менее 87% и остаточным содержанием ацетальдегида не более 20% от исходного. Заявленный способ позволяет увеличить выход целевого продукта, отказаться от технически сложной аппаратуры для точного контроля рН, а также либо обеспечить аналогичную глубину очистки при меньшем количестве используемых реагентов и технологических стадий процесса, либо провести глубокую очистку до остаточного содержания ацетальдегида не более 10% от исходного при таком же количестве реагентов и технологических стадий. 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 10 пр.

 

Изобретение относится к спиртовой и химической промышленности, в частности к способу очистки отходов спиртового производства от карбонильных соединений.

При производстве этилового спирта образуется большое количество спиртосодержащих отходов, которые загрязнены трудноотделимыми примесями, представленными в первую очередь карбонильными соединениями (альдегидами и кетонами), сложными эфирами, метанолом и сивушными маслами (спиртами с количеством атомов углерода в молекуле большим или равным трем). Перечисленные компоненты образуют азеотропные смеси с этанолом, водой и между собой и не могут быть отделены от этанола с помощью ректификации. В это же время данные примеси и, в особенности, карбонильные соединения накладывают значительные ограничения на использование отходов спиртового производства в промышленном органическом синтезе в качестве источника этанола. Поэтому проблематика очистки отходов спиртового производства от карбонильных соединений актуальна как для спиртовых заводов, так и для химических предприятий.

Известны способы очистки путем прямой перегонки головной фракции этилового спирта и концентрата головной фракции в присутствии щелочных реагентов, в качестве которых используют гидраты окисей, карбонаты и бикарбонаты натрия и калия, окиси кальция, аммиачную воду в количестве 0,01-3,0% масс. (Патенты RU 2183616 С2, 2002 г.; RU 2272018 С1, 2006 г.)

Известен способ выделения алифатических спиртов из головной (эфироальдегидной) фракции производства этилового спирта ректификацией, в присутствии 0,1-10% масс. щелочных агентов: гидратов окиси натрия, соды, окиси кальция. (Патент RU 2109722 С1, 1998 г.)

Известен способ переработки концентрата головной фракции спиртового производства методом ректификации в присутствии таких соединений, как мочевина либо гидроксид, карбонат, борат, ацетат или оксид калия, натрия, кальция, алюминия или аммония, а также с помощью адсорбции на активированном угле, силикагеле, анионитах, цеолитах либо оксидах, гидроксидах, сульфатах, карбонатах, боратах, ацетатах, хлоридах или фосфатах калия, натрия, кальция, алюминия или аммония. (Заявка на патент RU 2001123598 А, 2003 г.)

Известен способ переработки эфироальдегидной фракции спиртового производства путем обработки определенным количеством щелочного агента с последующей ректификацией в присутствии щелочных агентов: гидраты окисей, карбонаты и бикарбонаты натрия, калия, окись кальция, аммиак в концентрации 0,01 - 0,099 мас. %.

Недостатком указанных способов очистки отходов спиртового производства является низкая эффективность извлечения карбонильных соединений, которые в условиях ректификации при сравнительно небольшом времени контактирования не успевают в достаточной мере вступить в реакции альдольной конденсации. Поэтому очищенный спирт зачастую имеет желтоватый цвет и не пригоден для использования в пищевой промышленности и органическом синтезе.

Наиболее близким способом, выбранным в качестве прототипа, является способ очистки фракции головной этилового спирта, в котором обработку щелочными реагентами: гидроксидами калия и натрия ведут до значения рН реакционной смеси не менее 11,0, выдерживают смесь до устойчивого коричневого цвета и перед дистилляцией нейтрализуют смесь сильными минеральными кислотами или кислыми солями до значения рН не более 5,1. В данном изобретении проблему низкой эффективности очистки и высокой цветности спирта предлагают решить путем увеличения времени реакции конденсации и снижения рН реакционной смеси перед проведением перегонки. (Патент RU 2686071 С1, 2019 г.)

Недостатками указанного изобретения является использование дополнительного реагента; многостадийность, связанная с наличием стадии понижения рН реакционной смеси; более сложное аппаратурное оформление, связанное с необходимостью точного контроля рН; низкий выход целевой очищенной спиртосодержащей фракции.

Целью настоящего изобретения является разработка эффективного способа очистки отходов спиртового производства от карбонильных соединений, позволяющего получать очищенный спирт с выходом не менее 87% и остаточным содержанием ацетальдегида не более 20% от исходного.

Поставленная цель достигается обработкой отходов спиртового производства щелочным агентом с выделением очищенного продукта в процессе перегонки, которая отличается тем, что содержание воды в отходах спиртового производства находится на уровне не менее 6% об., а щелочной агент подается в массовом отношении от 0,2 о 5%.

В ходе экспериментальных исследований было обнаружено, что использование отходов спиртового производства с содержанием воды не менее 6% об. позволяет провести процесс альдольно-кротоновой конденсации и полимеризации ацетальдегида с получением более высокомолекулярных продуктов. Данный эффект достигается за счет увеличения растворимости щелочных агентов, выступающих в качестве катализатора, в спирте при высокой его обводненности. Более высокомолекулярные продукты обладают меньшей относительной летучестью, что облегчает их последующее отделение от очищенного продукта в процессе перегонки.

Также при содержании воды не менее 6% об. все компоненты отходов спиртового производства: этанол, сивушные масла и эфиры перегоняют в виде азеотропных смесей с водой. Данные смеси имеют более низкие температуры кипения по сравнению с чистыми компонентами и поэтому легче отделяются от кубового остатка. Кроме того, при высоком содержании воды создается дополнительная буферная зона при перегонке. Избыточная от азеотропного соотношения вода выкипает после целевой фракции спирта, но до компонентов кубового остатка из-за чего становится возможным более точное разделение данных продуктов с получением более высокого выхода очищенного спирта при минимальных концентрациях карбонильных соединений в нем, а также полном отсутствии цвета.

Массовый расход щелочного агента напрямую связан с количеством воды в исходных отходах спиртового производства. При граничных содержаниях воды - 6-7% об. необходимо использовать больший расход щелочного агента - до 5% в виде водного раствора для предотвращения образования двухфазной системы, увеличения растворимости щелочи в спирте и увеличения степени полимеризации карбонильных соединений для эффективного отделения этанола от кубового остатка. При концентрации воды 10-15% расход может быть существенно снижен до 0,2-1,0%, а в качестве щелочного агента могут быть использованы твердые щелочи: гидроокиси калия или натрия.

При необходимости более глубокой очистки отходов спиртового производства до остаточного содержания ацетальдегида не более 10% от исходного предлагается проводить дополнительную доочистку реакционной смеси непосредственно перед проведением перегонки с помощью первичного амина. Первичный амин селективно реагирует с карбонильными соединениями с образованием основания Шиффа. Благодаря предварительной щелочной обработке удается значительно снизить общее содержание альдегидов в реакционной смеси, поэтому достигается меньший расход первичного амина и большая глубина очистки по сравнению с одновременной подачей данных реагентов. В качестве первичного амина используются вещества или смеси веществ общей формулой: H2N-R, где R - углеводородный радикал с количеством атомов углерода от 1 до 4; -С2Н4ОН; -C(O)NH2; -ОН; - NH2.

Предлагаемое техническое решение иллюстрируется конкретными примерами выполнения:

Пример 1 (сравнительный).

В трехгорлую круглодонную колбу на 500 мл, снабженную механической мешалкой, обратным холодильником и термометром, загружают 250 г отходов спиртового производства, представляющих собой эфироальдегидную фракцию с содержанием воды 4,5%, ацетальдегида 916 мг/дм3. Содержимое колбы нагревают до 40°С и подают 7,5 г раствора гидроокиси натрия с массовой концентрацией 30%. Затем реакционную смесь подвергают кипячению с обратным холодильником.

Через 4 часа кипячения в режиме возврата конденсата обогрев колбы выключают и охлаждают реакционную смесь до 30°С. Переливают содержимое колбы в делительную воронку и после отстоя через нижний слив отбирают водно-щелочной слой.

Спиртовой слой заливают в колбу для перегонки, снабженную термометром, прямым холодильником и вакуум создающей аппаратурой. Давление в колбе устанавливают на уровне 100-300 мм.рт.ст. Начинают нагрев реакционной смеси, первые 5 г отгоняют в виде предгона. Затем начинают отбирать целевой очищенный спирт до температуры 87°С в пересчете на атмосферное давление. Выход целевого продукта в пересчете на 100% спирт составляет 83,9%.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную жидкость с желтоватым оттенком. Содержание ацетальдегида 212 мг/дм3, содержание высококипящих примесных соединений (легких полимеров и высокомолекулярных альдегидов, образующихся в процессе очистки) 41 мг/дм3. Степень очистки от ацетальдегида составляет 76,9%.

Пример 2.

Процесс осуществляется в условиях примера 1, но в качестве отходов спиртового производства используется концентрат головных и сивушных примесей с содержанием воды 6,0%, ацетальдегида 740 мг/дм3, а расход раствора гидроокиси натрия увеличен до 12,5 г при снижении массовой концентрации до 20%.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную и бесцветную жидкость. Выход в пересчете на 100% спирт составляет 87,4%. Содержание ацетальдегида 145 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 80,4%.

Пример 3.

Процесс осуществляется в условиях примера 1, но в качестве отходов спиртового производства используется концентрат головных и сивушных примесей с содержанием воды 9,2%, ацетальдегида 834 мг/дм3, а в качестве щелочного агента используют гидроокись натрия в сухом виде в количестве 2,5 г. Время работы реактора в режиме возврата конденсата 2 часа.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную и бесцветную жидкость. Выход в пересчете на 100% спирт составляет 89,5%. Содержание ацетальдегида 151 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 81,9%.

Пример 4.

Процесс осуществляется в условиях примера 1, но в качестве отходов спиртового производства используется концентрат головных и сивушных примесей с содержанием воды 11,0%, ацетальдегида 652 мг/дм3, а в качестве щелочного агента используют гидроокись калия в виде раствора с массовой концентрацией 50% в количестве 1,25 г.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную и бесцветную жидкость. Выход в пересчете на 100% спирт составляет 91,2%. Содержание ацетальдегида 125 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 80,8%.

Пример 5.

Процесс осуществляется в условиях примера 4, но в качестве щелочного агента используют гидроокись натрия в сухом виде в количестве 0,5 г. Время работы реактора в режиме возврата конденсата 12 часов при температуре 40°С.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную и бесцветную жидкость. Выход в пересчете на 100% спирт составляет 89,7%. Содержание ацетальдегида 130 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 80,1%.

Пример 6.

Процесс осуществляется в условиях примера 1, но в качестве отходов спиртового производства используется концентрат головных и сивушных примесей с содержанием воды 14,8%, ацетальдегида 2882 мг/дм3, а в качестве щелочного агента используют гидроокись калия в сухом виде в количестве 2,5 г.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную и бесцветную жидкость. Выход в пересчете на 100% спирт составляет 91,0%. Содержание ацетальдегида 214 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 92,6%.

Пример 7.

Процесс осуществляется в условиях примера 4, но после проведения щелочной очистки в течении 4 часов в реакционную смесь добавляют гидроксиламин в количестве 0,75 г и дополнительно кипятят смесь в режиме возврата конденсата еще 1 час.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную и бесцветную жидкость. Выход в пересчете на 100% спирт составляет 91,4%. Содержание ацетальдегида 37 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 94,3%.

Пример 8.

Процесс осуществляется в условиях примера 6, но после проведения щелочной очистки в течении 4 часов в реакционную смесь добавляют гидразин сернокислый в количестве 1,25 г в пересчете на чистый гидразин и дополнительно кипятят смесь в режиме возврата конденсата еще 1 час.

Полученный очищенный спирт представляет собой прозрачную и бесцветную жидкость. Выход в пересчете на 100% спирт составляет 91,9%. Содержание ацетальдегида 88 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 96,5%.

Пример 9.

В реактор из нержавеющею стали объемом 10 м3, снабженный механической мешалкой, рубашкой для обогрева паром и охлаждения водой, датчиками температуры, давления, верхнего и нижнего уровней, линией вакуума, патрубками для загрузки, отгонки и слива спирта и кубового остатка, патрубком для подачи раствора гидроокиси натрия, теплообменником и системой для сбора предгона, основной фракции и кубового остатка, загружают 7500 кг концентрата головных и сивушных примесей с содержанием воды 11,0%, ацетальдегида 652 мг/дм3, включают мешалку и обогрев, нагревают массу до 40°С и через линию подачи гидроокиси натрия загружают 150 кг раствора с массовой концентрацией 50%, доводят реакционную смесь до кипения.

После 4 часов кипячения в режиме возврата конденсата (режим "на себя") реактор переводят в режим отгонки, для чего открывают вентиль отгона спирта и закрывают вентиль возврата конденсата. Отбирают 200 кг предгона, используемого для промывки реактора. После этого прекращают подачу греющего пара и захолаживают реактор до 30°С путем подачи воды в теплообменник. Затем останавливают мешалку и после отстоя через нижний слив отбирают водно-щелочной слой, который может использоваться в других технологических процессах. Далее включают мешалку, нагрев, вакуумируют систему до остаточного давления 400 мБар и производят отбор очищенного продукта путем отгонки.

Отбор очищенного бесцветного спирта составляет 91,0% в пересчете на абсолютированный спирт. Содержание ацетальдегида 118 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 81,9%.

Пример 10.

Процесс осуществляется в условиях примера 9, но щелочную очистку ведут твердым NaOH в количестве 60 кг, а после проведения щелочной очистки в течении 4 часов в реакционную смесь добавляют мочевину в количестве 60 кг и дополнительно кипятят смесь в режиме возврата конденсата еще 1 час.

Отбор очищенного бесцветного спирта составляет 90,6% в пересчете на абсолютированный спирт. Содержание ацетальдегида 47 мг/дм3, высококипящие примесные соединения отсутствуют. Степень очистки от ацетальдегида составляет 94,4%.

Таким образом, заявленный способ щелочной очистки отходов спиртового производства от карбонильных соединений, отличающийся тем, что содержание воды в отходах спиртового производства находится на уровне не менее 6% об., а щелочной агент подается в массовом отношении от 0,2 до 5%, позволяет получать очищенный спирт с выходом не менее 87% и остаточным содержанием ацетальдегида не более 20% от исходного, а также полностью соответствует критериям новизны и полезности. По сравнению с прототипом заявленный способ позволяет увеличить выход целевого продукта, отказаться от технически сложной аппаратуры для точного контроля рН, а также либо обеспечить аналогичную глубину очистки при меньшем количестве используемых реагентов и технологических стадий процесса, либо провести глубокую очистку до остаточного содержания ацетальдегида не более 10% от исходного при таком же количества реагентов и технологических стадий.

1. Способ очистки отходов спиртового производства от карбонильных соединений обработкой щелочным агентом с выделением очищенного продукта перегонкой, отличающийся тем, что используются обводненные отходы спиртового производства с содержанием воды не менее 6% об. и щелочной агент в массовом отношении от 0,2 до 5% и перед перегонкой осуществляют работу реактора в режиме возврата конденсата.

2. Способ очистки отходов спиртового производства по п. 1, отличающийся тем, что в качестве щелочного агента используют гидроокиси калия или натрия в сухом виде или в водных растворах.

3. Способ очистки отходов спиртового производства по п. 1 или 2, отличающийся тем, что после щелочной обработки реакционная смесь дополнительно обрабатывается первичным амином.

4. Способ очистки отходов спиртового производства по п. 3, отличающийся тем, что в качестве первичного амина используются вещества или смеси веществ общей формулой: H2N-R, где R - углеводородный радикал с количеством атомов углерода от 1 до 4; -С2Н4ОН; -C(O)NH2; -ОН; -NH2.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения этилацетата этерификацией уксусной кислоты, где используются отходы спиртового производства, содержащие спирты С3-С5 в концентрации не менее 3 300 мг/дм3 (0,4% масс.), позволяющие снизить минимальное необходимое количество флегмы, подаваемой в реактор для отбора всей образующейся воды в виде азеотропа.

Настоящее изобретение относится к способу ректификации этиленгликоля при производстве этиленгликоля из синтез-газа, осуществляемому с использованием системы, включающей последовательно соединенные колонну для извлечения метанола А, колонну для извлечения метанола Б, колонну для очистки легких фракций, колонну деалкоголизации и колонну для получения этиленгликоля.

Предложен реактор с турбулентным кипящим слоем для получения пара-ксилола и совместного получения низших олефинов из метанола и/или диметилового эфира и толуола, причем указанный реактор с турбулентным кипящим слоем содержит корпус реактора, распределитель первого сырья для реактора и множество распределителей второго сырья для реактора, первый сепаратор твердой и газовой фаз реактора и второй сепаратор твердой и газовой фаз реактора, теплообменник реактора, отверстие для выхода газообразного продукта, отдувочную колонну реактора, где нижняя часть реактора с турбулентным кипящим слоем представляет собой реакционную зону, верхняя часть реактора с турбулентным кипящим слоем представляет собой зону разбавленной фазы, распределитель первого сырья для реактора и множество распределителей второго сырья для реактора расположены последовательно вдоль направления движения потока газа в реакционной зоне реактора с турбулентным кипящим слоем, теплообменник реактора расположен внутри реакционной зоны или за пределами корпуса реактора, первый сепаратор твердой и газовой фаз реактора и второй сепаратор твердой и газовой фаз реактора расположены в зоне разбавленной фазы или за пределами корпуса реактора, входное отверстие первого сепаратора твердой и газовой фаз реактора соединено с трубой для подъема регенерированного катализатора, отверстие для выгрузки катализатора из первого сепаратора твердой и газовой фаз реактора расположено в нижней части реакционной зоны и отверстие для выхода газа из первого сепаратора твердой и газовой фаз реактора расположено в зоне разбавленной фазы, входное отверстие второго сепаратора твердой и газовой фаз реактора расположено в зоне разбавленной фазы, отверстие для выгрузки катализатора из второго сепаратора твердой и газовой фаз реактора расположено в реакционной зоне, и отверстие для выхода газа из второго сепаратора твердой и газовой фаз реактора соединено с отверстием для выхода газообразного продукта, и входное отверстие отдувочной колонны реактора расположено в реакционной зоне реактора с турбулентным кипящим слоем на уровне выше уровня распределителя первого сырья для реактора; сырье для распределителя первого сырья для реактора содержит толуол и часть метанола и/или диметилового эфира; сырье для распределителя второго сырья для реактора содержит метанол и/или диметиловый эфир; при этом количество распределителей второго сырья для реактора составляет от 2 до 10.

Настоящее изобретение относится к способу получения кислородсодержащих органических соединений С1-С4 путем газофазного окисления н-бутансодержащей фракции кислородом и/или кислородсодержащим газом при повышенном давлении. При этом окисление проводят при температуре 180-300°С в проточном реакторе, и н-бутансодержащая фракция содержит от 0.5 до 12.1 мол.% изобутана, от 0 до 1.4 мол.% пропана, от 0.3 до 2.1 мол.% бутиленов и от 0.2 до 4.1 мол.% пентанов.

Изобретение относится к области получения стекломоющих низкозамерзающих жидкостей, а именно к применению этилового спирта в количестве 5-10 мас. % в качестве стабилизатора стекломоющей низкозамерзающей жидкости на основе водного раствора изопропилового спирта при температуре в пределах от минус 10°С до минус 30°С.

Предложен способ получения диастереомерно чистых диалкилзамещенных первичных спиртов 4-метил(этил)-2-н-алкил-замещенных 1-алканолов общей формулы (1а-с, 2а-с): 1: R1=Me, R=н-С4Н9(а), н-С6Н13(b), н-С8Н17(с);2: R1=Et, R=н-С4Н9(а), н-С6Н13(b), н-С8Н17(с),взаимодействием терминальных линейных алкенов с алкилирующим агентом AlR13 в присутствии катализаторов rac-[Y(η5-C9H10)2]ZrCl2 и метилалюмоксана с последующим окислением и гидролизом, согласно изобретению в качестве алкенов используют (где R=н-C4H9, н-С6Н13, н-C8H17), в качестве алкилирующего агента используют AlR13 (где R1=Me, Et), в качестве катализаторов используют rac-[Y(η5-C9H10)2]ZrCl2 (Y=SiMe2, C2H4), реакцию проводят при мольном соотношении [Zr] : [алкен] : [AlR13] : [MAO] = 1:200:(200-240):40, температуре 22°С и атмосферном давлении в течение 72 часов в толуоле, последующее окисление проводят сухим О2 в течение 2 ч, гидролиз осуществляют с помощью 10% раствора HCl.

Предложен способ получения диастереомерно чистых функционально замещенных олигомеров пропена общей формулы (1, 2): взаимодействием пропена с алкилирующим агентом в присутствии катализатора и метилалюмоксана с последующим окислением и гидролизом, отличающийся тем, что в качестве алкилирующего агента используют AlEt3, в качестве катализатора - rac-[Me2Si(η5-C9H10)2]ZrCl2, реакцию проводят при мольном соотношении [Zr]:[AlEt3]:[AlMAO]=1:200:(40-50), температуре 20°С и давлении пропена 1 атм в течение 24 ч в дихлорметане, образующийся при этом продукт 1 путем последующего окисления сухим O2 в течение 2 ч и гидролиза с помощью 10% раствора HCl превращают в продукт 2.

Предложен способ извлечения концентратов металлов из нефти, включающий контактирование углеводородной среды с водной средой для образования эмульсии и ее разделения. В качестве углеводородной среды используют тяжелую нефть и воду в объемном соотношении 1:1, которую помещают в камеру реактора окисления, где производят нагревание смеси до температуры от 15 до 25°С, доводят значание Ph водным раствором серной кислоты H2SO4 до значения от 2,8 до 3,2, с продувкой воздухом, под давлением 1 атм в течение не менее двух минут, образовавшуюся эмульсию подвергают разделению в центрифуге с образованием твердой фазы, в виде концентрата металлов, который отправляется на дальнейшую переработку, водный раствор кислоты, направляют обратно в производственный цикл, и органической фазы - нефти, которая направляется на дальнейшую переработку на НПЗ.

Настоящее изобретение относится к способу очистки фракции головной этилового спирта, получаемой как побочный продукт при производстве товарного пищевого этанола. Способ включает обработку щелочным реагентом и дистилляцию с выделением целевого продукта.

Изобретение относится к процессам и устройству для выделения этанола из ферментированной биомассы. Способ выделения этанола из ферментированной биомассы, при этом указанный способ включает стадии: (a) предоставления ферментированной биомассы с высоким содержанием этанола; (b) набивки указанной ферментированной биомассы с высоким содержанием этанола в вертикальную дистилляционную колонну; (c) добавления воды в нижнюю часть указанной вертикальной дистилляционной колонны; (d) нагревания нижней части указанной вертикальной дистилляционной колонны для кипячения указанной воды с получением таким образом пара из нижней части; (e) охлаждения верхней части указанной вертикальной дистилляционной колонны для конденсации пара с верхней части с получением таким образом жидкости с верхней части с высоким содержанием этанола и (f) повторного введения фракции указанной жидкости с верхней части с высоким содержанием этанола в верхнюю часть указанной вертикальной дистилляционной колонны, при этом стадии с (d) по (f) выполняют одновременно.

Настоящее изобретение относится к способу очистки фракции головной этилового спирта, получаемой как побочный продукт при производстве товарного пищевого этанола. Способ включает обработку щелочным реагентом и дистилляцию с выделением целевого продукта.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2021-04-30 2022-09-01T13:06:24
Наверх