Рентгеновский генератор

 

Союз Советских

Социалистических

Республик

ОПИСАНИЕ

ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (61) Дополнительное к авт, саид-ву (51)М. Кл.2 (22) Заявлено 210478 (21) 2601502/18-25 с присоединением. заявки N2 (23) Приоритет

Опубликовано 2506.60. Бюллетень Но 23

Дата опубликования описания 2506.80

Н 05 G 1/32

Государственный комитет

СССР по делам изобретен»» и открытий (53) УДК 62 1 . 386 (088.8) (72) Автор изобретения

О B.Хмельницкий (71) Заявитель (54) PЕНТГЕНОВСКИЙ ГЕНЕРАТОР Изобретение относится к рентгенотехнике, а именно к устройствам высоковольтного питания рентгенов-ких аппаратов со средствами стабилизации анодного напряжения рентгеновской трубки.

В современных рентгеновских генераторах используются импульсные регуляторы напряжения, позволяющие повышать их удельную мощность.

Известны рентгеновские генераторы с импульсными регуляторами напряжения со стороны первичной обмотки главного трансформатора, характеризующиеся высоким быстродействием (1) и (2).

Известные генераторы функционально построены по принципу замкнутой релейной следящей системы, рабочий 20 процесс в которой обеспечивается наличием координатного запаздывания (гистереэиса) в управляющем элементе и бесконечно большим коэффициентом усиления системы в момент переключе- 25 ния из одного состояния в другое.

В известных генераторах при влиянии дестабилизирующих факторов происхо- дит изменение частоты переключения . импульсного элемента, т.е. поддержа- g() кие н=-изменили выходных параметров осуществляется эа счет частотно-импульсной модуляции (ЧИМ) напряжения, поданного на вход ключа.

B одном из известных генераторов модулируется постоянное напряжение, т.е. предварительно выпрямленное и отфильтрованное, а.в другом модулируется практически переменное— полусинусоидальное напряжение.

На низних анодных напряжениях, то есть в условиях большого энергетического запаса со стороны питающего генератора напряжения возможны как высокая степень подавления пульсаций анодного напряжения, так и высокое быстродействие его регулирования, за счет высокой частоты модуляции. К известному недостатку систем с ЧИМ вЂ” отсутствию возможности оптимизации ключевого и частотнозависимых элементов главной цепи — в рентгеновских генераторах средней и большой мощности с широким диапазоном регулирования аноцного напряжения добавляется еще один — весьма низкие энергетические показатели главной цепи. Это обусловлено наличием в главной цепи больших значений заряд743241 ных токов конденсатора высоковольтного фильтра или низковольтного фильтра перед преобразователем частоты в режиме низких значений анодного напряжения. Так как амплитуда модулируемого напряжения в этом режиме во много раз превышает установившиеся значения напряжения. на конденсаторе (противоэдс по отношению к модулируемому напряжению), то разностное на,пряжение, определяющее значение тока в цепи, весьма велико и токи заряда близки к токам короткого замыкания.

Для рассматриваемых схем амплитудное и действующее значение тока в главной. цепи настолько велико, что первое из них приводит к недопустимым перегрузкам полупроводниковых элементов, а второе -- к дополнительному возрастанию активных потерь в цепи. В мощных рентгеновских генераторах в качестве ключевых элементов применяют тиристоры и использование их в рассматриваемых схемах генераторов приводит к большим практическим

20 сложностям их эапирания при больших мгновенных значениях токов, проте- 25 кающих через них.

Использование энергетического запаса для улучшения динамических по казателей эффективно только при низких значениях аноднсго напряжения, З0 но практическая реализация известного принципа приводит к ряду отмеченных выше аппаратурных недостатков.

При больших значениях анодного напряжения и мощности генератора вообще исчезают методические достоинства ЧИК.

Известен рентгеновский генератор (3) с высоковольтным источником питания, содержащий блок из N+M преобразовательных модулей, каждый из которых включает: входные клеммы для подсоединения к источнику постояннсго тока; трансформатор мощности с первичной обмоткой, средняя точка которой соединена с гервой из входных клемм, 45 и вторичной обмоткой; схему симметричной коммутации с парой поочередно проводящих коммутирующих устройств, каждое иэ которых включено между другой входной клем- 50 мой и концом первичной обмотки, для того, чтобы генерировать во вторичной обмотке переменное напряжение; выпрямительную мостовую схему, к котоРой поцсоединена вторичная обмот- 55 ка и с которой снимается выпрямленное выходное напряжение преобразователя, причем каждый иэ М преобразователей содержит управляющий вход, на который подается модулирующее напряжение, и вырабатывает первое 60 выходное напряжение Ч „ для пслучения грубых ступеней выходного напряжения, à N-преобразователь содержит управляющий вход, на который может подаваться модулирующее напряжение, á5 и вырабатывает переменное выходное напряжение для получения выходного напряжения тонкой регулировки, причем эти N преобразователей генерируют весь диапазон регулировки выходного напряжения, по крайней мере, приблизительно равный V средства для взаимного соединения положительных и отрицательных выходных клемм преобразователей для суммирования постоянных выпрямленных напряжений в блоке иэ M+N преобразователей и получения постоянного выходного напряжения. Генератор также содержит средства сравнения напряжения с первым аналоговым входом, пропорциональным измеренному выходному напряжению, для получения сигнала ошибки, указывающего на энак отклонения и логическую схему, соединенную со средствами сравнения напряжения и реагирующую на сигнал отклонения, а также соединенную со входами М и N-преобразователей с целью управления ими. управляющее воздействие заключается в регулировании выходного напряжения N-преобраэователей в направлении уменьшения отклонения и введении в действие одного Мпреобразователя, когда перейден верхний предел диапазона регулирования, и отключении одного М-преобразователя, когда перейден нижний предел этого диапазона.

В этом устройстве за счет многоступенчатой стабилизации фактически сокращается динамический диапазон регулирования.

Наиболее близким техническим решением к предлагаемому является рентгеновский генеоатор; в котором применяется импульсно-фазовая модуляция переменного напряжения сети с целью регулирования амплитуды напряжения на первичной обмотке главного трансформатора и, следовательно, анодного напряжения (4).

Модулятор такого генератора всегда жестко синхронизирован с сетью и напряжение сети модулируется один раэ эа полупериод. Наличие отрицательной обратной связи по анодному напряжению позволяет осуществить его стабилизацию. Генераторы этого типа нашли вопЛощение в отечественных апараратах PAII 150/300-10 и РАП 150-7

В сравнении с описанными same re ераторами у генераторов с импульсно-фаэовой модуляцией отсутствуют известные недостатки, так как при низких анодных напряжениях величины модулируемого и приведенного к первичной обмотке главного трансформатора анодного напряжения равны с точностью до напряжения пульсаций. Такие генераторы содержат рентгеновскую трубку, двухтактные электронный прерыватель, высоковольтный трансформатор, высоковольтный выпрямитель, 743241 высоковольтный сглаживающий фильтр, измерительный делитель анодного напряжения, пиковый детектор, источник опорного напряжения, схему сравнения напряжений, корректирующее звено, модулятор импульсов, сикхрокиэкруе- 5 мый напряжением сети.

Недостатком известного генератора является существенная зависимость

его коэффициента стабилизации и динамических свойств от нелинейных свойств нагрузки — рентгеновской трубки. При заданном токе накала рентгеновская трубка имеет характеристику с насыщением и влияние этого фактора приводит к тому, что в различных режимах выходных параметров трубка имеет различное эквивалентное сопротивление, определяемое как

Вз в Па/1а, где V>, Ic» — значения анодного напряжения и тока.

Для одной ветви анодной характеристики трубки эквивалентное сопротивление может принимать значения: при Пс» = 150 кВ и I = 10 мй, R

15 мом, а при Uo» = 30 кВ и Хо, -

10 мй, R „д 3 мОм. Иэ этого видно, что только для одной ветви эквивалентное сопротивление может изменяться в 5 раэ. Во всем же диапазоне регулирования выходных параметров рентгеновской трубки диапазон изменения эквивалентного сопротивления может достигать нескольких десятков. Так как емкость высоковольтного конденсатора изменена, то в такое же число 35 раз изменяется постоянная времени анодной цепи .са, а, следовательно, и динамические свойства генератора.

Этот недостаток устраняется введением в цепь обратной связи корректи- 4О рующего звена с постоянной времени существенно большей постоянной времени высоковольтного фильтра. Это звено и определяет при.прочих равных условиях динамику замкнутой системы. 45

Но даже и в этом случае при изменении эквивалентного сопротивления изменяется частота среза разомкнутой системы, так как изменяется ее общий коэффициент усиления. Хотя влияние постоянной времени высоковольтного фильтра на динамику системы устранено, но на динамические свойства системы косвенно влияет изменение коэффициента усиления системы. Этот же фактор изменения эквивалентного сопротивления влияет и на коэффициент стабилизации генератора, так как величина эквивалентного сопротивления входит в качестве составляющей,и коэффициент передачи разомкнутой системы. Эксперименты на аппарате

РАП150-7 показали, что при влиянии возмущения со стороны сетевorо напряжения на +10% анодное напряжение

s номинальном режиме аппарата изменя- 5 лось не более, чем на 0,4t. A npu возмущении только со стороны рентгеновской трубки в рабочем диапазоне изменения ее параметров нестабильность анодного напряжения изменяется от 0,14 до 3,5Ъ, т.е. изменяется более, чем.в 20 раз, что приблизительно соответствует изменению ее эквивалентного сопротивления. Этот же фактор приводит и к изменению характера переходного процесса при различных выходных параметрах аппарата. Если рассмотреть амплитудную частотную характеристику разомкнутой системы, то ее координатное положение всегда зависит от параметров выходной цепи, т.е. R рентгеновской трубки.

Поэтому применение схемы такого. генератора для получения высоких точностных и динамических показателей практически невозможно, так как из-за влияния нелинейности рентгеновской трубки в диапазоне регулирования ее выходных параметров изменяет я коэффициент передачи системы и, ледовательно, точность регулирования

I быстродействие и запас устойчивости.

Цель изобретения заключается в повышении точности стабилизации анодного напряжения в широком диапазоне изменения выходных параметров рентгеновской трубки.

Поставленная цель достигается гем, что в рентгеновский генератор, содержащий рентгеновскую трубку, цвухтактный электронный прерыватель, высоковольтный трансформатор, высоковольтный выпрями- åëü,,высоковольтный сглаживающий фильтр, измерительный делитель анодного напряжения, пиковый детектор, источник опоркого напряжения, схему сравнения напряжения, корректирующее звено, модулятор импульсов, синхронизируемый напряжением сети, введены усилитель напряжения, входной резистор, запоминающий конденсатор, датчик анодного тока, генератор тактовых импульсов, реверсивный двоичный счетчик, дискретноуправляемая матрица сonpотивлений, преобразователь код-напряжение, нульорган, схема И-НЕ, схема И, причем выход схемы И соединен со входом управления направлением счета реверсивного счетчик-, счетный вход которого соединен с выходом генератора тактовых имгульсов, а выход со входом дискретно-управляемой матрицы согротивлекий, входом схемы И-НЕ и цифровым входом преобразователя коднапряжение, опбркый вход которого соединен с выходом датчика анодного тока, а выход — с инверсным входом нуль-органа, прямой вход которого соединен с выходом измерительного делителя анодного напряжения,- а выход— с одним иэ входов схемы И, другой

743241 вход которой соединен с выходом схемы И-НЕ, выходы дискретно-управляемой матрицы сопротивления соединены со входом и выходом усилителя напряжения, запоминающий конденсатор включен параллельно выходам матрицы 5 сопротивлений и входной резистор соединен одним выводом со входом усилителя напряжения, а другим — с выходом схемы сравнения.

Номиналы резисторов в разрядах матрицы сопротивлений выбраны пропорциональными рангам соответствующих разрядов реверсивного счетчика, а в качестве ключей матрицы сопротивлений использованы резисторные оптроны.

На фиг. 1 показана функциональная схема рентгеновского генератора; на фиг. 2 — функциональная схема усилителя напряжения с дискретно-управляемой матрицей сопротивлений; на фиг. 3 — регулировочная характеристи- 2О ка дополнительного контура обратной связи °

Рентгеновский генератор содержит двухтактный электронный прерыватель

1, высоковольтный трансформатор 2, 25 высоковольтный выпрямитель 3, емкостной сглаживающий фильтр 4, рентгеновскую трубку 5, измерительный делитель б анодного напряжения, датчик анодного тока 7, пиковый детектор 8, 3Р источник 9 опорного напряжения, схему 10 сравнения, усилитель 11 напряжения, корректирующее звено 12, модулятор 13 импульсов, генератор тактовых импульсов 14, реверсивный дво- З5 ичный счетчик 15, дискретно-управляемую матрицу lб сопротивлений, преобразователь 17 кода в напряжение (SIKH), нуль-орган 18, запоминающий конденсатор 19, входной резистор 20, схему И-НЕ 21 схему И 22. функциональная схема рентгеновского генератора представляет собой двухконтурную систему автоматического регулирования анодного напряжения 45 рентгеновской трубки.

Первый (основной) контур представ:ляет собой импульсную систему стабилизации анодного напряжения.

Второй (дополнительный) контур представляет собой цифровую систему регулирования коэффициента передачи основного контура в зависимости от изменения эквивалентного сопротивле ния рентгеновской .трубки.

Основной контур включает в себя двухтактный электронный прерыватель

1, высоковольтный трансформатор 2, высоковольтный выпрямитель 3, сглаживающий фильтр 4, измерительный де- 60 литель 6 анодного напряжения, пиковый детектор 8, источник 9 опорного напряжения, схему 10 сравнения, усилитель 11 напряжения, корректирующее звено 12, модулятор 13 импульсов. Я где Nt макс ч

VQä текущее значение кода; максимальное значение кода, определяемое числом разрядов преобраэователяу текущее значение измеряемой величины; опорное напряжение.

Стабилизация анодного напряжения рентгеновской трубки 5 осуществляется за счет регулирования амплитуды напряжения на первичной обмотке высоковольтного трансформатора 2 методом импульсно-фазовой модуляции угла отпирания тиристоров двухтактного электронного прерывателя 1. Этот метод стабилизации известен и щироко применяется в практике. Особенность применения его в рентгеновских генераторах заключается в стабилизации амплитудного значения анодного напряжения, так как именно îíî определяет рентгеновский эффект. Для этого на входе схемы сравнения применяется быстродействующий пиковый детектор 8, выделяющий амплитудное значение анодного напряжения. При отсутствии пикового детектора стабилизации амплитудного значения с высокой точностью возможна только при. сильной степени подавления пульсаций в измеряемом сигнале с делителя анодного напряжения .б, что привело бы к снижению быстродействия системы регулирования.

Регулирование коэффициента передачи основного контура осуществляется изменением коэффициента передачи усилителя напряжения 11, входящего в цепь обратной связи основного контура. Вычисление эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки и регулирование коэффициента усиления усилителя 11 осуществляет дополнительный контур местной обратной связи, состоящий иэ датчика анодного тока 7, измерительного делителя б анодного напряжения нуль-органа 18, генератора 14 тактовых импульсов, реверсивного счетчика 15, ПКН 17, дискретно-управляемой матрицы lб сопротивлений, схемы И-HE 21, схемы

И 22, запоминающего конденсатора 19, входного резистора 20.

Вычисление эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки осуществляется цифровыми средствами, позволяющими получить высокую точность и имеющими малые размеры при использовании интегральных элементов.

Известно, что выходной код аналогоцифровых преобразователей напряжения компенсационного типа (т.е ° преобразователей, содержащих обратный преоб- . разователь кода в напряжение) определяется как

0 вал (2)

Uîï ма к

743241

В этом выражении в качестве входного используется напряжение, пропорциональное анодному с делителя 6, а в качестве опорного — напряжение, пропорциональное анодному току с дат чика 7. В этом случае величина выходного кода будет пропорциональная эквивалентному сопротивлению рентгеновской трубки, т..е. экв (3)

Р

10 где А — коэффициент пропорциональности.

Преобразователь напряжение-код построен по принципу следящей системы. В установившемся режиме при неизменных значениях анодного напряжения и тока выходной код колеблется с точностью единицы младшего разряда с приходом каждого тактового импульса от генератора 14 на счетный вход 20 реверсивного счетчика 15. Компенсирующее напряжение на выходе обратного преобразователя кода в напряжение 17 (ПКН) всегда с точностью до кванта равно входному напряжению, 25 пропорциональному анодному.

При изменении одной из величин анодного тока или напряжения в выражении (2) или их совместном изменении происходит изменение разности 30 между входами и компенсирующим напряжением IIKH 17 и в зависимости от знака этой разности на выходе нуль-органа 18 формируется сигнал, определяющий направление счета реверсивно- З5 го счетчика 15. Таким образом осуществляется слежение эа изменением эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки. Частота импульсов генератора 14 выбирается из условия 4О максимальной скорости изменения эквивалентного сопротивления рентгеновской трубки.

Регулирование коэффициента усиления усилителя 11 напряжения осуществляется регулированием величины сопротивления обратной связи усилителя.

Известно, что коэффициент усиления усилителя, охваченного отрицательной

Обратной связью,при условии бесконечно большого входного сопротивления и бесконечно большого собственного усиления определяется следующим выражением:

К = Б/В, (4) 55 где R — сопротивление цепи обратной ос связи

Вв — сопротивление входного резистора.

Соотношение (4) с высокой степенью 60 точности выполняется для большинства современных операционных усилителей в интегральном исполнении.

Выделяя в общем коэффициенте передачи системы автоматического регу- 65 лирования характерные составляющие, его можно представить как

Ky K< KDe Вэкь р где К вЂ” общий коэффициейт передачи

У системы в полосе равномерного пропускания;

К вЂ” общий.(неизменный) коэффиН циент передачи всех звеньев системы, кроме усилителя напряжения и рентгеновской трубки;

К вЂ” коэффициент передачи усилителя напряжения, охвачен-, ного отрицательной обратной связью;

R — коэффициент передачи (эквивалентное сопротивление) рентгеновской трубки.

Если в выражении (5) будет выполняться соотношение

) зк= K„/K„= B = const, (6) то общий коэФФициент передачи (коэффициент уСиления) системы будет,неизменным во всем диапазоне изменения выходных параметров рентгеновского гене ратора, т. е. при изменении величины зкь.

В качестве управляемого сопротивления обратной связи усилителя напряжения 11 применена дискретно-управляемая матрица сопротивлений 16 с весовыми, т . е. пропорциональными рангу соответствующего двоичного разряда счетчика, сопротивлениями в разрядах. Проводимость матрицы 16 определяется соотношением

У У4 Ni (7) где У; — проводимость матрицы, соответствующая определенному значению кода;

У вЂ” проводимость младшего разряда;

N — значение входного кода.

При подстановке (7) и (4) с учетом (3) получим

Кд R = Уо /У A = В = const, где Уо 1/R0 (8)

В (8) величийы Уо и У выбираются такими, чтобы величина В в выражениях (6) и (8) была одинаковой.

В качестве управляющих ключей матрицы KQ-K7 применены оптронные ключи, позволяющие осуществить гальваническую развязку между выходом триггера разряда счетчика и выходом ключа.

Двоичный счетчик 15 содержит восемь разрядов. Частота генератора тактовых импульсов, поступающих на счетный вход счетчика +1 равна

2 кГц. Восьмиразрядная схема И-НЕ 21 выполняет функцию схемы запрета сложения при наборе счетчиком максимального кода, соответствующего в десятичной системе числу 2 — 1 = 255.

Если бы этой схемы не было, то с приходом следующего тактового импульса произошло бы переполнение счетчика и сброс его в ноль. И этот процесс.. 43241

12 при заданном значении Rù повторял- ся бы через каждые 255 ймпульсов.

Этот процесс привел бы к возникновению автоколебаний в системе автоматического регулирования анодного напряжения ° Выход схемы И-HE 21 5 всегда равен логической 1, кроме случая максимального кода на выходе счетчика. В этом случае на входе схемы И-HE только логические 1, а на выходе — логический О . При этом схема И 22 пропускает от нульоргана 18 на вход управления направлением счета R только импульсы на вычитание", т ° е. логический О. . И с приходом каждого тактового импульса код счетчика колеблется

1S на одну единицу, т.е. принимает значения 254 и 255.

Необходимо отметить, что выбор коэффициента A в формуле (3) производится с тем расчетом, чтобы при максимальном рабочем значении эквивалентного сопротивления трубки

Й»ггмд д = UQ+Q Q /Химин соответствующий ему код счетчика был бы несколько меньше (на 10-15%) максимального зна-25 чения Им,х„с = 255. В этом случае во всем диапазоне изменения сопротивления трубки D =- Н»ьмащ/R жв мин допол,нительный контур будет регулировать коэффициент передачи основного конту-ЗО ра. Если Вщ„ принимает значения меньшие R,„„ „„„„, которые вы содят эа пределы рабочих режимов, возможно достижение максимального кода на счетчике и прекращение режима вычисления Н „ 35 за счет срабатывания схемы запрета 21. При дальнейшем возрастании

Н „„ состояние счетчика уже не изменяется и коэффициент усиления усилителя 11 не регулируется, т.е. 4Q

ЗК /dR,„ О. Такой режим не является рабочим для рентгеновского генератора и возможен, например, при настройке генератора, исследовании характеристик рентгеновской трубки и 45 некоторых других случаях.

Запоминающий конденсатор 19 включенный параллельно дискретно-управляемой матрице 16, предназначен только для защиты цепи обратной связи 5(1 усилителя 11 от импульсных бросков сопротивления матрицы lб, возникающих в режиме сквозного переноса счетчика 15. Режим сквозного переноса имеет место при смене максимального кода в младших разрядах, на единичное состояние старшего разряда. При коде N = 127 состояние каждого иэ семи мпадших разрядов равно логической 1 . При приращении R „ на один квант происходит смена кода, все младшие разряды обнуляются и появляется логическая 1 в восьмом разряде. На время задержки все разряды могут в этом случае находиться в состоянии логического, 0 . Время задержки для современных счетчиков в интегральном исполнении может составлять несколько десятков наносекунд. Если корректирующее звена 12 неинерционно (а 3TQ определяется конкретными требованиями к генератору) то при совпадении переброса счетчика 15 с импульсом в модуляторе 13 возникает потеря информации об эквивалентном сопротивлении Вг,„„ и ложное изменение коэффициента передачи основного контура. Запоминающий конденсатор 19 исключает это явление.

В предлагаемом генераторе дополнительный контур принципиально мог бы охватывать только схему сравнения и управлять ее коэффициентом усиления, но это неудобно эксплуатационно, так как инверсный вход схемы сравнения, соединенный с измерительной цепью, всегда содержит элементы схемы защиты от перенапряжений в анодной цепи; элементы, связанные с измерительным прибором и элементы для контрольных измерений. Поэтому введение усилителя 11 существенно облегчает настройку основного контура согласно формулам (6), (8) и обеспечивает развязку от измерительных и защитных цепей генератора (эти цепи на фиг. 1 не показаны) .

Проведенные экспериментальные исследования на рентгеновском аппарате

PAII 150-7 подтвердили преимущества предложения. При работе рентгеновского генератора с одноконтурной системой стабилизации и изменении анодного напряжения от 30 до 150 кВ и анодного тока от 1 до 7 мА и при возму,щении со стороны напряжения питающей сети на +10% статическая ошибка стабилизации изменилась от 0,14 до 3,5%.

Измерения проводились с помощью .измерителя нестабильности типа В8-1.

Время регулирования изменилось от

0,1 до 0,3 сек.

При подключении дополнительного контура и тех же вариациях рабочего режима и величины возмущения статическая ошибка стабилизации анодного напряжения изменялась от 0,14 до

0,16%. Причем, теоретически она должна изменяться в еще меньших пределах.

Время регулирования не изменялось и равно О,ll сек.

Введение дополнительного контура позволило исключить влияние нелинейности рентгеновской трубки на точность стабилизации анодного напряжения, практически повысить ее более чем в 20 раз. При этом стабилизировалось и время переходного процесса. Двухконтурная система регулирования позволяет работать в области, близкой к границе устойчивости системы.

Применение аналого-цифровой схемы измерения и управления во втором

13

14

743241 контуре позволяет получить высокую точность и быстродействие регулирования.

Применение заявленного рентгеновского генератора в радиационных измерительных системах позволяет повысить точность измерения за счет более высокой степени стабилизации амплитудного значения анодного напряжения и, как следствие, энергии излучения, а также быстродействие, за счет улучшения динамических показателей системы регулирования анодного напряжения рентгеновского генератора.

Формула изобретения

1. Рентгеновский генератор, содержащий рентгеновскую трубку, двухтактный электронный прерыватель, высоковольтный трансформатор, высоковольтный выпрямитель, высоковольтный сглаживающий фильтр, измерительный делитель анодного напряжения, пиковый детектор, источник опорного напряжения, схему сравнения напряжения, кор- 25 ректирующее звено, модулятор импульСов, синхронизируемый напряжением сети, отличающийсятем, что, с целью повышения точности стабилизации анодного напряжения н ши- 30 роком диапазоне изменения выходных параметров рентгеновской трубки, н генератор введены усилитель напряжения, входной резистор, запоминающий конденсатор, датчик анодного тока, З5 генератор тактовых импульсов, ренерсинный двоичный счетчик, дискретноуправляемая матрица сопротивлений, преобразователь код-напряжение, нульорган, схема И-НЕ и схема И, причем выход схемы И соединен со входом управления направлением счета реверсивного счетчика, счетный вход которого соединен с ныходом генератора тактовых импульсов, а выход — со 45 входом дискретно-управляемой матрицы сопротивлений, входом схемы И-НЕ и цифровым входом преобразователя коднапряжение, опорный вход которого соединен с выходом датчика анодного гока, а выход — с инверсным входом нуль-органа, прямой вход которого соединен с выходом измерительного анодного напряжения, а выход — с одним из нходов схемы И, другой вход которой соединен с выходом схемы И-НЕ, выходы дискретно-управляемой матрицы сопротивлений соединены со входом и выходом усилителя напряжений, запоминающий конденсатор включен параллельно выходам матрицы сопротивлений и входной резистор соединен одним выводом со входом усилителя напряжения, а другим — с выходом схемы сравнения.

2. Рентгеновский генератор по п. 1, отли чающий с ятем, что номиналы резисторов в разрядах

Матрицы сопротивлений выбраны пропорциональными рангам соответствую@их разрядов реверсивного счетчика.

3. Рентгеновский генератор по пп. 1 2, отличающий с я тем, что в качестве ключей матрицы сопротивлений использованы реэисторные оптроны.

Источники информации, принятые но внимание при экспертизе

1. Выложенная заявка ФРГ 92443709, кл. Н 05 G 1/12, опублик. 1976.

2. Выложенная заявка ФРГ 92223371, кл. 21 G 20/05, опублик. 1973.

3. Заявка Франции 92331932, кл. Н 05 G 1/10, опублик. 1977.

4. Гордон В.И. и др. Новые рентгеновские аппараты с автоматизацией режима работы и исследование устойчивости аппаратов с импульсным регулированием. Сб. Новые физические методы неразрушающего контроля качества продукции . МДНТП им. Ф.Э.Дзержинского, И., 1977, с. 145-153 (прототип).

743241

Фи.г. 3 д ь>иода ребеуси-онаго ссет и г лос

Эи9. 3

Фиг. 3

ЦНИИПИ Заказ 3633/20

Тираж 885 Подписное

Филиал ППП Патент, г.Ужгород,ул.Проектная,4

I г(!

) юоураи ру" К <"1