Способ производства агломерата на агломерационной машине

 

Изобретение относится к подготовке сырья к доменной плавке и может быть использовано в черной и цветной металлургиио Целью изобретения является улучшение качества агломерата . При спекании агломерата на агломашине производят разрушение верхнего слоя спеченного агломерата за счет приложения механического воздействия , причем место приложения воздействия выбирают в соответствии сф„р«г„„й1,.,..|. где L Q5 - расстояние места приложе ния внешнего давления от конца зоны зажигания, м; Т з и Т, - температуры поверхности слоя на выходе из зоны сжигания и в конце активной длины спекания аглсмашины соответственнЬ, граДоС;, Lq - активная длина спекания агломашины, м; И ,5р - глубина механического воздействия, м; Н двысота спекаемого слоя. При изменении скорости агломашины расстояние приложения внешнего Давления подвергаюткорректировке 1 з.п. ф-лы, 2 ил. (Л С 1 со

СОЮЗ СОВЕТСНИХ соцИАлистичесних

РЕСВаЛИН (51) 4 С 22 В }/16

OllH0AHHE ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ пО иэОБРетениям и ОтнРытиям

ПРИ ГКНТ СССР. (21) 4207297/31-02 (22) 09 03.87 (46) 30 ° 12.88. Бюп. Р 48 (71) Ждановский металлургический институт (72) А.Г.Покотилов, И.M.Ïåôòèåâ, Б, В. Кушнарев, В.В. Райхель, Н.М.Свинаренко, В.А.Белоиог, С.И.Кузнецов, И.С.Смык, С.С.Доронин и С.Н.Мухина (53) 669.1:622.785 (088 ° 8) (56) Авторское свидетельство. СССР

}} 971899, кл. С 22 В 1/16, 1981.

Японская заявка }} 61-9527, кл. С 22 В 1/20, опублик. 1986. (54) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА АГЛОМКРАТА

НА АГЛОМКРАЦИОННОЙ МАШИНК (57) Изобретение относится к подготовке сырья к доменной плавке и может быть использовано в черной и цветной металлургии. Целью изобрете„„80„„1447901 A 1 ния является улучшение качества агломерата. При спекании агломерата на агломашине производят разрушение верхнего слоя спеченного агломерата за счет приложения механического воздействия, причем место приложения воздействия выбирают в соответствии

} Т -675 Нрб1 с формулой L Ь - - — -+. — обР 0 Т Т ° Н )э

Ъ сл где Ь б — расстояние места приложения внешнего давления от конца зоны зажигания, м; Т q и Т„ - температуры поверхности слоя на выходе из зоны сжигания и в конце активной длины спекания агломашины соответственно, град.с;, Lz — активная длина спека- Я ния агломашины, и; Н „б - глубина механического воздействия м; Н высота спекаемого слоя. При изменении скорости агломашины расстояние приложения внешнего давления подвер- а гают корректировке. 1 з.п. ф-лы, 2 ил, 1447901 где Н,g>

Нср, 1 и

\г сп à(м где L„ ор L

Нсл, град.С/м

Lan

Т -675

Юб Тз к м. (1) Изобретение относится к подготовке, сырья к доменной плавке и может быть использовано в черной и цветной металлургии.

Цель изобретения — улучшение качества агломерата за счет стабилизации его части наиболее напряженной полиморфным переходом двухкальциевого силиката. 10

Поверхность спека, вышедшего из-под горна (конец зоны зажигания), находится в неблагоприятных условиях по сравнению с нижележащими горизонтами слоя. В слой поступает газ, состав которого значительно отличается по содержанию восстановительных компонентов в сравнении с составом газов, получаемым нижележащими горизонтами. Это затрудняет образо- 20 вание легкоплавких фаз на основе двухвалентного железа. Кроме того, температурные условия охлаждения верхнего горизонта являются неблагоприятными по сравнению с нижележащи- 25 ми слоями. При этом возникают напряжения, обусловленные температурным градиентом, различием в коэффициентах термического расширения отдельных фаэ. Однако максимальный вклад g0 в достижение резонанса внутренних напряжений вносит полиморфное прев- ращение. y2CaO SiO p 2CaO- SiO<.

Следовательно, нменйо в пределах ука.занного участка можно ожидать макси мального эффекта от механического

:воздействия на спек.

Место приложения внешнего давления определяется из следующих положений. Температура поверхности слоя 40

Т . при выходе из-под торна по мере

3 движения.паллеты от горна снижается и в конце спекания достигает Т„.

Градиент понижения температуры

:.поверхности спека (скорость охлажде- 45, ния) по длине ленты L,„ соответст:вует отношению

На расстоянии L 6„ температура

:,поверхности спекаемого слоя достигает

В этой зоне достигаются максималь.ные напряжения поверхности. В дальнейшем максимальные напряжения рас« пространяются в глубину слоя со скоростью, соответствукицей скорости охлаждения агломерата. Глубина механической обработки должна соответствовать высоте распространения температурной зоны ниже 675ОС и в то же время может быть ограничена высотой

80-100 мм, так как на более низких уровнях температурно-тепловые условия спекания в слое улучша1отся. При глубине обработки Н (м) приложение механического воздействия должно быть над зоной достижения горизонтом слоя Н„„ температуры 675 С.

Для условий теплообмена верхней части спекаемого слоя при выполнении условий технологии спекания ско- . рость движения тепловой..волны соответствует скорости движения паллет агломашины. Высоту Н „б тепловая волна пройдет за время л(Нобр Н обр (2) sr Нс / "со n i

- глубина обработки спека, м, - высота спекаемого слоя, м °

- скорость спекания (Н „ /Щ м/мин, — время спекания, которое можно выразить через активную длину аглоленты . — длина активной зоны спекания аглоленты, м, U„ „- скорость агломашины, м/мин.

За время 7, паллеты агломашины сместится от зоны L e s на расстояние

Л? л 1 Нотр сл Чсл н л

Подставляя значения, получим

В установившемся режиме спекания наиболее целесообразное место обработки спека (от окончания зоны зажигания) определится как

Ть-675

+aL = — — — L + соP 675 Т 3 f,л <л

Lм . Т -675 — +

HeeA Ò3 Tk

1447901 (6) ), и, Наиболее эффективная зона обработки спека в данном случае находится на расстоянии

В неустойчивом режиме спекания при резком изменении скорости агломашины корректировку зоны внешней обработки спека следует проводить по формуле (4) с исследованием в вьг ражении (3) старого значения скорости агломашины, а в (4) - нового.

В общем случае корректировка определится из выражения

I д 12

Но La V- V (7)

Нсл V где V и V — старое и новое значения скорости агломашины, м/мин.

Выполнение указанных условий конкретизирует место механического воздействия на спек и, как следствие, вызывает улучшение прочностных характеристик агломерата.

Способ производства агломерата реализуется на типовых агломашинах с установкой устрЬйства для разрушения спека.

На фиг.1 представлена схема распределения температур в слое .аглошихты для определения места приложения раэрушакщих нагрузок; на фиг.2устройство для разрушения спеченного слоя агломерата.

На расстоянии Lð,bð от конца saжигательного горна по обеим сторонам рабочей ветви агломашины устанавливают две вертикальные стойки 1 (фиг.2), к которымв пазах 2 закреплены тяги 3, присоединенные к оси 4 валка, снабженного зубьями 5. Под действием силы тяжести валка зубья разрушают верхний наименее прочный слой пирога. При движении паллет валок вращается вокруг своей оси.

Для корректировки L,t; предусмотрена возможность смещенйя тяги 3 в пазах 2. При коренном изменении шихтовых условий следует переместить стойки 1. !

f р и м е р 1. Длина активной зоны спекания аглоленты .равна 34 м (агломашина типа AKN3-85/160). В установившемся режиме спекается слой высотой 0,3 м, скорость движения пал,лет 3 м/мин, температура поверхности спеха при выходе из-под горна Т рав3 на 1200 С, температура поверхности спека Т в конце зоны спекания 50 С

5 1200-675 0 08 Р6 (+ ° ))(1200-50 О, 30

Х 34=24,6 м.

При изменении скорости движения аглоленты, например, до 3,2 M/èèè расстояние приложения внешнего давления увеличится на

0 08t34 (3 2-3) 1о аь = -- - — ° — = о о и

0,3 3

Ь 6 = 24,6+0,6=25," м оо р. корр.) При движении аглоленты с Ч =

= 3,0 м/с в шихтовых условиях аглофабрики спек разрушали на расстоянии от зоны зажигания, равном 24,6 м и глубине 80 ик. В зоне охлаждения с помощью кранового оборудования была

25 снята паллета и проведен ситовый анализ агломерата и испытания на барабанную прочность. Выход годного составил 87,07., а барабанная прочность 65,17. В то же время спек разЗ0 рушили и на расстоянии 20 м от зоны зажигания (по известной технологии).

Прочностные показатели в этом случае оказались ниже: выход годного 85,2Х, барабанная прочность 63,7Х.

При изменении скорости аглоленчи до 3,2 м/мин место приложения аа -. спек разрушакщих нагрузок было перенесено иа L.áð =25.2 и.

Качество агломерата сохранилось

4О на уровне первого испытания: выход годного 87, 1Х, барабанная прочиость.

64,9Х, т.е. корректировка места приложения механического воздействия способствует сохранению агломерата

45 на высоком уровне.

Таким образом, при реализации предлагаемого по сравнению с известным способа увеличились выход годного на 1,SX (абс) и прочность агломерата по барабану на 1,4Х.

Формула изобретений

1. Способ производства агломерата на агломерацИонной машине о Вюи0чаю» щий приложение внешнего давления путем механического воздействия на спекаемый слой после зажигания, о т" л у ч а ю шийся тем, что, с цельв

1447901 улучшения качества агломерата, внешнее давление прикладывают на расстоянии от конца зоны зажигания, равном

Н вЂ” глубина механического возоЕр действия, м;

Н вЂ” высота спекаемого слоя, м, f Тэ- 675 Нобр где Т

Нотр Lol

dL

Нси

Ч -V

- температура поверхности слоя на выходе из зоны зажигания, град. С;

- активная длина спекания агломерационной машины, м;

- температура поверхности слоя в конце активной длины спекания агломерационной машины, град.С.;

2, Способ по п.1, о т л и ч а -. ю шийся тем, что при измен нии скорости агломерационной машины расстояние приложения внешнего давления изменяют на величину где Ч и Ч вЂ” скорость агломерационной

15 машины до и после изменения ее значения, и/мин.

1447901

Составитель ЛД1ашенков !

Техред M.XîäàíH÷ Коррректор С.Черни

Редактор М.Недолукенко

Производственно-полиграфическое предприятие, r. Ужгород, ул. Проектная, 4

Заказ 6812/31 Тираж 595 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при 1 КНТ СССР

113035 ° Москва, Ж-35 ° Раушская наб., д. 4/5