Способ работы группы доменных печей

 

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, и может использоваться для распределения технологичес-: кого кислорода между доменными печами различного объема в одном доменном цехе. Цель изобретения - сокращение расхода кокса на выплавку чугуна в доменном цехе и повышение качества чугуна. Технологический кислород,подаваемый для обогащения дутья,распределяют между доменными печами различного объема, обеспечивая градиент теоретической температуры горения между печами, равный 0,01-0;06 К на 1 м3 разности полезных объемов этих печей, используя для этого предложенную систему уравнений, учитывающих параметры дутья на доменных печах и расход вдуваемых топливных добавок.Распределение кислорода между печами осуществляют либо непрерывно с помощью автоматизированной системы управления по текущим .значениям температур дутья и расходов дутья и топливных добавок на доменных печах, либо периодически через 1-30 сут по усредненным за . эти интервалы времени значениям указанных параметров дутьевого режима. 2 з.п. ф-лы, 5 табл. 8 (Л 0 00 sj 3d $п

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

А1

„.SU, (51)S С 21 В.5/00

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

Н АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4489100/02 (22) 30.08.88 (46) 07.01.91.Бюл. Н 1 (71) Нижнетагильский металлургический комбинат им. В.И.Ленина, Институт металлургии Уральского научного центра АН СССР и Уральский научно-исследовательский институт черных металлов

{72) А.В.Ченцов, Б.В.Ипатов, С.В.Шав19ин, В.В.Волков, Б.И.Герман, В,С.Новиков, Б.П.Рыбаков, Б.А.Иарсуверский, Е.А.Мельников, И.В.Суковатин, Н.В.Ганжин и В.Ф.Ким (S3) 669. 162. 267. 4. 012. 52 (088. 8) (56) Типовая технологическая инструкция по доменному производству. " Днепропетровск, 1977 °

Авторское свидетельство СССР

Ф 652221, кл. С 21 В 5/00, 1977. (54) СПОСОБ РАБОТЫ ГГУППЫ ДО11ЕННЫХ

ПЕЧЕЙ (57) Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, и может использоваться для распределения технологичес-..

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, и предназначено для использования в доменных цехах, включающих печи различного объема, работающие на комбинированном дутье.

Цель изобретения — сокращение суммарного расхода кокса на выплавку чугуна в доменном цехе и улучшение качества выплавляемого чугуна за счет оптимизации распределения между

2 кого кислорода между доменными печами различного объема в одном доменном цехе. Цель изобретения — сокращение расхода кокса на выплавку чугуна в доменном цехе и повышение качества чугуна. Технологический кислород,подаваемый для обогащения дутья, распределяют между доменными печами pasличного объема, обеспечивая градиент теоретической температуры горения между печами paBH6IH 0,01 0;06 разности полезных объемов этих печей, используя для этого предложенную систему уравнений, учитывающих параметры дутья на доменных печах и расход вдуваемых топливных добавок.Распределение кислорода между печами осуществляют либо непрерывно с помощью автоматизированной системы управления

Izo текущим значениям температур дутья и расходов дутья и топливных добавок на доменных печах, либо периодически через 1-30 сут по усредненным sa эти интервалы времени значениям указанных параметров дутьевого режима.

2 s.ï. ф-лы, 5 табл. печами технологического кислорода на обогащение дутья с учетом полезно- го объема печей, расхода вдуваемых топливных добавок, расхода и температуры дутья.

Сущность способа заключается в следующем. Технологический кислород между печами доменного цеха распределяют с .учетом температуры дутья, расходов дутья и топливных добавок на печах, обеспечивая градиент тео1618765 ретической температуры горения между печами, равный 0 01 - 0 06 К на 1 м разности полезных объемов доменных печей, исходя иэ следующей системы уравнений ! (ко,, у 1,1 1 (Kg y ),, О (V>). (V );

10 (1)

И

Е(ЧО ),л - ХЧОСФ (2)

1 где а - изменение теоретической о температуры горения (Т ) от увеличения в дутье объемной доли кислорода

20 на 1%; а - то же от повьппения темпе1 ратуры дутья на 1 К; а — то же, от увеличения расхода топливной добавки на 1% к дутью;

К вЂ” градиент повышения Т на

1 м э положит елькой р as но сти полезных объемов печей, выбирается из пределов от 0,01 до 0,06 K/м

1,2,3,...,n — номер печи (Ч ) — расчетный расход кислоро0g <. ° э/

35 да íà i-ю печь, м /ч; (V ), — расход дутья íà i-й печи, 9/ ° (K0 ), — коэффициент, согласующий размерности и учитывающий чистоту кислорода;

0тк- 21 где 0 — объем60 ГлК! ная доля кислорода в технологическом кислороде,%; (V ) - полезный объем i-й печи; пои ЧО - обший расход кислорода на о группу, м /ч; (1<1) ° — температура дутья íà i-й

« печи,оС;

<« — отношение расхода топливной

i добавки к дутью,%, распределяют кислород непрерывно по текущим значениям температур дутья и .расходов дутья и топливных добавок

ы 55 или периодически через интервалы времени от 1 до 30 сут по усредненным эа эти интервалы времени значениям указанных параметров.

Вариант непрерывного (непрерывнодискретного) распределения кислорода эффективен при работе доменных печей без смесителя. В этом случае сдув воздухонагревателей будет компенсироваться повьппением концентрации кислорода в дутье, что способствует стабилиэации процессов горения топливной добавки в фурменных очагах. Кроме того, обеспечивается воэможность регулирования теплового состояния доменных печей расходом топливной добавки (природного газа). Центральный диспетчерский пункт, оборудованный

ЗВИ, обеспечит в этом случае соответствующее изменение расхода кислорода по печам.

Вариант периодического распределения кислорода может быть реализован и без вычислительной техники.

Нижний предел интервала времени между перераспределениями кислорода по печам. (1 сут) обосновывается тем, что средние значения дутьевых параметров за сутки являются уже достаточно представительными. Уменьшение этого предела приведет к недостаточному нивелированию влияния случайных отклонений дутьевых параметров от номинальных значений.

Верхний предел рекомендуется для стабильно работающих доменных цехов.

Превышение этого предела приводит к излишней инерционности средних значений дутьевых параметров, к замедлению их реакций не только на высокочастотные, но и на устойчивые изменения.

Пределы градиента Т определены с использованием экспериментальных данных о работе доменных печей за

1 длительные периоды. Уст ановлено, что на доменных печах, выплавляющих передельный чугун при прочих равных условиях, массовая доля кремния в чугуне уменьшается по затухающей зависимости на 0,5-1,0 10 абс.% или на 0,003-0,031 отн.% на 1 м полезного объема печи. Аналогичная закономерность наблюдается и при выплавке ванадиевого чугуна ° В том же диапазоне изменения полезных объемов сумма кремния и титана уменьшается на 0,014-0,023 отн.% íà 1 . тыс.м

1 полезного объема печей.

Известно, что между средней массовой долей кремния в чугуне и теоретической температурой горения имеется

l6 8765

6 объединяют в одну или несколько групп.

2. Выбирают по литературным дачным или рассчитывают ° коэффициенты Bg а и а, отражающие влияние на Т соответственно кислорода, температуры и топливной до 6 а в ки, например, по формулам:

1Π— (4)

1 0497+1 0714 Cgte-Crr Т»т

0 С,. (101+0 +2 o+ Н0700) корреляционная зависимость

28(8 J =4 89 9з6 10

Тт иэ которой следует, что для увеличения массовой доли кремния в чугуне на 0,008-0,03!И необходимо для меньшего из нижних пределов (0,0087) и при минимально возможной Т о

1800 С повысить последнюю на величину

Тт ! Т = — — — — — — 1g 1 00008

9,7 ° 10 з

0 !

ОО С. + С .Ц

С (100 + О + 2<170+ Н0 ) 9 г.гО, 01 К/м, 4-. — 0 О

С С с + gP + Сг,г Н Тт

С (1.00 + О + 2<0ОН0 (1+Ъ)

Г1 т а (6) 1 800 и

-Ф вЂ” -- — —,— -- О 347 10

9,7 10 0 а для большего из верхних пределов (0,0317) при максимальной Т о

2300 С вЂ” на величину

2300 !

5 Т = — —.- — — — 1g 1 00031

9,7 ° 10 >

= 0,06 К/м °

35 где 4с 9 Сгг9 С 9 (, р емкости соответственно углерода кокса, горновых газов, паров воды и дутья, в кДж/(кг К), в соответствую25 щем интервале температур (от 25 до о

Т-,- и Т ) 9

Таким образом, необходимый для t — температура углерода кокса, статического выравнивания состава поступающего в фурменный чугунов градиент изменения Т-,-нахо- очаг, С;

О дится в пределах 0,01 — 0,06 K/м, 30 08 Н Ф - 3 и Н вЂ” количество в 1 м причем нижний предел рекомендуется .

6 (кг) топливной добавдля печей объемом более 1500 о700 ки углерода, кг, и

О м, а верхний — менее. з. водорода, м

Способ осуществляют следующим о образом.

Т вЂ” усредненная для группы печей теоретическая

1, В зависимости от сорта выплавтемпература горения, ляемого чугуна доменные печи,еха ОС: (100 с, + с, 0!с9 + 10497 0,— 668218 +

+ (1,07 0 — С 1 .0,536()(. t - Qg g о

Ф (7)

Сг,.(100+02 + 2qo+ Н T) где Qo 7 и, о»

45 усредненные для группы печей объемная доля О в дутье,Х, температура дутья, С; с и естественная влажность9Х; среднее отношение рас- $Q хода топливной добавки к расходу дутья, В 7. ИЛИ В КГ/М 9 УМНОженное на 100 (наприэ55 зута равен 0,043 кг/м, то g = О 0438100 4 3) 8 расход тепла на разложение 1 м (кг) топливной добавки; кДж/м -(кг}.

Приняв, например, С = 1,97, Гг

1,5.1, ССц =.2,1, е.ц - t, = 1150 С, о"

15009 О = 25909 1 = 890; С = .09549

Н2 2,02, Q g = 3350., получим Т.9

= 2078 и соответственно а = 48 а

О,бб, аф = -52.

3. Рассчитывают коэффициенты К

Если чистота кислорода одинакова йа всех печах, то К!! объединяют с а!9

Например, при О = 97X9 аб

2 2

97-21 48 — — — — = 61.

1618765

Щ

° (O„,V, ) ° +

2. (13) 0,05(1719-1513). (14) 4. В соответствии с формулой изобретения и выбрав с учетом полезного объема печей значение градиента повышения Т, например, К = 0,05,состав- 5 ляют систему иэ и уравнений (n — число печей в группе).

Voa ЧО

61 (-- — ) "— (— — ) +

V +1 V

+ 0,66 ((t );+, — (tg); j—

52(g q(Р 1 = О 05 ((чад );, — (vivos )Дi . (8)

И 15

:Е.(О,), = VO (9)

i-- с где параметры дутья V t и g,òåкущие при непрерывном (высокочастотном) распределении кислорода, или усредненные за интервал времени между перераспределениями, например за

1 сут.

5. Найденные путем решения системы уравнений расчетные значения (Vg ) реализуют с помощью соответствующих технических устройств и средств связи с кислородной станцией .

Иногда на практике в связи с ухудшением технического состояния основного и вспомогательного оборудования на той или иной печи нли нескольких уменьшают расход кислорода. Неизбежные в этом случае потери можно уменьшить, если эти печи не исключать из группы. С этой целью формируют подгруппу печей с номерами 1 в количестве m печей (в том 40 числе m = 1), на которых рассчитанные по уравнениям (8) и (9) расходы кислорода должны быть уменьшены, а снятый кислород передан и распределен пропорционально расходам дутья между остальными печами цеха. Количественное уменьшение расчетного расхода кислорода характеризуют величиной (О )1

l %,1 долей снимаемого кислорода, которая одновременно будет в какой-то мере отражать степень ухудшения технического состояния печи.

В соответствии с изложенным вводят дополнительно обозначение (7О ) -15

К искомые расходы кислорода, которые находят по формулам: („),= (1 — (Pa)j) Гг ) ; (о>

+ (VO1 Э (1 1) где (Vp ) и (ЧО ) — расходы кислорода, рассчитанные по уравнениям (8) и (9);

11-Щ (7 ) — сумма расходов дутья

3 на все печи цеха за вычетом печей иэ группы m.

В качестве базового объекта принят доменный цех, в составе которого шесть доменных печей °

На доменных печах 11 1 — 3 выплавляли преимущественно ванадиевый чугун, на остальных (У 4 — 6) — передельный.

Hp и м е р l. Периодическое (низкочастотное) распределение кислорода.

Формируют две группы печей, в первой из которых выплавляют ванадиевый чугун (печи У 1 — 3)>во второй — передельный (печи И- 4 — 6).

В соответствии с формулой изобретения и с учетом объема печей принимают градиент повышения теоретической температуры горения К для первой группы равным 0 05 для второй

0,02 К/м и через выбранный интер9 вал времени, например 1 раэ в неделю, перераспределяют кислород между печами на основании решения двух систем уравнений, составленных с использованием усредненных значений дутьевых параметров

61 (— — -) - (— — --) +

VÎà Оя.

2181 2350

+ 0,66(1105-1158)-52(8е0 7э9)=0 0;

61 (— — --,) - (- — — —.) +

VO. . ЧО

2460 2181

+ 0,66(1158-1105)-52(8,2-8,0) = 0,05(1513-1242) 17687

УОа V0z. 1 1.

6l (- — -) - (----1 + 2912 5 2298 1) + О, бб(1168-1170)-52 (8, 1-8,0) В табл. l приведены показатели работы доменных печей.

1613765!

О (— Я вЂ” ) +

vo<

4087 6 2912 5

+ 0,66 (1155-1168) -52 (Э,б — 8, 1) = (15) = 0,05(2700-1719); (VO2)y + (VO2)+ + (VO2 ) = 36852, (16) где 7687 и 36852 — фактические расходы кислорода по группам, и /ч.

В итоге решения системы уравнений получают и реализуют распределение, приведенное в табл,2, Анализируя полученные результаты, можно отметить, что .по группе ванадиевых печей иллюстрируется в основном реакция способа на различие температур дутья, причем эффективность . рекомендуемого распределения легко оценить по разности температур дутья и количеству перераспределенного кислорода. ! Я = 1,382(6140-5596) (! 105-1158) +

+ (6140-5596) — — — (1158-1 106)

76

24

Q — 51455 кДж/ч, где первое слагаемое (отрицательное) — уменьшение прихода тепла в печь Ф 2 (по сравнению с

У- 1 и Р 3) из-за увеличения расхода кислорода, второе слагаемое (положительное) — увеличение прихода тепла в печи У l и У 3 с азотом. Положительное значение g g свидетельствует о нереализованной воэможности . получения некоторой экономии кок-— са.

По группе переделььых печей следует отметить рекомендацию по повышению расхода кислорода на доменной печи — Р 6 с 18520 до 20360 м /ч, Э которая обусловлена более высоким расходом природного rasa. Логичность этой рекомендации подтверждается данными табл.1, ис*ользуя которые легко показать, что превьппение объемной доли водорода в KoJIQIIIBHKoBQM газе (по сравнению с доменными печами У 4 и !!I 5) соответствует превьппению расхода природного газа (t 9,6 против 8,07) лишь при условии 0,0, т.е. доменная печь 1!I 6 работала с передувом природного rasa u

"2 увеличение на ней расхода кислорода дало бы положительный эффект. Кроме того, повьппение Т> на доменной печи

i!I 6 и соответствующее понижение на печах 11 Ч и 11 - 5 способствовало бы выравниванию состава ;угуна.Для соответствующих количественных оценок целе5 сообразно испольФовать статистическую зависимость, полученную непосредственно для указанных условий

Si 0,00064 Тт 0 728 иэ которой следует, что изменение

Тт на доменных печах 1! 4 — 6 соответственно на — 11, -24 и +26 К способствовало бы получению чугуна со средней массовой долей кремния соответственно 0,64-0,00064 ° !.1 = 0,63;

0,66-0,00064 24 = 0,64 и 0,61 +

+ 0,00064 ° 26 = 0,63Х.

Из приведенных данных следует также, что превышение рекомендованного предела градиента К привело бы к излишнему изменению Т, что способствовало бы получению на доменной печи 1Ô 6 более кремнистого чугуна, чем на остальных, а при К менее чем

25 0,01 К/м состав чугуна выравнялся бы в недостаточной степени.

Если объемы печей в группе существенно различны (например, 1242,1513 и

2700 мэ),то значения К+, рекомендует- "

3р ся выбирать дискретными, т.е ° в данном случае 0,05 для печей 1242 и

1513 м и 0,02 для печей 1513 и

2700 м, а для группы иэ двух печей

Э (1242 и 2700 м ) — среднее значение, э т.е. 0,035.

Пример 2. Распределение кислорОда с учетом (Pl! )e .

В связи с ухудшившимся техническим состоянием доменной печи tI - б принято решение об уменьшении на ней расхода кислорода на 207, т.е. (70 )6 = 0,2.

B соответствии с формулами (10) и (11) искомый расход кислорода на доменной печи 1! б равен (V0 ) (1

45 — 0,2)20364 = 16291 м /ч, 6 а, например, на доменной печи !1I 1

Х 2350 (V„- ) -- — — — — (02х

% 12201

50 х 20364 + 5067) = 5851, где 12201 - расход дутья на все печи, кроме Р 6.

В итоге получают и реализуют расп55 ределение кислорода, приведенное в табл.3.

В результате доменная печь У 6 не исключается иэ функционального пере"

1618765 щая потребность лороде и (о ), 02 и х 100, АФПГ = -1

52

60 61

1,42"; 6ПГ

50 распределения кислорода, что будет способствовать уменыпенпю потерь от ухудшения ее технического состояния, и будет участнонать н амортизации колебаний. потребления кислорода.

Пример 3. Непрерывное (высокочастотное) распределение кислорода.

Учет сдува воздухонагревателей, Балансовая температура н первой группе по данным, вытекающим иэ табл.1, составляет 1141,5, а по второй 1162,7 С. В данный момент на печах, например, следующие температуры дутья: № 1 — 1130, № 2 — 1115, №- 3—

1140, ¹ 4 — 1180, №- 5 — 1170, № 6—

1160 и балансовая температура дутья соответственно 1128,8 и 1 168,1 С.Дпя компенсации временного понижения Т . н первой группе на 12,7 К необходимо увеличить расход кислорода на величи" ну, соответствующую значениям коэффициентов а и а .

Vf

И П (ПО ) „ ЬК();

Й 1 а0

0g

0 66 12 7 9 — 6991 = 961 м /ч

61 р а по второй — уменьшить на, Оьбб 5 4 9297 = 543 м 9/ч .

61

Решив уравнения (12)-(16), в которых температуры дутья из табл.2 заменены на укаэанные вьппе, расход кислорода на первую группу принят равным

17687+961 = 18648, на вторую 36852543 = 36309 находят и реализуют следующее распределение кислорода, приведенное в табл.4.

Обеспечение эа счет перераспределения кислорода постоянства значений

Т> н условиях работы без смесителя

I не только по печам, но и в целом по цеху будет способствовать стабилизации процессов горения природного газа, а, следовательно, и повьппению эффективности его использования.

Регулирование теплового состояния доменной печи расходом природного газа.

Повьппение расхода природного газа с целью корректировки теплового состояния и соответствующее повышение потребности в кислороде на одних печах, как правило, будет компенсироваться понижением на других и аб10

30 в дополнительном кисв общем случае будет незначительной и будет удовлетворяться тем легче, чем больше в группе печей (по этой причине в группу целесообразно включать и печи, расход кислорода на которых уменьшен, см. пример 2).

Рассмотрим случай, когда в первой группе расход природного газа увеличили на 2000 м (по 1000 на доменных печах № 1 и № 3),а но второй уменьшили на 3000 м (№ 4—

1300, ¹ 5 - 1700) . Соответственно потребность н кислороде по первой группе повысилась до 17687+1,42 х. х 2000 = 20527 м, а по второй уменьшилась до 36852-1,42 ° 3000 = 32592 м . Заменив в уравнениях (12), (13) (14) и (15) значения из табл. 1 для доменных печей ¹ 1, 3, 4 и 5 соответственно на 8,61, 8,88, 7,06 и 7,13, получают и реализуют следующее распределение кислорода, приведенное в табл.5.

Из приведенных данных видно,что изобретение обеспечивает возможность регулирования теплового состояния конкретной доменной печи одним параметром — расходом природного газа, а соответствующее изменение расхода кислорода с коэффициентом связи

ЬПГ/ЙЧО = 1,42 осуществляет центральный диспетчерский пункт, Таким образом, применение изобре- тения при небольших затратах на органиэацию диспетчерского пункта и средства связи с кислородной станцией обеспечит значительное улучшение показателей работы цеха за счет более рационального чспольэования .кислорода и ресурсосберегающих приемов регулирования теплового состояния доменных печей. Ожидаемое снижение себестоимости 1 т чугуна составляет 0,05 руб °

Формула изобретения

1. Способ работы группы доменных печей, включающий распределение по печам технологического кислорода н зависимости от температур дутья,рас1618765 ходов дутья и топливных добавок, отличающийся тем, что, с целью сокращения суммарного расхода топлива и повышения качества чугуна, технологический кислород распределяют по печам, обеспечивая градиент теоретической температуры горения в пределах от 0 01 до 0,06 K на м разности полезных объемов доменных печей, исходя из следующей системы уравнений: (Ко „ я ) и (K О о )

0 (й «),„ а ((с ) — (с ) 1+ аа(8, -g )

1ф! л 1 В

= (пел l+i пою ;)

,Й:(o )i. = .Е а и где а — изменение теоретической

Og температуры горения (Т ) от увеличения в дутье объемной доли кислорода на IХ; а — то же, от повышения температуры дутья на 1 К;

Ц вЂ” то же, от увеличения расхода топливной добавки на IХ к дутью или на

1 г/м

Т а б л и ц а 1

Значения показателей доменных печей

Пок аз ат ели

1 2 3 4

1242 1242 1514 1514

2650 2503 2937 2697

467 459 455 463

1719 2700

3317 5096

463 458

102 111

0,66 0,61

4,79 4,86

100 99 98

101

0,21

0,20 0 21 0,64

4,72 4,61 4,2

4,56

26,60 26,74

24,0 24,25 24,36 25,11

18,40 18,20

23,20 26,30

6,68 7,81

I8,30 18,40 17,50

22,80 23,40 24,60

6,81 6,95 7,16

19, 30

21,80

6,81

Полезный объем

V ttOA

Производительность П, т/сут

Расход кокса К,кг на 1 т чугуна

Расход природного газа ПГ, м /т

Массовая доля кремния, Х

Массовая доля углерода, Х

Объемная доля кислорода в дутье, Х

Объемная доля в кол. газе,Х:

СО

СО

Н2

К вЂ” градиент повышения Тт на ! м положительной разности полезных объемов печей, 5 выбирается из пределов от

0 01 до 0,1 К/м

1, 2, 3,..., n номер печи; (70 ) — расчетный расход кислород l ° э да на i þ, печь, м /ч; (V ) — расход дутья íà i-й печи, м /мин; (К(! ) ° -козффициент, согласующий

I размерности и учитывающий чистоту кислорода; (t ) ° — температура дутья íà i-й

Я печи, С;

8 — отношение расхода топлив1 ной добавки к дутью,Х; (7 я ) полезный объем 1 и печи с

QV . — общий расход кислорода на

0а группу, м /ч.

2. Способ по п.1, о т л и ч а юшийся тем, что технологический

25 кислород распределяют между печами непрерывно.!

3 Способ по п.1, о т л и ч а юшийся тем, что расходы техноло30, гического кислорода по печам распре,деляют периодически через интервалы времени от 1 до 30 сут..

1618765

Продолжение табл, 1

Значения показателей доменных печей

Показатели.

1.277 1256 )206 1227

2350 2181 2460 2298

1264 1155

2912 4087

1158 1105 1158 1170

1168 1155

10575 18521

5566 5596 6525 7456

7ь9

8,00 8,2 8,0

8,1 9,6

2068 2040 2069 2124

2141 2)09

Таблица 2

Пок аз ат ели

Номер печи (4

1 г 3

Т а б л и ц а 3

Номер печи г з (Показатели

1 ь 6

9440 20364

10413 16291

6140 6480 7048

6838 7301 7815 база

Оу

5067

5851

Расход дутья V м /т м /мин

Температура дутья, t, С о

Расход кислорода Чо ь м /ч

Отношение природного газа к дутью 8, Ж

Теоретическая температура гореHHH T ., С

Полезный объем

Ъ ПОИ ь

9у 0 уакь.ь

Ю )акг

Ттс акг го сч

3. о,„„„,ж

Т г ам

1242

5566, 24,00

2068

5067

23,74

2055

1242

5596

24,25

24,56

2055

1513

24,36

2069

24,34

2068

1513

7456

25,11

2124

7048

24,88

2113

1719

10575 . 26,60

2141

25,11

2117

18521

26,74

2109

20364

27 31

2136

l7!

618765

Т а б л и ц а н

Номер печи

Показатели

1 2 3 4 5 6

Таблица5

По к аз ат ели

1 2 3 4 5 6

Составитель И.Курунов

Техред М.Моргентал

Корректор Л.Пилипенко

Редактор В,Бугренкова

Заказ 292 Тираж 387 одпи сно ф

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", r.Ужгород, ул. Гагарина, 101 аг б" з а

К а

Vgг- база

АФПГ

5067

-28

5781

2055

5067

+1000

6487

+1 420

6140 6480 7048 9440 20364

+1О -18 +10 +2. +5

5905 6962 6797 9373 20139

2055 2068 211 3 211 7 2136

Номер печи

1 1

5140 6480 7048 9440 20364

0,0 +1000 — 1300 0,0 -1700

6140 7900 5202 9440 1 7950

0,0 [phone] 0,0 -2414