Способ получения листового проката из аустенитных марганцовистых сталей

 

Изобретение относится к производству листов из аустенитных марганцовистых сталей. Целью изобретения является получение гарантированного значения предела текучести не менее 400 Н/мм² в сочетании с высокой сопротивляемостью коррозионному растрескиванию и предотвращение коробления листов в процессе их охлаждения. Проводили прокатку листов из стали 45Г17Ю3. Для листов толщиной 8 и 40 мм обеспечивали температуру нагрева под прокатку 1180-1200^oC, общую степень обжатия соответственно 95 и 68%, температуру конца прокатки 905 и 890^oС. Для листов толщиной 5 и 6 мм (с температурой конца прокатки ниже 850^oС) применяли подогрев листов до 835-810^oC. Способ обеспечивает получение гарантированного значения предела текучести проката и стойкость против коррозионного растрескивания под напряжением в агрессивных средах, содержащих ион хлора, а также предотвращение коробления листов. 7 табл.

Изобретение относится к производству листов из аустенитных марганцовистых сталей. Целью изобретения является получение гарантированного значения предела текучести не менее 400 Н/мм² в сочетании с высокой сопротивляемостью коррозионному растрескиванию и предотвращение коробления листов в процессе их охлаждения. По предлагаемому способу прокатку проводят: с нагревом слябов до 1180-1200^oC (определяется после второго прохода); с общей степенью обжатия 65-95% с обжатием в последних двух проходах перед началом отделочных операций листов толщиной до 12 мм со степенью 7-25% а листов толщиной 13-40 мм со степенью 10-30% с окончанием прокатки листов толщиной до 12 мм при оптимальных температурах Т_кп 740+12(S+1), ^oC, где S толщина листа, мм, со следующими допустимыми интервалами: 750-840^oС для листов толщиной до 6 мм; 840-920^oC для листов толщиной 7-12 мм; 840-930^oС для листов толщиной 13-40 мм; с подогревом листов, прокатанных при температуре ниже 850^oС, до температуры 810+15(S-5)±20^oC, но не более 850^oC, и выдержкой для выравнивания температуры по площади листа. Формулы для определения оптимальных температур конца прокатки и температуры подогрева после прокатки получены математической обработкой экспериментальных результатов. Точность значений температуры Т_кп, вычисленной по формуле, составляет ±10^oC. Формулы дают возможность конкретизировать оптимальную температуру для каждой толщины листа или интервал температур для заданного диапазона толщин листов, а также установить общие тенденции зависимости значений оптимальных температур от толщины листов. Простое фиксирование допустимых диапазонов исключает указанные возможности. Прокатка стали 45Г17Ю3 проводилась на чистовом стане "500" с рабочей клетью типа "Кварто" реверсивная. Заготовки перед прокаткой нагревались в камерной печи. После нагрева по заданному режиму заготовки выдавались из печи и передавались на прокатку в клеть за 15-20 с. Во время прокатки фиксировались фактические режимы нагрева заготовок под прокатку, степень обжатия после каждого прохода, нагрузки на привод и замерялась температура металла оптическим пирометром. После прокатки листы помещались в проходную печь для подогрева и полного выравнивания температур. Влияние температуры нагрева под прокатку, общей степени обжатия, температуры конца прокатки, режимов обжатия при последних проходах, температуры подогрева листов на механические, коррозионные характеристики, качество листов и нагрузку на оборудование приведены в табл. 1-7. Как следует из данных табл. 6 и 7 (опыты 4-6), прокатка по режимам способа-прототипа, не гарантирует обеспечения сопротивляемости стали коррозионному растрескиванию и может привести к перегрузке (и даже поломке) прокатного оборудования, поскольку этот способ не регламентирует нижнюю границу температур нагрева под прокатку и окончание прокатки. Результаты испытаний стали, прокатанной по предлагаемому способу, свидетельствуют о высокой стабильности свойств стали при полном соответствии значений прочности и пластичности требованиям, предъявляемым техническим условиям. Результаты коррозионных испытаний свидетельствуют о высокой коррозионной стойкости сталей, режим прокатки которых соответствует изобретению. Технико-экономические преимущества предлагаемого способа по сравнению с прототипом заключаются в увеличении прочности, получении гарантированного значения предела текучести, увеличении стойкости против коррозионного растрескивания под напряжением в агрессивных средах, содержащих ион хлора, предотвращении коробления листов после прокатки в процессе их охлаждения. ТТТ1 ТТТ2 ТТТ3

Формула изобретения

1. Способ получения листового проката из аустенитных марганцовистых сталей преимущественно толщиной до 40 мм, включающий нагрев заготовки, прокатку и охлаждение, отличающийся тем, что, с целью получения значения предела текучести не менее 400 Н/мм² в сочетании с высокой сопротивляемостью коррозионному растрескиванию, прокатку проводят с нагревом слябов до 1180 1200^oC и общей степенью обжатия 65 95% 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при обработке листов толщиной до 12 мм обжатие в двух последних проходах ведут со степенью 7 25% н температурой конца прокатки, определяемой из зависимости Т_кп 740 + 12 (S + 2), ^oС, где S толщина листа, мм. 3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при обработке листов толщиной 13 40 мм обжатие в двух последних проходах ведут со степенью 10 30% и температурой конца прокатки 840 930^oС. 4. Способ по пп. 2 и 3, отличающийся тем, что, с целью предотвращения коробления листов в процессе их охлаждения, листы, прокатанные при температуре ниже 850^oС, подвергают подогреву при температуре 810 15 (S 5) ±20^oC, но не более 850^oС, и выдержке для выравнивания температуры по площади листа.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5

MM4A - Досрочное прекращение действия патента СССР или патента Российской Федерации на изобретение из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе

Дата прекращения действия патента: 18.06.2007

Извещение опубликовано: 27.02.2009        БИ: 06/2009

---