Способ реверсивной прокатки сплошных круглых профилей

 

Использование: в обработке металлов давлением и технологии получения сплошных круглых профилей, преимущественно из легированных металлов и сплавов. Сущность изобретения: способ предусматривает обжатие нагретой заготовки за несколько проходов валками, развернутыми на углы подачи, имеющими два конических обжимных участка и расположенный между ними калибрующий участок, которые образуют конические очаги деформации с зонами калибровки. Причем в проходах с положительным углом раскатки очаги деформации удалены против направления прокатки от оси разворота на угол подачи. Валки имеют угол конусности не менее чем на 30% меньше суммы угла конусности очагов деформации и угла раскатки. Предусмотрено применение многоконусных валков. Изобретение повышает выход годного и увеличивает производительность. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 3 табл. fe

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (я)з В 21 В 1/02

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТНОЕ

ВЕДОМСТВО СССР (ГОСПАТЕНТ СССР) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К ПАТЕНТУ (21) 5021406/27 (22) 28.11.91 (46) 23.05.93. Бюл. М 19 (71) Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение (72) В.С.Душин, И.Н.Потапов, С.П.Галкин.

В.К.Михайлов, Е.А.Харитонов е В.Я.Зимин (73) Верхнесалдинское металлургическое

- производственное объединение (56) Полухин П.И., Федосов Н.С., Королев

А.А., Матвеев Ю.М. Прокатное производство. М.: Металлургия, 1960, с. 180..

Заявка Японии hh 59-225802, кл. В 21 В 1/16, 1984.

Потапов И.Н.. Полухин ll.È. Технология винтовой прокатки. M.: Металлургия, 1990, с. 333-334, с. 301-307. (54) СПОСОБ РЕВЕРСИВНОЙ ПРОКАТКИ

СПЛОШНЫХ КРУГЛЫХ ПРОФИЛЕЙ .(57) Использование: в обработке металлов давлением и технологии получения сплошИзобретение относится к обработке металлов давлением и касается технологии реверсирования прокатки сплошных круглых профилей, преимущественно из легированных металлов и сплавов.

Целью изобретения является повышение выхода годного и увеличение производительности при обработке легированных металлов.

На чертеже изображен один из очередных проходов заготовки с положительным . углом раскатки.

На схеме использованы следующие обозначения:

1 — обжимаемая заготовка; . 2 — контур очага деформации, в котором а — конус обжатия, к — калибрующая зона; Ы„, 1817709 АЗ ных круглых профилей, преимущественно иэ легированных металлов и сплавов, Сущность изобретения: способ предусматривает обжатие нагретой заготовки за несколько проходов валками, развернутыми на углы подачи, имеющими два конических обжимных участка и расположенный между ними калибрующий участок, которые образуют конические очаги деформации с зонами калибровки. Причем в проходах с положительным углом раскатки очаги деформации удалены против направления прокатки от оси разворота на угол подачи..

Валки имеют угол конусности не менее чем на 30 меньше суммы угла конусности очаros деформации и угла раскатки.

Предусмотрено применение многоко- 5 нусных валков. Изобретение повышает. выход годного и увеличивает производительность. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 3 табл.

3 — рабочий валок с участками: А, Вобжимные, К вЂ” калибрующий; р- угол конусности валка; а- угол конусности очага деформации; д- угол раскатки; х-х — ось прокатки с указанным направлением прокатки; у-у- ось разворота валков на угол подачи;

hl — удаление очага деформации против направления прокатки от оси разворота валков на угол подачи.

Цель изобретения обеспечивается за счет повышения деформируемости и улучшения условий захвата заготовки в проходах с положительным углом раскатки, а также за счет повышения качества поверх1817709 ности при деформации на калибрующем участке во всех проходах.

Способ реализуется следующим образом. Заготовка из легированного металла нагревается до температуры горячей деформации, соответственно своему химическому составу и подается на прокатку. Деформацию нагретой заготовки осуществляют реверсивно эа несколько проходов, в валках, развернутых на угол подачи вокруг осей у — у, 10 перпендикулярных оси прокатки х-х. Валки устанавливают под углом раскатки д. В проходах с отрицательным углом раскатки, т.е, выполняемых в направлении сближения осей валков, очаги деформации создаются обжимными участками В и калибрующими участками К валков. В проходах с положительным углом раскатки, т.е. проходах. выполняемых в направлении увеличения расстояния между осями валков, заготовка 20 прокатывается в очагах, образованных другими обжимными участками А валков и теми же, что и в смежных проходах, калибрующими участками К. Очаги деформации во всех проходах имеют конус обжатия а и калиб- 25 рующую зону К постоянного диаметра. Причем в проходах с положительным углом раскатки очаги деформации удалены на расстояние b, I от оси разворота валков на угол подачи против направления прокатки в этих З0 проходах.

Для организации многопроходной прокатки в реверсивном режиме и образования последовательного ряда очагов деформации уменьшающегося диаметра после за- З5 вершения каждого прохода производится реверсирование направления вращения валков и свод их на очередной калибр меньшего диаметра.

Угол конусности обжимных участков 40 очагов деформации а назначается таким, образом, чтобы совместно с установленными углами подачи Р обеспечить уровень ча-. стных обжатий в пределах 12 — 20 Д, достаточный для сквозной проработки и уп- 45 лотнения структуры металла по всему обьему раската. Известно. что зта задача решается сочетанием а =7 — 12; Р =15-30О.

Конфигурация рабочих валков, обеспечивающая достижение заданного профиля очагов деформации (угла а) при назначенных углах подачи и раскатки зависит от положения очагов деформации относительно оси раэворотау-у(в данном способе рассто. яние hl), 55

B проходах с отрицательным углом раскатки кинематика контактного взаимодействия валков (участки В и К) с заготовкой характеризуется уменьшением окружной скорости вращения вдоль очагов деформации. Создаются напряжения осевого сжатия в очаге деформации, способствующие уплотнению и проработке структуры металла, повышению его пластичности.

В проходах с положительным углом раскатки очаги деформации смещены против хода прокатки QT оси разворота у — у на расстояние b, 1. С увеличением hJ все точки поверхности рабочих валков на участках А и

К удаляются от оси прокатки и образуемый ими очаг деформации искажается, становит- ся более свободным, значение а увеличивается. Для компенсации возникшего искажения и восстановления первоначально заданного профиля очагов деформации необходимо увеличивать диаметр валков в каждом сечении на величину искажения, пропорциональную расстоянию конкретного сечения от оси у-у, т.е. необходимо уменьшать угол р конусности обжимного участка валков А. С увеличением hl растет несовпадение контуров валков и образуемого ими очага деформации на обжимном участке А. При Ь IW контуры валков и очага практически накладываются друг на друга.

Это несовпадение целенаправленно использовано в предлагаемом способе.

Угол конусности валков rpдолжен быть принят меньше, чем сумма угла конусности очага деформации а и угла раскатки д.

Вместе с уменьшением крутизны обжимного участка А увеличивается диаметр валков на входе в очаги деформации и, уменьшается перепад диаметров вдоль обжимного участка А, Выравнивается распределение модулей окружных скоростей вращения валков по длине очагов деформации в проходах с положительным углом раскатки.

Создаются искомые условия повышения деформируемости металла, в которых ослаблены и контролируются растягивающие напряжения осевого напряжения, ограничено пластическое скольжение на поверхности контакта металла с валками; уменьшено скручивающее действие валков, активизирован захват раската валками и ускорено заполнение очага деформации.

Аналогичные изменения вносятся и в геометрию общего для всех проходов калибрующего участка К. Уменьшение конусности калибрующего участка валков К, снижая скольжение и скручивание на нем, обеспечивает повышение точности геометрических размеров прутков при отсутствии задиров, царапин и др. поверхностных дефектов. Этим обеспечивается прямое новы1817709

10

15 давления металла на валки, ее усиление из 20 новка — повышение производительности— является сложным откликом на целый ком- 30 шение выхода годного и достижение цели изоб ретения.

Существенно важным элементом предложенного способа является то, что уменьшение конусности валков происходит эа счет увеличения меньшего торцевого диаметра валков. Рост диаметра валков в начальном сечении очага деформации повышает захватывающую способность валков, снижает время заполнения очага деформации.

Кроме того, с увеличением меньшего торцевого диаметра валков существенно расширяются границы сопредельного пространства, которое можно испольэовать для увеличения несущей способности прилегающей подшипниковой опоры. Поскольку в проходах с положительным углом раскатки эта опора воспринимает до 70-80% общего фактора конструкторского переходит в фактор технологический, позволяющий реализовать оптимальные по деформируемости режимы обжатий. Применение повышенных обжатий за проход существенно сокращает общее количество проходов и

-поднимает производительность, В предлагаемом способе целевая устаплекс процессов, сопровождающих реализацию способа и порожденных совместным уменьшением р и удалением Л I против хода прокатки.

Росту производительности непосредственно способствуют уменьшение времени захвата и заполнения очага деформации в проходах положительным д; увеличение коэффициента осевой скорости за счет уменьшения скольжения металла, увеличение обжатий за проход и снижение количества проходов, повышение стойкости рабочего инструмента.

По результатам опытных прокаток интегральное увеличение производительности составляет не менее 25-30% и может достигать 120 — 150%.

Полнота протекания описанных улучшающих процессов деформации и. соответственно, степень повышения выхода годного и производительности в решающей мере определяются снижением значения угла р конусности валков по отношению к сумме углов раскатки д и конусности очагов деформации а, т.е. отношением p/(а+д).

Это отношение определяет степень компенсационного увеличения диаметра валков в каждом сечении участков А и К. В соответствие предложенным заготовку де35

55 формируют в условиях снижения угла р на участке А не менее, чем на 30% по сравнению с (а+ д). Т.е. соблюдают условие

rp <0,7(а+ д). (1)

Как показывают непосредственные эксперименты, выполненные на стане МИСиС100Т, соблюдение соразмерности (1) уменьшает крутизну перепада диаметров до уровня, надежно удерживающего величину растягивающих напряжений в безопасных пределах, гарантирующих бездефектную деформацию слитков и заготовок из легированных металлов и сплавов. Деформация заготовок характеризуется уверенным подавлением очагов пластического разрыхления и зарождения макроразрывов металла.

В этих условиях растет деформируемость слитков и заготовок, снижаются технологические отходы, Структура получаемого проката характеризуется устойчивым повышением плотности, дисперсности и однородности по мере реализации способа, т.е, с увеличением достигнутой степени обжатия.

Фрагменты экспериментальных данных представлены в табл. 1.

Уменьшение угла р ограничивает развитие процессов пластического скольжения металла на контактной поверхности и скручивание раската в очаге деформации, В ходе практической отработки способа получены результаты, непосредственно свидетельствующие о создании весьма благоприятных условий деформации для периферийных обьемов металла. Прокатка непрерывнолитых заготовок из быстрорежущей стали Р6М5 с искусственно нанесенными продольными рисками показала, что уменьшение угла р по соотношению (1) ограничивает развитие процессов пластического скольжения (коэффициент осевой скорости приближается к 1) и снижает скручивание раската в очаге деформации.

Это реализует обоснованные предпосылки для формирования качественной поверхности раската и получения высокой точности геометрических размеров. При прокатке в условиях контролируемого натяжения через смещение Ж и ограниченного скручивания происходит трансформация исходных поверхностных дефектов на минимальную глубину от поверхности. Процессы поражения поверхности новыми дефектами отсутствуют, По ходу осуществления способа поверхность раската стабильно облагораживается, достигая в конечном профиле состояния, не требующего дополнительного ремонта.

1817709

Одновременно снижается .напряжен- . Этот вариант способа направлен на обность работы прокатных валков и возраста- работку наиболее труднодеформируемых ет их стойкость. сталей и сплавов, например никелевых поИскомое снижение угла конусности вал- рошковых суперсплавов, на пределе допуков по соотношению (1) обеспечивается ди- 5 скающих пластическую обработку (серии с1.анционированием очагов деформации от: ЖС, ЭК31 и др,), Он целесообразен также оси разворота валков йа угол подачи против для составов сильно загрязненных примес: хода прокатки на величину Ж. : ными элементами, снижающими пластичСмещение очагов. деформации протйв ность; Концепция и порядок реализации хода прокатки от оси разворота валков на 10 способа в варианте по и. 3 остаются прежугол подачи, достаточное для выполнения ними s. полном обьеме эа исключением опсоотношения (1), главным.образом зависит..:. ределения углов у и а; Для соблюдения

-от величины угла подачи. Чем больше. угол . соотношения (1) и достижения цели изобреподачи,. тем интенсивнее искажение очага:. тения они должны быть.взяты по средним деформации, большекомпенсационноеуве- 15 .значениям, которые определяются по на-. личение диаметров валков и тем меньше клонным образующим, соединяющим начазначение Ь1, при котором выполняется со-:. ло контакта заготовки и валков с концом отноШение (1); Для углов подачи 15-30О, на -:обжимного участка А. которые ориентирован способ удаление, ... Учитывая смягчающее влияние снижедолжно.составлятьнеменее0,1-0,2диамет- 20 нйяотношения на словие ефо мара валков в крайнем сечении очагов дефор- ния отношения а+ на условие де ормамации в проходах с положительным углом.. ции металла в проходах с положительным раскатки. углом, можно указать. направление рациоСоотношение (1) определяет минималь- нального выбора значений отношения в за" ный.уровень снижения угла .ф. необходи- 25:висимости от комплекса технологических мый: для реализации положительного свойств конкретных легированных металэффекта и достижения цели изобретения, В лов и сплавов и состояния исходных заготорамках эксплуатируемых процессов управ- . вок (слитков). Общая закономерность.

-. ления условиями деформации металла в такова. Относительнопластичные вгорячей проходах с положительным углом раскатки 30 прокатке материалы, как, например, быстмаксимальный уровень снижения р не ог-:: рорежущие стали типа Р6М5, жаростойкие. раничен. и может достигать 100ф суммы стали типа 45Х14Н1482М и т.п., допускаю(а+ д). В этом случае угол рабсолютно ми- щие деформацию при достаточно сильных . нимален и равен 0 . Однако практическая растягивающих напряжениях целесообраз-: целесообразность такого. снижения, как 35 но прокатывать при р-(0,5 — 0,7) (а+д), т.е. правило, не состоятельна, так как она связа- при режимах минимально необходимо ограна с черезмерно большими удалениями оча- ничения растягивающих напряжений. по гов деформации от оси разворота валков на. мере усложнения комйозиционного состава угол подачи, не сбалансированным увепичв- сплавов снижение деформируемости загонием длины валкового узла, увеличением 40 товокипаденияспособностипротивостоять габаритов прокатной клети и т.д. Кроме то- растягивающим напряжением требуются .

: ro, no верхнему пределу Д I ограничено из-. более строгие ограничения по уровню осе. менением геометрии обжимного участка- вого натяжения, которые создаются адек-. валков В. Необходимо следить, чтобы об- ватнымуменьшением . При прокатке жимной участок валков В, как и в прототипе, 45 . Q+ — ймел убывающий по ходу прокаткидиаметр. жаропрочных никелевых сплавов типа

Для абсолютйого большинства практически. ХН77Т10Р, безвольфрамовых быстрорежу-. ..возникающих случаев новый способ обеспе- щих сталей типа ЭК41, ЭК42 и др, целесообчивает высокую эффективность- при макси- Разно придерживаться Р=(0,3-0,5)(а+д). А

50 наиболее сложные в горячей прокатке жамальном снижении до 0,1-0,2, что а+ . д 0 1 0 2 ропрочные сплавы с интерметаллидным упсоздаетсяудалениемЛ! очаговдеформации рочнением. такие как ХН51ВМТИКФР; положительных углов раскатки на величину - никелевые сплавы серии ЖС6 и др. следует порядка 0,6-0,8 диаметра валков в выход-, деформировать при наибольшем ограниченом сечении очагов деформации. 55 нии напряжений растяжения при р=(0,1В соответствии с предложенным заго- 0,3)(й+д). Необходимые удаления очагов товку обжимают валками с многоконусными деформации от оси разворота валков на угол обжимными участками, образующими мно- подачи, обеспечивающие укаэанные интергоконусные очаги деформации., валы снижения, зависят от угла подачи. Для углов подачи 15-30 положительный эффект

1817709

10 способа реализуется при удалениях

Ь1 =(0,1-0,8) «О6, Определенйе смещения hl, обеспечивающего применение валков с углом конусности у, удовлетворяющим существенному отличительному признаку по соотношению (1), при заранее заданных углах подачи, раскатки и конусности очагов деформации, целесообразно вести расчетным способом по известной методике, Но не исключены и другие подходы, Обозначенные по р интервалы могут быть рационально связайы с исходным уровнем сплошности литого металла и способами выплавки. Отношение следует уменьшать по интервалам в ряду: 1) слитки йосле улучшающих переплавов ЭШП, ВДП и др.; 2} слитки открытой дуговой выплавки;

3) нвпрерывнолитые слитки и заготовки.

Пример 1. Предложенный способ реализован на стане реверсивной винтовой прокатки 150ТР. Прокатке подвергали заго : товки(слитки) диаметром 120 мм из быстрорежущей стали PGM5, аустенитного ниже левого сплава ХН77ТЮР, жаропрочного сплава ХН51ВМТЮКФР. Пад деформацию

: заготовки нагревались в камерной электро° йечи до температуры 1100 С; 1160ОС;

1140ОС соответственно указанным маркам. . Прокатку вели в валках диаметром 300 мм по калибрующему участку. Длина калибрующего участка 60 мм. Валки устанавливались под углом раскатки 12О (по абсолютной величине) и разворачивались на угол подачи

20О. По обе стороны от калибрующего участка на валках выполнялись конические об-. ,жимные участки. Прокатка велась до профиля диам. 60 мм.

Реверсивная прокатка заготовок из стали Р6М5 выполнялась за 3 прохода, из сплава ХН77ТЮР за 5, и ХН51ВМТЮКФР за 9.

При этом знак угла раскатки чередовался по проходам, Валки устанавливались относительно оси разворота на угол подачи таким обра . зом, что.образуемые ими очаги деформации в проходах с положительным углом раскатки смещались от этой оси против хода прокатки.

Параметры удаления, углы конусности обжимных участков валков, углы конусности образуемых ими очагов деформации в про ходах с положительным углом раскатки представлены в табл. 2. Эти параметры реализуют рациональные режимы предложенного способа конкретного для каждого из перечисленных материалов, Полученный прокат подвергался всестороннему анализу качества в объеме требований ГОСТ 19265-75 (сталь Р6М5) и ТУ14-1-223-72 (с пла в ы Х Н 77Т6 Р, ХР51ВМТЮКФР). Исследование структуры, свойств и качества поверхности показало

5 полное соответствие состояние металла нормативным параметрам.

Параллельная реализация способа-прототипа на идентичных исходных слитках показала наличие s готовом прокате

10 недопустимой осевой рыхлости и пористости, которые образовались в результате дей"

crew напряжений осевого растяжения в проходах с положительным углом раскатки.

Кроме того, на поверхности раската име15 лись трещины и задиры металла, происходящие от повышенного контактного скольжения и высокого скручивающего дейcrew валков.

По сравнению с прототипом новый спо20 соб позволяет при одинаковом суммарном обжатии сократить общее число проходов на 2-3, за счет усиления меньшей опоры и повышения обжатия, в проходах с положи-. тельным углом раскатки.

25 Пример 2. Предложенный способ реализован: для реверсивной прокатки сплошных прутков диаметров 60 мм ие.полунепрерывнолитых слитков диаметром l25 мм. Материал — быстро режущая сталь Р6М5

30 с повышенным содержанием примесных элементов ($, P, Sl...), существенно снижающих деформируемость слитков. Реверсивная прокатка велась в многоконусных валках, образующих очаги деформации с

35 многоканусными обжимными участками.

Геометрические параметры валков и со. ответствующих им очагов деформации . представлены в табл. 3.

Угол подачи валков 20О, угол раскатки

40 +-.12О. Диаметр валков по калибрующему участку 300 мм. Длина калибрующего участка 60 мм; Прокатка велась реверсивно за 5 проходов, при чередовании знака угла раскатки, начиная с положительного. В первом, 45 третьем и пятом проходах заготовка прокатывалась при положительном угле раскатки

+12 в очагах деформации, смещенных против хода прокатки от оси разворота валков на угол подачи. Величина смещения состав50 ляла 40мм.

В данном варианте выполнения способа соотношение (1) соблюдается для средних значений углов конусности обжимных

55 участков валков ð и образуемых ими очагов деформации ð. Средние значения оп. ределяются по наклонным образующим, соединяющим начальную точку контакта заготовки с валками с концом обжимного уча12

1817709

Таблица 1

Влияние отношения + на состояние поверхности и макроструктуры прутков из быста+ рорежущей стали Р6М5 (Режим реверсивной прокатки, исходный диаметр 125 мм; конечный диаметр 60 мм; количество проходов 5; угол подачи 20 ; угол раскатки д =+-12 ; угол конусности очагов деформации а=9 ) Пример режима

Угол конусности валков rp прид>0, град.

Отношение

Состояние металла

Снижение у по отношению к(а+д), % по поверхности по макроструктуре

0,95

Грубые разрывы до 7 мм глубиной

Трещины глубиной 0,5 — 1,2 мм

Разрывы, пустоты

20

0,8

Грубая 5-6 балла (недопустимо по

ГОСТ 19265 — 73) Удовлетворительное 1-2 балла

Удовлетворительное 1 балла!

0,7

Ровная без дефектов

12,5

0,6

50

0,5

11,5 стка. Аналитически они могут быть определены по формулам а,р=агсщ(hd/2Q); р р=агсщ(Ж) в/21 в), где Ь d — обжатие заготовки на обжимном участке; . Ь0в — перепад диаметра валков на обжимном участке;

La — длина обжимного участка очага деформации вдоль оси прокатки;

Le — длина обжимного участка валков (вдоль оси валка).

Перед прокаткой заготовки нагревались до 1060 С+20, что несколько ниже, чем в примере 1, и что обеспечивает относительную термическую стабильность легкоплавких включений, содержащих примесные элементы.

Прокатка проходила устойчиво при активном захвате раската, в том числе и в проходах с положительным углом раскатки.

Образование разрывов на поверхности и обьеме. раската не отмечено.

Полученный прокат диаметром 60 мм контролировался в обьеме требований

ГОСТ 19265-75. Контроль макроструктуры, карбидной неоднородности и механических свойств выявил полное их соответствие установленным нормативам. .Формула изобретения

1. Способ реверсивной прокатки сплошных круглых профилей, включающий обжатие нагретой заготовки за несколько проходов валками, развернутыми на угол подачи вокруг осей, перпендикулярных оси прокат ки, установленными под углом раскатки, и

5 имеющими два конических обжимных участка и расположенный между ними калибрующий участок, которые образуют конические очаги деформации с зонами калибровки при проходном изменении знака угла раскатки, 10 отличающийся тем, что, с целью повышения выхода годного и увеличения производительности при обработке легированных металлов и сплавов, в проходах с положительным углом раскатки заготовку

15 обжимают при смещении очагов деформации против направления прокатки от оси разворота валков на угол подачи.

2. Способ по и. 1, о тл и ча ю щи и с я тем, что обжатие в проходах с поло>китель20 ным углом раскатки осуществляют с углом конусности обжимного участка, который минимум íà 30% меньше суммы угла конусности очагов деформации и угла раскатки.

25 3. Способ по п, 2, отличающийся тем, что заготовку обжимают валками с многоконусными обжимными участками, образующими многоконусные очаги деформации, при otOBt.oGHHQM соотноше30 нии между углами конусности валков, очагов деформации и раскатки по их средним значениям, 14

1817709

Таблица 2

Таблица 3

Параметры многоконусных участков валков и образуемых ими очагов деформации в проходах с положительным углом раскатки (д =+12 ) Значение

Па амат

Обжимной участок валков: количество конусов углы конусности по конусам (индексация по ходу прокатки), град

Р1 Щ средний угол конусности обжимного участка валков, град

ФФ

Обжимной участок очага деформации: количество конусов углы конусности конусов очагов деформации, град а>

Щ средний угол конусности обжимного участка очагов деформации, град

Пср

Отношение

Оср +

Удаление очагов деформации от оси разворота валков на угол подачи, мм

15,0

12,0

14,1

8,1

0,7

Параметры обжимных участков и образуемых ими очагов деформации в проходах с положительным углом раскатки (угол раскатки д-+-12, обозначения в соответствии с фиг. 2) 1817709

Составитель Е. Бейнфест

Редактор Г. Мельникова Техред М. Моргентал Корректор М, Ткач

Заказ 1734 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул,Гагарина, 101