Теплопередающие составы

Авторы патента:


Теплопередающие составы
Теплопередающие составы
Теплопередающие составы
Теплопередающие составы
Теплопередающие составы

 


Владельцы патента RU 2516402:

МЕКСИЧЕМ АМАНКО ХОЛДИНГ С.А. ДЕ С.В. (MX)

Изобретение относится к теплопередающим составам, используемым в системах охлаждения и теплопередающих устройствах. Теплопередающий состав содержит транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), дифторметан (R-32) и 1,1-дифторэтан (R-152a) в качестве хладагентов. Предложенный теплопередающий состав обладает сочетанием улучшенных свойств производительности охлаждения и смешиваемости со смазочными материалами при низкой воспламеняемости и низком потенциале глобального потепления (ПГП) по сравнению с отдельно взятым хладагентом и известными теплопередающими составами и позволяет заменить существующие хладагенты, имеющие значительный ПГП. 20 н. и 34 з.п. ф-лы, 5 ил., 45 табл.

 

Изобретение относится к теплопередающим составам, и, в частности, к теплопередающим составам, которые могут быть пригодны в качестве замены существующих хладагентов, таких как R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a.

Перечисление или обсуждение любого ранее опубликованного документа или уровня техники в данном описании не обязательно должны восприниматься как признание того, что документ или уровень техники характеризуют состояние данной области техники или являются общим знанием.

Механические системы охлаждения и связанные с ними теплопередающие устройства, такие как тепловые насосы и системы кондиционирования воздуха, хорошо известны. В таких системах охлаждающая жидкость испаряется при низком давлении, забирая тепло из окружающей зоны. Образовавшийся пар после этого сжимается и передается в конденсатор, где он конденсируется и отдает тепло во вторую зону, причем конденсат возвращается через расширительный клапан в испаритель, таким образом завершая цикл. Механическая энергия, необходимая для сжатия пара и накачивания жидкости, обеспечивается, например, электродвигателем или двигателем внутреннего сгорания.

Кроме подходящей температуры кипения и высокой скрытой теплоты испарения, предпочтительные свойства хладагента включают в себя низкую токсичность, невоспламеняемость, некоррозионность, высокую стабильность и отсутствие нежелательного запаха. Другими полезными свойствами являются готовность к сжимаемости при давлениях ниже 25 бар, низкая температура разряда на сжатии, высокая холодопроизводительность, высокая эффективность (высокий коэффициент полезного действия) и давление испарителя, превышающее 1 бар при желаемой температуре испарения.

Дихлордифторметан (хладагент R-12) обладает подходящей комбинацией свойств и являлся в течение многих лет наиболее широко используемым хладагентом. Благодаря международной обеспокоенности тем, что полностью и частично галогенированные хлорфторуглероды повреждали защитный озоновый слой Земли, было достигнуто общее соглашение, что их производство и использование должно быть строго ограничено и, в конечном итоге, полностью прекращено. Использование дихлордифторметана было прекращено в 1990-х.

Хлордифторметан (R-22) был введен в качестве замены R-12 из-за его низкого потенциала разрушения озонового слоя. После опасений, что R-22 является мощным парниковым газом, его использование также постепенно сокращается.

В то время как теплопередающие устройства того типа, к которому относится данное изобретение, представляют собой, в основном, закрытые системы, потеря хладагента в атмосфере может происходить из-за утечки в процессе эксплуатации оборудования или во время технического обслуживания. Важно, таким образом, заменить полностью и частично галогенированные хлорфторуглеродные хладагенты материалами с нулевым потенциалом разрушения озонового слоя.

В дополнение к возможности разрушения озонового слоя было высказано предположение, что значительные концентрации галоидоуглеводородных хладагентов в атмосфере могут способствовать глобальному потеплению (так называемый парниковый эффект). Желательно, таким образом, использовать хладагенты, которые имеют сравнительно короткий срок жизни в атмосфере в результате их способности вступать в реакцию с другими атмосферными компонентами, такими как гидроксильные радикалы, или в результате деградации вследствие фотолитических процессов.

Хладагенты R-410A и R-407 (в том числе R-407A, R-407B и R-407C) были введены в качестве замены для хладагента R-22. Однако, хладагенты R-22, R-410A и R-407 имеют высокий потенциал глобального потепления (ПГП, также известный как потенциал парникового потепления).

1,1,1,2-тетрафторэтан (хладагент R-134a) был введен в качестве замены для хладагента R-12. Однако, несмотря на отсутствие значительного потенциала разрушения озона, R-134a имеет значение ПГП, равное 1300. Было бы желательно найти замены для R-134a, которые имеют более низкое значение ПГП.

R-152a (1,1-дифторэтан) был определен в качестве альтернативы для R-134a. Он является несколько более эффективным, чем R-134a, и имеет величину потенциала парникового потепления, равную 120. Однако воспламеняемость R-152a оценивается слишком высоко, например, для того чтобы разрешить его безопасное использование в мобильных системах кондиционирования воздуха. В частности, считается, что его нижний предел воспламенения в воздухе слишком мал, его скорости распространения пламени являются слишком высокими, и его энергия воспламенения слишком низка.

Таким образом, существует необходимость обеспечения альтернативных хладагентов с улучшенными свойствами, такими как низкая воспламеняемость. Химия горения фторуглеродов является сложной и непредсказуемой. Это не всегда так, что смешивание негорючего фторуглерода с легковоспламеняющимся фторуглеродом снижает воспламеняемость жидкости или снижает диапазон горючих композиций в воздухе. Например, изобретатели обнаружили, что если невоспламеняющийся R-134a смешивается с легковоспламеняющимся R-152a, то нижний предел воспламенения смеси изменяется непредсказуемым образом. Ситуация оказывается еще более сложной и меньше предсказуемой, если рассматриваются тройные или четвертичные композиции.

Существует также необходимость обеспечить альтернативные хладагенты, которые могут использоваться практически без модификации в существующих устройствах, таких как холодильные устройства.

R-1234yf (2,3,3,3-тетрафторпропен) был определен в качестве альтернативного кандидата-хладагента для замены R-134a в некоторых применениях, в частности, в мобильных системах кондиционирования воздуха или тепловых насосных установках. Величина его ПГП составляет около 4. R-1234yf легко воспламеняется, но его характеристики воспламеняемости, как правило, считаются приемлемыми для некоторых применений, в том числе, для мобильных систем кондиционирования воздуха или тепловых насосов. В частности, по сравнению с R-152a, его нижний предел воспламенения выше, его минимальная энергия зажигания выше, а скорость распространения пламени в воздухе значительно ниже, чем у R-152a.

Воздействие на окружающую среду операционной системы кондиционирования воздуха или системы охлаждения, с точки зрения выбросов парниковых газов, следует рассматривать с учетом не только так называемого "прямого" ПГП хладагента, но и со ссылкой на так называемые "косвенные" эмиссии, то есть эмиссии двуокиси углерода в результате потребления электроэнергии или топлива для работы системы. Было разработано несколько критериев такого общего влияния ПГП, в том числе критерий, известный как общий коэффициент эквивалентного потепления Total Equivalent Warming Impact (TEWI), или коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы Life-Cycle Carbon Production (LCCP). Оба эти критерия включают в себя оценку эффекта ПГП хладагента и энергоэффективности на общее воздействие на потепление.

Было обнаружено, что энергоэффективность и холодопроизводительность R-1234yf значительно ниже, чем у R-134a, и, кроме того, было установлено, что жидкость обладает повышенным падением давления в системе трубопроводов и теплообменников. Вследствие этого для использования R-1234yf и достижения энергоэффективности и производительности охлаждения, эквивалентной R-134a, требуются повышенная сложность оборудования и увеличение размеров трубопроводов, что приводит к увеличению косвенных выбросов, связанных с оборудованием. Кроме того, производство R-1234yf считается более сложным и менее эффективным с точки зрения использования сырья (фторированного и хлорированного), чем R-134a. Так, принятие R-1234yf для замены R-134a потребует большее потребление сырья и приведет к большим косвенным выбросам парниковых газов, чем R-134a.

Некоторые из существующих технологий, предназначенных для R-134a, невозможно принять даже при сниженной воспламеняемости некоторых теплопередающих составов (полагают, что любой состав, имеющий величину ПГП меньше 150, является до некоторой степени легковоспламеняющимся).

Основной задачей настоящего изобретения является, поэтому, создание теплопередающего состава, который может использоваться сам по себе или подходить в качестве замены существующих холодильных составов, который должен иметь уменьшенное значение ПГП, при этом имеет емкость и энергоэффективность (что можно удобно выразить как «коэффициент полезного действия» или «холодильный коэффициент»), в идеальном случае, в пределах 10% от значений, например, тех, которые достигаются с использованием существующих хладагентов (например, R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a), и, желательно, меньше чем 10% (например, около 5%) данных значений. В данной области техники известно, что различия подобного рода между жидкостями, как правило, разрешимы путем изменения конструкции оборудования и эксплуатационных характеристик системы. Состав должен также иметь, в идеальном случае, пониженную токсичность и приемлемую воспламеняемость.

Настоящее изобретение устраняет упомянутые выше недостатки предоставлением теплопередающего состава, содержащего транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), дифторметан (R-32), и 1,1-дифторэтан (R-152a). Данный состав будет называться в дальнейшем состав по изобретению, если не указано иное.

Все химические вещества, описанные здесь, имеются в продаже. Например, фторсодержащие вещества могут быть получены от Apollo Scientific (Великобритания).

Как правило, составы по изобретению содержат до около 25% масс. R-32.

Удобно, составы по изобретению содержат до около 45% масс. R-152a.

В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 2 до около 25% масс. R-32, от около 5 до около 45% масс. R-152a и от около 60 до около 95% масс. (например, от около 70 до около 93%) R-1234ze(E).

Преимущественно, составы по изобретению содержат от около 4 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% масс. R-152a и от около 78 до около 91% масс. R-1234ze(E).

В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% масс. R-152a и от около 78 до около 87% масс. R-1234ze(E). Примерами таких составов являются тройные смеси, содержащие:

около 10% R-32, около 5% R-152a и около 85% R-1234ze(E);

около 11% R-32, около 6% R-152a и около 83% R-1234ze(E);

около 9% R-32, около 6% R-152a и около 85% R-1234ze(E);

около 8% R-32, около 5% R-152a и около 87% R-1234ze(E); или

около 8% R-32, около 6% R-152a и около 86% R-1234ze(E).

Удобно, составы по изобретению содержат от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 3 до около 7% масс. R-152a и от около 81 до около 89% масс. R-1234ze(E).

В одном аспекте по изобретению составы по изобретению содержат от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 45% масс. R-152a и от около 43 до около 85% масс. R-1234ze(E).

В дополнительном предпочтительном аспекте составы по изобретению содержат от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 40% масс. R-152a и от около 48 до около 85% масс. R-1234ze(E).

В одном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 5 до около 11% масс. R-32, от около 10 до около 35% масс. R-152a и от около 54 до около 85% масс. R-1234ze(E).

Преимущественно, составы по изобретению содержат от около 5 до около 10% масс. R-32, от около 15 до около 30% масс. R-152a и от около 60 до около 80% масс. R-1234ze(E).

Используемые здесь все % величины, упомянутые здесь в составах, в том числе, в формуле по изобретению, являются процентами по массе в пересчете на общую массу составов, если не указано иное.

Во избежание сомнений должно быть понятно, что установленные верхние и нижние значения диапазонов количеств компонентов в составах по изобретению могут быть изменены тем или иным образом, при условии, что получаемые при этом диапазоны попадают в пределы широкого объема по изобретению. Например, состав по изобретению может содержать от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 5 или от 10 до около 35% масс. R-152a и от около 53 до около 85 или 90% масс. R-1234ze(E).

Составы по изобретению, содержащие R-1234ze(E), R-32 и R-152a, могут состоять в основном из (или состоять из) данных компонентов.

Под термином "состоят в основном из" подразумевается, что составы по изобретению не содержат существенно никаких других компонентов, в частности, никаких дополнительных (гидро)(фтор)соединений (например, (гидро)(фтор)алканов или (гидро)(фтор)алкенов), которые, как известно, используются в теплопередающих составах. Термин "состоит из" включается в понятие "состоят, в основном из". Таким образом, составы по изобретению являются, предпочтительно, тройными смесями R-1234ze(E), R-32 и R-152a.

Во избежание сомнений, любой из составов по изобретению, описанных здесь, в том числе с конкретно определенным количеством компонентов, может состоять, в основном, из (или состоять из) компонентов, определенных в данных составах.

В дополнительном аспекте составы по изобретению, содержащие R-1234ze(E), R-32 и R-152a, могут дополнительно содержать 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a). R-134a обычно вводят, чтобы снизить воспламеняемость составов по изобретению.

Если присутствует R-134a, то в результате составы обычно содержат до около 50% масс. R-134a, предпочтительно, от около 25% до около 45% масс. R-134a. Остальная часть состава будет содержать R32, R152a и R-1234ze(E) целесообразно в аналогичных предпочтительных пропорциях, как описано выше.

Подходящие смеси R32, R152a, R-1234ze(E) и R-134a содержат от около 2 до около 15% масс. R-32, от около 5 до около 45% масс. R-152a, от около 25 до около 50% R-134a и от около 5 до около 70% масс. R-1234ze(E).

Например, состав по изобретению может содержать от около 4 до около 12% масс. R-32, от около 5 до 35% масс. R-152a, от около 25 до около 45% R-134a и в качестве остатка R-1234ze(E).

Если доля R-134a в составе составляет около 25% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 12% (предпочтительно, от около 4 до около 10%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a, и от около 20 до около 70% (предпочтительно, от около 25 до около 65%) масс. R-1234ze(E).

Если доля R-134a в составе составляет около 35% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 11% (предпочтительно, от около 4 до около 10%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a и от около 10 до около 60% (предпочтительно, от около 15 до около 55%) масс. R-1234ze(E).

Если доля R-134a в составе составляет около 45% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 10% (предпочтительно, от около 3 до около 8%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a и от около 5 до около 50% (предпочтительно, от около 15 до около 45%) масс. R-1234ze(E).

Предпочтительно, составы по изобретению, содержащие R-134a, являются невоспламеняющимися при температуре испытаний 60°C с использованием методики ASHRAE 34. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с составом по изобретению при любой температуре около от -20°C до 60°C, также являются невоспламеняющимися.

Составы согласно изобретению преимущественно содержат незначительные количества R-1225 (пентафторпропен), преимущественно незначительные количества R-1225ye (1,2,3,3,3-пентафторпропен) или R-1225zc (1,1,3,3,3-пентафторпропен), поскольку эти соединения могут связывать токсичные вещества.

"Незначительные количества" означает, что составы по изобретению содержат 0,5% масс. или меньше установленного компонента, предпочтительно, 0,1% или меньше, в пересчете на общую массу состава.

Составы по изобретению могут содержать незначительные количества:

(I) 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf),

(II) cis-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze (Z)), и/или

(III) 3,3,3-трифторпропен (R-1243zf).

Составы по изобретению имеют нулевой потенциал разрушения озона.

Предпочтительно, составы по изобретению (например, те, которые подходят для замены хладагентов R-134a, R-1234yf или R-152a) имеют значение ПГП меньше, чем 1300, предпочтительно, меньше, чем 1000, более предпочтительно, меньше чем 500, 400, 300 или 200, особенно, меньше 150 или 100, даже меньше, чем 50 в некоторых случаях. Если не указано иное, значения ПГП из ТДО (Третий доклад об оценке) МГЭИК (Межправительственная группа экспертов по изменению климата) были использованы в настоящем документе.

Преимущественно, составы обладают уменьшенной опасностью воспламенения, по сравнению с отдельными воспламеняющимися компонентами составов, например, R-32 или R-152a. Предпочтительно, составы имеют уменьшенную опасность воспламенения, по сравнению с R-1234yf.

В одном аспекте составы имеют один или более из следующих показателей: (а) высокий нижний предел воспламенения, (б) большую энергию зажигания; или (с) скорость горения ниже, по сравнению с R-32, R-152a и R-1234yf. В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению являются невоспламеняющимися. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с составами по изобретению при любой температуре от около -20°C до 60°C, также являются невоспламеняющимися.

Воспламеняемость может быть определена в соответствии со стандартом ASHRAE Standard 34, включающим в себя стандарт ASTM E-681 с методикой испытаний в соответствии с Addendum 34p от 2004 года, все содержание которой включено здесь посредством ссылки.

В некоторых приложениях разработка не обязательно должна быть признана невоспламеняющейся по методике ASHRAE 34; возможно разработать жидкости, у которых пределы воспламенения в воздухе будут в достаточной мере уменьшены, для того чтобы сделать их безопасными для применения в приложении, например, если физически невозможно сделать легковоспламеняющуюся смесь утечкой заряда холодильного оборудования в окружающую среду. Обнаружено, что эффект от добавления дополнительных хладагентов R-32 и R-1234ze(E) к легковоспламеняющемуся хладагенту R-152a проявляется в изменении воспламеняемости в смеси с воздухом данным образом.

Известно, что воспламеняемость смесей гидрофторуглеродов (ГФУ) или гидрофторуглеродов плюс гидрофторолефинов связана с долей связей углерод-фтор по отношению к углерод-водородным связям. Это может быть выражено как отношение R=F/(F+H), где, на молярной основе, F представляет собой общее число атомов фтора и H представляет собой общее число атомов водорода в составе. Данное выражение называется здесь отношение фтора, если не указано иное.

Например, Takizawa et al, Reaction Stoichiometry for Combustion of Fluoroethane Blends, ASHRAE Transactions 112 (2) 2006 (включено здесь ссылкой), показывает, что существует почти линейная зависимость между данным отношением и скоростью распространения пламени смесей, содержащих R-152a, причем увеличение отношения фтора приводит к снижению скорости пламени. Данные в упомянутой ссылке показывают, что значение отношения фтора должно быть больше, чем около 0,65, чтобы скорость пламени упала до нуля, иными словами, для того чтобы смесь не воспламенялась.

Аналогично, данные по воспламеняемости многих гидрофторолефинов у Minor et al (патентная заявка Du Pont WO 2007/053697) показывают, что можно было бы ожидать, что такие соединения являются невоспламеняющимися, если значение отношения фтора составляет больше, чем около 0,7.

Можно ожидать, таким образом, исходя из известного уровня техники, что смеси, содержащие R-32 (значение отношение фтора, составляющее 0,5), R-152a (отношение фтора, составляющее 0,33) и R-1234ze(E) (значение отношение фтора, составляющее 0,67) могут быть легковоспламеняющимися, за исключением ограниченных диапазонов составов, содержащих почти 100% R-1234ze(E), так как любое количество R-152a, добавленное к олефинам, приведет к уменьшению отношение фтора смеси до величины ниже 0,67.

Неожиданно было обнаружено, что это не так. В частности, было обнаружено, что существуют смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие значение отношение фтора, составляющее меньше 0,7, которые не являются легковоспламеняющимися при 23°C. Как показано на примерах ниже, некоторые смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E) не являются легковоспламеняющимися вплоть до значений отношения фтора, составляющих около 0,57.

Более того, опять же, как показано на примерах ниже, имеются дополнительно идентифицированные смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие более низкий предел воспламенения в воздухе, соответствующий величине 7% об./об. или выше (что делает их безопасными для применения в большинстве приложений), и имеющие такую низкую величину отношения фтора, как около 0,46. Это особенно удивительно, учитывая, что легковоспламеняющийся 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf) имеет значение отношения фтора, равное 0,67, и измеряемый нижний предел воспламеняемости в воздухе при 23°C, равный от 6 до 6,5% об./об..

В одном варианте осуществления составы по изобретению имеют значение отношения фтора от около 0,42 до около 0,7, такие, как от около 0,44 до около 0,67, например, от около 0,57 до около 0,65. Во избежание сомнений, должно быть понятно, что верхние и нижние значения данных диапазонов отношения фтора могут быть изменены любым способом, при условии, что в результате диапазоны попадают в пределы широкого объема по изобретению.

При производстве низко- или невоспламеняющихся R-32/R-152a/R-1234ze(E) смесей, содержащих неожиданно низкие количества R-1234ze(E), количества R-32 и/или R-152a в таких составах увеличиваются. Считается, что это приводит к теплопередающим составам, проявляющим увеличенную холодопроизводительность, сниженное температурное скольжение и/или уменьшенное падение давления, по сравнению с эквивалентными составами, содержащими большие количества (например, почти 100%) R-1234ze(E).

Таким образом, составы по изобретению демонстрируют совершенно неожиданное сочетание низкой-/невоспламеняемости, низкое значение ПГП и улучшенные эксплуатационные свойства охлаждения. Некоторые из таких эксплуатационных свойств охлаждения объясняются более подробно ниже.

Температурный гистерезис, который можно рассматривать как разницу между температурами точки кипения и точки росы азеотропной (неазеотропной) смеси при постоянном давлении, является характеристикой хладагента; если желательно заменить жидкость смесью, то тогда часто предпочтительнее иметь аналогичное или уменьшенный температурный сдвиг в альтернативной жидкости. В варианте осуществления составы по изобретению являются азеотропными.

В испарителе цикла пара-сжатия эффективный температурный сдвиг меньше, чем разница между температурами точек росы и кипения, так как рабочая жидкость поступает в испаритель как двухфазная смесь жидкости и парового интермедиата между точками кипения и росы.

Обычно температурный сдвиг (в испарителе) составов по изобретению составляет меньше, чем около 10 K, предпочтительно, меньше, чем около 5 K.

Преимущественно, объемная холодопроизводительность составов по изобретению составляет, по меньшей мере, 85% существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет, предпочтительно, по меньшей мере, 90% или даже меньше 95%.

Составы по изобретению обычно имеют объемную холодопроизводительность, которая составляет, по меньшей мере, 90% соответствующей величины P-1234yf. Предпочтительно, составы по изобретению имеют объемную холодопроизводительность, которая составляет, по меньшей мере, 95% соответствующей величины P-1234yf, например, от около 95% до около 120% соответствующей величины P-1234yf.

В одном варианте осуществления КПД цикла (коэффициент полезного действия, COP) составов по изобретению находится в пределах около 5% или даже лучше, чем у существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет.

Обычно температура разрядки компрессора составов по изобретению находится в пределах около 15 K существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет, предпочтительно около 10 K или даже около 5 K.

Составы по изобретению, предпочтительно, имеют энергоэффективность, по меньшей мере, 95% (желательно, по меньшей мере, 98%) R-134a при эквивалентных условиях, имея при этом уменьшенные или эквивалентные характеристики падения давления и хладопроизводительности при 95% или выше значений R-134a. Преимущественно, составы имеют более высокую энергоэффективность и меньшие характеристики падения давления, чем у R-134a, при эквивалентных условиях. Составы имеют также, преимущественно, лучшую энергоэффективность и характеристики падения давления, чем у одного R-1234yf.

Теплопередающие составы по изобретению являются подходящими для применения в существующих конструкциях оборудования, а также совместимыми со всеми классами смазочного материала, применяемого в настоящее время с признанными хладагентами HFC. Они могут быть при желании стабилизированы или совмещены с минеральными маслами при применении соответствующих добавок.

Предпочтительно, при использовании в теплопередающем оборудовании состав по изобретению комбинируется со смазочным материалом.

Обычно смазочный материал выбирается из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PAB), сложных эфиров полиолов (POE), полиалкиленгликолей (PAG), полиалкиленгликольных эфиров (PAG-эфиров), поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их комбинаций.

Преимущественно, смазочный материал дополнительно содержит стабилизатор.

Предпочтительно, стабилизатор выбирается из группы, состоящей из соединений на основе диенов, фосфатов, соединений фенола и эпоксидов, и их смесей.

Обычно состав по изобретению может быть объединен с огнезащитным составом.

Преимущественно, огнезащитный состав выбирается из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфат(хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммонийфосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного иодоуглерода, фторированного бромуглерода, трифториодометана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.

Предпочтительно, теплопередающий состав является хладагентным составом.

В одном варианте осуществления изобретение относится к теплопередающему устройству, содержащему состав по изобретению.

Предпочтительно, теплопередающее устройство является холодильным устройством.

Обычно теплопередающее устройство выбирают из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилых холодильных систем, жилых морозильных систем, коммерческих холодильных систем, коммерческих морозильных систем, охладительных систем кондиционирования воздуха, охладительных холодильных систем и коммерческих или жилых теплонасосных систем. Предпочтительно, теплопередающее устройство является холодильным устройством или системой кондиционирования воздуха.

Преимущественно, теплопередающее устройство содержит компрессор центробежного типа.

Изобретение также относится к применению состава по изобретению в теплопередающем устройстве, как описано здесь.

В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предусмотрен пенообразователь, содержащий состав по изобретению.

Согласно другому аспекту изобретения предусмотрен вспениваемый состав, содержащий один или более компонентов, способных образовывать пену, и состав по изобретению.

Предпочтительно, один или более компонентов, способных образовывать пену, выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирол, и эпоксидных смол.

В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предусмотрено, что пену получают из вспениваемого состава по изобретению.

Предпочтительно, пена содержит состав по изобретению.

Согласно другому аспекту изобретения предусмотрен распыляемый состав, содержащий материал для распыления, и пропеллент, содержащий состав по изобретению.

В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предложен способ для охлаждения изделия, который содержит конденсацию состава по изобретению и после этого испарение упомянутого состава в непосредственной близости от охлаждаемого изделия.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ для нагревания изделия, который содержит конденсацию состава по изобретению в непосредственной близости от нагреваемого изделия и после этого испарение упомянутого состава.

Согласно дополнительному аспекту изобретения предложен способ для извлечения веществ из биомассы, содержащий контактирование биомассы с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение вещества от растворителя.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ очистки изделия, содержащий контактирование изделия с растворителем, содержащим состав по изобретению.

Согласно дополнительному аспекту изобретения предложен способ для извлечения материала из водного раствора, содержащий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение материала от растворителя.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ для извлечения материала из матрицы из частиц твердого вещества, содержащий контактирование матрицы из частиц твердого вещества с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение материала от растворителя.

Согласно дополнительному аспекту изобретения предложено устройство для получения механической энергии, содержащее состав по изобретению.

Предпочтительно, устройство для получения механической энергии адаптировано для применения цикла Ренкина или его модификации для получения работы из тепла.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ модернизации теплопередающего устройства, содержащий стадию удаления существующего теплоносителя и введение состава по изобретению. Предпочтительно, теплопередающее устройство является охладительным устройством или (статической) системой кондиционирования воздуха. Преимущественно, способ дополнительно содержит стадию получения распределения кредита эмиссии парниковых газов (например, углекислого газа).

В соответствии со способом модернизации, описанным выше, существующий жидкий теплоноситель может быть полностью удален из теплопередающего устройства до введения состава по изобретению. Существующий жидкий теплоноситель может быть также частично удален из теплопередающего устройства после введения состава по изобретению.

В другом варианте осуществления, в котором существующий жидкий теплоноситель является R-134a и состав по изобретению содержит R134a, R-1234ze(E), R-32 и R-152a (и дополнительные компоненты, такие как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав), R-1234ze(E), R-32 и R-152a и т.д. могут быть добавлены в R-134a в теплопередающем устройстве, тем самым образуя состав по изобретению и теплопередающее устройство по изобретению in situ. Некоторые из существующих R-134a могут быть удалены из теплопередающего устройства перед добавлением R-1234ze(E), R-32, R-152a и т.д., чтобы облегчить предоставление компонентов составов по изобретению в желаемых пропорциях.

Таким образом, изобретение относится к способу получения состава и/или теплопередающего устройства по изобретению, содержащему введение R-1234ze(E), R-32 и R-152a, а также дополнительных компонентов, таких как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав, в теплопередающее устройство, содержащее существующий жидкий теплоноситель, который является R-134a. При желании, по меньшей мере, часть R-134a удаляется из теплопередающего устройства до введения R-1234ze(E), R-32, R-152a и т.д.

Конечно, составы по изобретению также могут быть получены только смешиванием R-1234ze(E), P-32, R-152a, не обязательно, R-134a (и дополнительных компонентов, таких как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав) в желаемых пропорциях. Составы могут быть тогда добавлены к теплопередающему устройству (или применены любым другим способом, как это определено в настоящем документе), который не содержит R-134a или любой другой существующий жидкий теплоноситель, например, устройство, из которого R-134a или любой другой существующий жидкий теплоноситель были удалены.

В дополнительном аспекте по изобретению предложен способ для снижения воздействия на окружающую среду, возникающего в результате эксплуатации изделия, содержащего существующее соединение или состав, причем способ содержит, по меньшей мере, частичную замену существующих соединений или составов составом по изобретению. Предпочтительно, данный способ содержит стадию получения распределения кредита эмиссии парниковых газов.

Под воздействием на окружающую среду понимают образование и эмиссию парниковых нагревающих газов в рамках работы продукта.

Как уже упоминалось выше, данное воздействие на окружающую среду можно рассматривать как включающее в себя не только эмиссии соединений или составов, имеющие значительное воздействие на окружающую среду, от утечки или других потерь, но и, в том числе, эмиссию углекислого газа, происходящую за счет энергии, потребляемой устройством за его рабочую жизнь. Такое воздействие на окружающую среду может быть количественно оценено критерием, известным как общий коэффициент эквивалентного потепления (TEWI). Данный критерий был использован в количественной оценке воздействия на окружающую среду определенных стационарных холодильных установок и оборудования для кондиционирования воздуха, в том числе, например, супермаркетных холодильных систем (см., например, http://en.wikipedia.org/wiki/Total_equivalent_warming_impact).

Можно дополнительно считать, что воздействие на окружающую среду может включать в себя эмиссию парниковых газов, происходящих из синтеза и производства соединений или составов. В данном случае производственные выбросы добавляют к потреблению энергии и эффектам прямой потери, чтобы получить критерий, известный как коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы (LCCP, см., например, http://www.sae.org/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). Применение LCCP является обычным при оценке воздействия на окружающую среду автомобильных систем кондиционирования воздуха.

Кредит(ы) на эмиссию присуждаются за сокращение вредных выбросов, которые способствуют глобальному потеплению и их можно, например, вкладывать в банки, ими можно торговать или их можно продавать. Они обычно выражаются в эквивалентном количестве углекислого газа. Таким образом, если можно избежать выброса 1 кг R-134a, то может быть присужден кредит на эмиссию, соответствующий 1×1300 = эквиваленту 1300 кг CO2.

В другом варианте осуществления по изобретению предложен способ для производства кредита(ов) на эмиссию парниковых газов, содержащий (I) замену существующего соединения или состава составом по изобретению, где состав по изобретению обладает более низким значением ПГП, чем имеющиеся соединение или состав, и (II) получение кредита на эмиссию парниковых газов для упомянутого заменяющего шага.

В предпочтительном варианте осуществления в результате применения состава по изобретению оборудование имеет более низкий общий коэффициент эквивалентного потепления и/или коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы, чем тот, который будет достигнут за счет использования имеющегося соединения или состава.

Данные способы можно осуществлять с любым подходящим продуктом, например, в областях кондиционирования, охлаждения (например, охлаждения при низкой и средней температуре охлаждения), теплопередачи, пенообразователей, аэрозолей или распыляемых пропеллентов, газообразных диэлектриков, криохирургии, ветеринарных процедур, стоматологических процедур, пожаротушений, подавлении пламени, растворителей (например, носители для приправ и ароматов), чистящих средств, сигнальных рожков, неогнестрельного оружия, местных анестетиков, а также расширенных применений. Предпочтительно, область применения является кондиционирование воздуха или охлаждение.

Примеры подходящих продуктов включают в себя теплопередающие устройства, пенообразователи, вспениваемые составы, распыляемые составы, растворители и механические устройства производства электроэнергии. В предпочтительном варианте осуществления, продукт представляет собой теплопередающее устройство, такое как охлаждающее устройство или единица кондиционирования воздуха.

Существующее соединение или состав оказывает воздействие на окружающую среду, определяемое ПГП и/или TEWI и/или LCCP, что выше, чем состав по изобретению, который заменяет его. Существующее соединение или состав может содержать фторуглеродное соединение, такое как перфтор-, гидрофтор-, хлорфтор- или гидрохлорфторуглеродное соединение или оно может содержать фторированный олефин.

Предпочтительно, существующее соединение или состав является теплопередающим соединением или составом, таким как хладагент. Примеры хладагентов, которые могут быть заменены, включают в себя R-134a, R-152a, R-1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 и R-404A. Составы по изобретению особенно подходят в качестве замены R-134a, R-152a и R-1234yf.

Любое количество существующего соединения или состава может быть заменено, с тем чтобы уменьшить воздействие на окружающую среду. Это может зависеть от воздействия на окружающую среду существующего соединения или состава, который подлежит замене, и от воздействия на окружающую среду заменяющего состава по изобретению. Предпочтительно, существующее соединение или состав в продукте полностью заменяется составом по изобретению.

Изобретение иллюстрируется следующими неограничивающими примерами.

Примеры

Воспламеняемость

Воспламеняемость некоторых составов по изобретению в воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности изучали в испытательной колбенной аппаратуре, как описано в методике ASHRAE Standard 34. Температура испытания составляла 23°C; контролируемая влажность составляла 50% по отношению к стандартной температуре 77°F (25°C). В качестве разбавителя применяли R-1234ze(E), который оказался при таких условиях испытания невоспламеняющимся. В качестве топлива применяли смеси R-32 и R-152a. Три топливных композиций были проверены, и молярная доля R32 по отношению к R-152a менялась для каждого топлива. Были применены три молярных отношения R32 к R-152a 1:1; 1:2 и 1:3. Топливные газы и газы разбавителя подвергали вакуумной очистке через цилиндр для удаления растворенного воздуха или других инертных газов перед испытанием. Результаты данных испытаний показаны на фигурах 1-3. В показанных треугольных диаграммах вершины представляют собой чистое топливо, воздух и разбавитель. Легковоспламеняемую область определяли изменением относительных пропорций топлива, воздуха и разбавителя, и он откладывается на каждой диаграмме как штрихованная линия.

Применяя приведенную выше методику, было показано, что следующие составы являются невоспламеняющимися при 23°C (ассоциированные отношения фтора также показаны).

Состав невоспламенямой смеси (объемная основа) Отношение фтора R=F/(F+H) Состав на основе масса/масса
R-32 20%, R-152a 20%, R-1234ze(E) 60% 0.571 R-32 11% R-152a 14% R-1234ze(E) 75%
R-32 11.7%, R-152a 23.3%, R-1234ze(E) 65% 0.572 R-32 6% R-152a 16% R-1234ze(E) 78%
R-32 8.3%, R-152a 24.8%, R-1234ze(E) 67% 0.572 R-32 4% R-152a 17% R-1234ze(E) 79%
R-32 10%, R-152a 20%, R-1234ze(E) 70% 0.586 R-32 5% R-152a 13% R-1234ze(E) 82%
R-32 8%, R-152a 17%, R-1234ze(E) 75% 0.600 R-32 4% R-152a 11% R-1234ze(E) 85%
R-32 17.5%, R-152a 17.5%, R-1234ze(E) 65% 0.584 R-32 10% R-152a 12% R-1234ze(E) 78%
R-32 15%, R-152a 15%, R-1234ze(E) 70% 0.596 R-32 8% R-152a 10% R-1234ze(E) 82%
R-32 10%, R-152a 10%, R-1234ze(E) 80% 0.621 R-32 5% R-152a 6% R-1234ze(E) 89%
R-32 7.5%, R-152a 22.5%, R-1234ze(E) 70% 0.581 R-32 4% R-152a 15% R-1234ze(E) 81%

Видно, что невоспламеняющиеся смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), могут быть созданы, если значение отношения фтора в смеси выше, чем около 0,57.

Дополнительно были идентифицированы следующие смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие более низкий предел воспламенения в воздухе, составляющий величину 7% об./об.

Смесь, имеющая LFL, равный 7% об./об. (объемная основа) Отношение фтора R=F/(F+H) Состав на основе масса/масса
R-32 47.5%, R-152a 47.5%, R-1234ze(E) 5% 0.416 R-32 40%, R-152a 51%, R-1234ze(E) 9%
R-32 28%, R-152a 56%, R-1234ze(E) 16% 0.426 R-32 21% R-152a 53% R-1234ze(E) 26%
R-32 19%, R-152a 57%, R-1234ze(E) 24% 0.441 R-32 13% R-152a 50% R-1234ze(E) 37%

Приведенная выше таблица показывает, что было обнаружено, что можно производить смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие LFL, равный 7% об./об. или выше, если отношение фтора в смеси составляет величину выше, чем около 0,41. Для сравнения, было установлено, что нижний предел воспламенения R-1234yf в воздухе в той же испытательной аппаратуре и при той же температуре варьировался в пределах между 6,0 и 6,5% об./об. в нескольких повторных испытаниях.

После этого проводили аналогичный эксперимент на воспламеняемость, в котором применяемое топливо являлось эквимолярной смесью R-32 и R-152a и разбавитель представлял собой смесь R-134a и R-1234ze(E) в молярной пропорции 1:2. Аппаратуру воспламеняемости ASTM применяли для определения области воспламеняемости, которая представлена на фигуре 4.

Минимальная доля разбавителя, необходимая для обеспечения того, что смеси топлива + разбавитель с воздухом не являются легковоспламеняющимися, оказалось равной около 59% об./об.. Невоспламеняющийся состав, соответствующий значению 59% об./об. разбавителя и 41% об./об. топлива, соответствует общему составу, в котором R-32 составляет 20,5%, R-152a составляет 20,5%, R-134a составляет 19,7% и R-1234ze(E) составляет 39,3% (все объемное) Данный состав имеет отношение фтора, равное 0,569, что согласуется с результатами предыдущих экспериментов по определению нелегковоспламеняющего состава.

Сделан вывод, что четвертичные смеси данных жидкостей могут быть, как ожидается, нелегковоспламеняющимися при 23°C, если значение отношения фтора будет больше, чем 0,57. Кроме того, было установлено, что любое сочетание разбавителя R-134a/R-1234ze(E) и топливной смеси R-32/R-152a будет иметь нижний предел воспламенения, равный, по меньшей мере, 7% об./об., что соответствует соотношению фтора, равному 0,4 или выше.

После этого проводили дополнительный эксперимент на воспламеняемость, в котором применяемое топливо являлось R-152a и разбавителем был R-134a. Аппаратуру воспламеняемости ASTM применяли для определения области воспламеняемости, которая представлена на фигуре 5. Данная фигура показывает совершенно иную форму и неожиданно широкую область воспламеняемости, что указывает на непредсказуемый характер таких испытаний на воспламеняемости.

Воспламеняемость некоторых составов по изобретению в воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности изучали в тесте пламени в трубке следующим образом.

Испытываемый сосуд являлся вертикальным стеклянным цилиндром диаметром 2 дюйма. Электроды зажигания были помещены на 60 мм выше нижней части цилиндра. Цилиндр был оснащен клапаном сброса давления. Аппаратура была защищена для ограничения любого повреждения при взрыве. Постоянную индукционную искру продолжительностью 0,5 секунды использовали в качестве источника воспламенения.

Испытание проводили при температуре 23°C (см. ниже). Известную концентрацию топлива в воздухе вводили в стеклянный цилиндр. Искру пропускали через смесь и наблюдали, отделилось или нет пламя от источника зажигания и самостоятельно ли оно распространяется. Концентрацию газа увеличивали с шагом 1% об. до зажигания (если оно вообще происходило). Результаты приведены ниже (все составы имеют об./об. основу, если не указано иное).

Топливо Температура (°C) Влажность Результаты
R32/R152a/R1234ze 42/7/51 (около 26/5/69 мас./мас.) 23 50%RH/23°C LFL 10% UFL 19%
R32/R152a/R1234ze 19/9/72 (около 10/6/84 мас./мас.) 23 50%RH/23°C LFL 9% UFL 16%

Опять же, значение LFL испытанных составов оказалось значительно выше (то есть они являются меньше легковоспламеняющимися), чем R-1234yf при тех же условиях (R1234yf испытали в той же аппаратуре и нашли, что он проявляет нижний предел воспламеняемости, равный 6% об./об., и верхний предел воспламеняемости, соответствующий 15% об./об.).

Производительность R-32/R-152a/R-1234ze(E) смесей

Производительность выбранных тройных составов по изобретению оценивали с помощью модели термодинамических свойств в сочетании с идеализированным циклом сжатия пара. В термодинамической модели использовалось уравнение состояния Пенга-Робинсона (Peng-Robinson) для представления свойств паровой фазы и равновесия пар-жидкость смесей вместе с полиномиальной корреляцией изменения энтальпии идеального газа каждого из компонентов смесей в зависимости от температурой. Принципы, лежащие в основе применения этого уравнения состояния для моделирования термодинамических свойств и равновесия пар-жидкость, более подробно объясняются в The Properties of Gases and Liquids (5th edition) by BE Poling, JM Prausnitz and JM O′Connell pub. McGraw Hill 2000, в частности, в главах 4 и 8 (включено сюда ссылкой).

Данными об основных свойствах, необходимыми для применения этой модели, являлись: критическая температура и критическое давление; давление пара и связанная с ним характеристика ацентричный фактор Питцера; энтальпия идеального газа и измеряемые данные по равновесию пар-жидкость для бинарных систем R-32/R-152a; R-152a/R-1234ze(E) и R-32/R1234ze(E).

Данные об основных свойствах (критические свойства, ацентричный фактор, давление пара и энтальпия идеального газа) для R-32 и R-152a были взяты из версии программного обеспечения NIST REFPROP 8,0, которая включена сюда ссылкой. Критическую точку и давление пара P-1234ze(E) мерили экспериментально. Энтальпию идеального газа для R-1234ze(E) в диапазоне температур оценивали с помощью программного обеспечения HyperChem 7.5 для молекулярного моделирования, которое включено сюда ссылкой.

Данные по равновесию пар-жидкость для бинарных смесей регрессировали к уравнению Пенга-Робинсона с помощью двоичной константы взаимодействия, включенной в правила смешивания Ван-дер-Ваальса следующим образом. Для двойной пары R-32 с R-152a данные были взяты из Lee et al. J Chem Eng Data 1999 (44) 190-192 (включено сюда ссылкой). Данные по равновесию пар-жидкость для R-152a с R-1234ze(E) были взяты из WO 2006/094303 страница 69 (включено сюда ссылкой), и была установлена константа взаимодействия для представления азеотропного состава, подразумеваемого при этих данных при -25°C. Данные по равновесию пар-жидкость не были доступны для R-32 с R-1234ze(E), так что константу взаимодействия для этой пары приравняли нулю.

Холодопроизводительность выбранных тройных составов по изобретению моделировали с помощью следующих условий цикла.

Температура конденсации (°C) 60
Температура кипения (°C) 0
Нагнетание (K) 5
Перегрев (K) 5
Температура всасывания (°C) 15
Изоэнтропийный кпд 65%
Отношение очистки 4%
Мощность (кВт) 6
Диаметр всасывающего трубопровода (мм) 16.2

Данные о холодопроизводительности данных составов изложены в таблицах 1-10.

Данные показывают, что составы, проявляющие сниженную воспламеняемость (или невоспламеняемость), по сравнению с R-1234yf, могут быть приготовлены с близкой или превосходящей охлаждающей мощностью, существенно повышенной энергоэффективностью и сниженным падением давления. Усиление энергоэффективности, предполагаемое при применении составов по изобретению, по сравнению с R-1234yf, приведет к системе кондиционирования воздуха, проявляющей сниженный общий коэффициент эквивалентного потепления (или, что эквивалентно, сниженный LCCP), а также сниженное энергопотребление, хотя прямой ПГП составов является несколько выше, чем для R-1234yf.

В дополнение, было обнаружено, что когда составы проявляли охлаждающую мощность, эквивалентную мощности R-1234yf, оцениваемое падение давления всасывающего трубопровода было значительно ниже, чем у R-1234yf, и было близко к значениям, которые можно было бы ожидать при использовании R-134a. Это существенно для автомобильных систем кондиционирования воздуха, где трубопровод, всасывающий газ, представляет собой значительную точку потери эффективности. Известно, что R-1234yf требует всасывающий шланг большего диаметра в автомобильной системе, чем у R-134a, что неудобно для расположения системы. Составы по изобретению дают возможность применять меньший размер всасывающего трубопровода в таких системах или, альтернативно, реализовать дальнейший рост энергоэффективности в системе, если применяется то же сечение трубопровода.

Производительность смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R134a

Холодопроизводительность выбранных четвертичных составов по изобретению моделировали с помощью той же модели и условий цикла, изложенных выше в связи с тройными составами по изобретению. Данные о холодопроизводительности этих составов представлены в таблицах 11-37.

Полностью невоспламеняющиеся жидкости, имеющие производительность, близкую к R134a, особенно желательны, данные показывают, что возможно иметь мощность, COP и падение давления, близкие к таковым у R134a, в то время как достижение значительного сокращения ПГП (снижения порядка 50% или более, по сравнению с чистым R134a) достигается с помощью составов R-32, R152a, R-134a и R-1234ze(E).

Таблица 1.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 2% R32
R32 2 2 2 2 2 2 2 2 2
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 93 88 83 78 73 68 63 58 53
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 2/5/93 2/10/88 2/15/83 2/20/78 2/25/73 2/30/68 2/35/63 2/40/58 2/45/53
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.76 5.73 5.71 5.69 5.67 5.65 5.64 5.63 5.63
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.0% 83.2% 83.5% 83.7% 83.9% 84.1% 84.3% 84.5% 84.6%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 1.8 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 1.1 1.0
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 0.8 0.9 0.9 0.9 0.8 0.8 0.7 0.6 0.5
Т на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -0.4 -0.5 -0.5 -0.4 -0.4 -0.4 -0.3 -0.3 -0.3
Т на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 54.1 54.1 54.1 54.2 54.2 54.3 54.4 54.4 54.5
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 13.45 13.79 14.09 14.35 14.58 14.78 14.95 15.10 15.22
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.33 2.40 2.47 2.52 2.57 2.62 2.65 2.68 2.70
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 116.5 120.9 125.4 129.9 134.6 139.4 144.3 149.3 154.4
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 90.5 92.1 93.7 95.2 96.7 98.2 99.7 101.2 102.7
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 185.4 178.6 172.3 166.2 160.5 155.0 149.7 144.7 139.9
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 16.7 16.1 15.6 15.2 14.8 14.5 14.3 14.0 13.8
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1297 1342 1383 1421 1456 1487 1516 1541 1564
Падение давления (кПа/м) 953 1239 1262 1186 1120 1061 1009 962 920 882 847
ПГП (TAR-основа) 23 28 34 40 45 51 57 62 68
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.634 0.609 0.585 0.563 0.542 0.522 0.503 0.486 0.469
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 84.2% 87.1% 89.8% 92.3% 94.5% 96.6% 98.4% 100.1% 101.6%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.1% 106.6% 107.1% 107.5% 107.9% 108.4% 108.8% 109.2% 109.6%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 101.9% 95.8% 90.4% 85.7% 81.4% 77.7% 74.3% 71.2% 68.4%
Таблица 2.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 4% R32
R32 4 4 4 4 4 4 4 4 4
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 91 86 81 76 71 66 61 56 51
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 4/5/91 4/10/86 4/15/81 4/20/76 4/25/71 4/30/66 4/35/61 4/40/56 4/45/51
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.79 5.75 5.72 5.70 5.68 5.66 5.65 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.0% 83.3% 83.5% 83.8% 84.0% 84.2% 84.4% 84.6% 84.7%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 3.0 2.9 2.8 2.6 2.4 2.2 2.0 1.9 1.7
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 1.4 1.5 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 1.0 0.9
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.6 -0.5 -0.5 -0.5
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 53.5 53.5 53.6 53.7 53.8 53.9 54.0 54.1 54.1
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 14.10 14.42 14.70 14.94 15.15 15.33 15.48 15.61 15.71
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.44 2.51 2.57 2.62 2.67 2.71 2.74 2.77 2.79
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 119.7 124.1 128.5 133.0 137.7 142.4 147.3 152.3 157.5
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.07 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 92.5 94.0 95.6 97.0 98.5 100.0 101.5 102.9 104.4
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 180.4 174.1 168.1 162.4 156.9 151.6 146.6 141.8 137.1
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 15.8 15.4 14.9 14.6 14.3 14.0 13.7 13.5 13.3
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1363 1407 1446 1483 1516 1546 1573 1597 1619
Падение давления (кПа/м) 953 1239 1177 1110 1052 999 953 911 873 838 806
ПГП (TAR-основа) 33 39 45 51 56 62 68 73 79
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.630 0.605 0.581 0.559 0.539 0.519 0.501 0.483 0.467
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 88.5% 91.3% 93.9% 96.3% 98.4% 100.4% 102.2% 103.7% 105.2%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.4% 106.8% 107.2% 107.7% 108.1% 108.5% 108.9% 109.3% 109.7%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 95.0% 89.6% 84.9% 80.7% 76.9% 73.5% 70.4% 67.6% 65.1%
Таблица 3.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 5% R32
R32 5 5 5 5 5 5 5 5 5
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 90 85 80 75 70 65 60 55 50
Результаты расчета Сравнительные данные
134а R1234yf 5/5/90 5/10/85 5/15/80 5/20/75 5/25/70 5/30/65 5/35/60 5/40/55 5/45/50
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.79 5.76 5.73 5.70 5.68 5.66 5.65 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.0% 83.3% 83.6% 83.8% 84.1% 84.3% 84.4% 84.6% 84.8%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 3.6 3.4 3.2 3.0 2.8 2.6 2.4 2.2 2.1
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 1.7 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -0.9 -0.9 -0.9 -0.8 -0.8 -0.7 -0.6 -0.6 -0.6
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 53.2 53.3 53.4 53.5 53.6 53.7 53.8 53.9 54.0
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 14.43 14.73 15.00 15.23 15.43 15.60 15.75 15.87 15.96
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.49 2.56 2.62 2.67 2.72 2.76 2.79 2.81 2.83
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 121.3 125.6 130.0 134.5 139.2 143.9 148.8 153.9 159.0
COP 2.03 1.91 2.04 2.04 2.05 2.06 2.07 2.07 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 93.5 95.0 96.5 97.9 99.4 100.9 102.3 103.8 105.2
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 178.1 171.9 166.1 160.5 155.2 150.1 145.1 140.4 135.8
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 15.5 15.0 14.6 14.3 14.0 13.7 13.5 13.3 13.1
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1396 1439 1478 1514 1546 1575 1602 1625 1646
Падение давления (кПа/м) 953 1239 1137 1075 1020 971 927 887 851 818 787
ПГП (TAR-основа) 39 45 50 56 62 67 73 79 85
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.628 0.603 0.580 0.558 0.537 0.518 0.499 0.482 0.466
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 90.7% 93.4% 96.0% 98.3% 100.4% 102.3% 104.0% 105.6% 106.9%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.5% 106.9% 107.3% 107.7% 108.1% 108.5% 108.9% 109.3% 109.7%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 91.8% 86.8% 82.3% 78.4% 74.8% 71.6% 68.7% 66.0% 63.5%
Таблица 4.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 6% R32
R32 6 6 6 6 6 6 6 6 6
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 89 84 79 74 69 64 59 54 49
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 6/5/89 6/10/84 6/15/79 6/20/74 6/25/69 6/30/64 6/35/59 6/40/54 6/45/49
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.80 5.76 5.73 5.70 5.68 5.66 5.65 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.1% 83.4% 83.6% 83.9% 84.1% 84.3% 84.5% 84.7% 84.8%
Скольжение конденсатора (K) 0.0 0.0 4.1 3.9 3.6 3.4 3.2 2.9 2.7 2.5 2.4
Скольжение испарителя (K) 0.0 0.0 2.0 2.0 2.0 1.9 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -1.0 -1.0 -1.0 -0.9 -0.9 -0.8 -0.7 -0.7 -0.6
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 52.9 53.1 53.2 53.3 53.4 53.5 53.6 53.7 53.8
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 14.75 15.04 15.30 15.52 15.71 15.87 16.01 16.12 16.21
P испарителя(бар) 2.92 3.14 2.54 2.61 2.67 2.72 2.77 2.80 2.83 2.86 2.87
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 122.8 127.1 131.5 136.0 140.7 145.4 150.3 155.4 160.5
COP 2.03 1.91 2.04 2.05 2.05 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 94.4 95.9 97.4 98.8 100.3 101.7 103.2 104.6 106.1
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 175.8 169.9 164.2 158.8 153.6 148.5 143.7 139.0 134.6
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 15.1 14.7 14.3 14.0 13.7 13.5 13.3 13.1 12.9
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1429 1471 1510 1544 1576 1604 1630 1653 1673
Падение давления (кПа/м) 953 1239 1101 1042 990 944 902 864 829 798 769
ПГП (TAR-основа) 44 50 56 61 67 73 79 84 90
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.626 0.601 0.578 0.556 0.536 0.516 0.498 0.481 0.465
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 92.8% 95.6% 98.0% 100.3% 102.4% 104.2% 105.9% 107.4% 108.7%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.6% 107.0% 107.4% 107.8% 108.2% 108.6% 108.9% 109.3% 109.7%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 88.8% 84.1% 79.9% 76.2% 72.8% 69.7% 66.9% 64.4% 62.1%
Таблица 5.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 7% R32
R32 7 7 7 7 7 7 7 7 7
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 88 83 78 73 68 63 58 53 48
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 7/5/88 7/10/83 7/15/78 7/20/73 7/25/68 7/30/63 7/35/58 7/40/53 7/45/48
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.80 5.76 5.73 5.70 5.68 5.66 5.65 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.1% 83.4% 83.7% 83.9% 84.2% 84.4% 84.5% 84.7% 84.9%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 4.6 4.3 4.0 3.8 3.5 3.3 3.0 2.8 2.7
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 2.3 2.3 2.2 2.1 2.0 1.8 1.7 1.6 1.5
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -1.2 -1.1 -1.1 -1.0 -1.0 -0.9 -0.8 -0.8 -0.7
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 52.7 52.8 53.0 53.1 53.3 53.4 53.5 53.6 53.7
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 15.06 15.35 15.59 15.80 15.99 16.14 16.27 16.37 16.45
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.60 2.66 2.72 2.77 2.82 2.85 2.88 2.90 2.92
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 124.3 128.6 133.0 137.5 142.1 146.9 151.8 156.8 162.0
COP 2.03 1.91 2.04 2.05 2.05 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 95.3 96.8 98.2 99.7 101.1 102.6 104.0 105.4 106.9
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 173.7 167.9 162.4 157.1 152.0 147.1 142.3 137.7 133.3
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 14.8 14.4 14.0 13.7 13.4 13.2 13.0 12.8 12.7
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1463 1504 1541 1575 1606 1634 1659 1681 1701
Падение давления (кПа/м) 953 1239 1066 1011 962 918 878 842 809 779 752
ПГП (TAR-основа) 50 55 61 67 73 78 84 90 95
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.624 0.599 0.576 0.554 0.534 0.515 0.497 0.480 0.464
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 95.0% 97.7% 100.1% 102.3% 104.3% 106.1% 107.7% 109.2% 110.5%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.7% 107.1% 107.5% 107.8% 108.2% 108.6% 109.0% 109.4% 109.8%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 86.0% 81.6% 77.6% 74.1% 70.9% 68.0% 65.3% 62.9% 60.7%
Таблица 6.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 8% R32
R32 8 8 8 8 8 8 8 8 8
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 87 82 77 72 67 62 57 52 47
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 8/5/87 8/10/82 8/15/77 8/20/72 8/25/67 8/30/62 8/35/57 8/40/52 8/45/47
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.80 5.76 5.73 5.70 5.68 5.66 5.65 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.2% 83.5% 83.8% 84.0% 84.2% 84.4% 84.6% 84.8% 84.9%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 5.0 4.7 4.4 4.1 3.8 3.6 3.3 3.1 3.0
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 2.6 2.5 2.4 2.3 2.2 2.0 1.9 1.8 1.7
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -1.3 -1.3 -1.2 -1.2 -1.1 -1.0 -0.9 -0.9 -0.8
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 52.5 52.6 52.8 53.0 53.1 53.2 53.3 53.4 53.5
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 15.38 15.65 15.89 16.09 16.26 16.41 16.53 16.62 16.70
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.65 2.72 2.77 2.82 2.86 2.90 2.93 2.95 2.96
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 125.8 130.1 134.4 138.9 143.6 148.3 153.2 158.3 163.5
COP 2.03 1.91 2.04 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 96.2 97.7 99.1 100.5 102.0 103.4 104.8 106.3 107.7
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 171.7 166.1 160.7 155.5 150.5 145.6 141.0 136.4 132.1
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 14.4 14.1 13.7 13.4 13.2 13.0 12.8 12.6 12.5
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1496 1536 1573 1606 1636 1663 1687 1709 1728
Падение давления (кПа/м) 953 1239 1033 981 935 893 855 821 790 761 735
ПГП (TAR-основа) 55 61 67 72 78 84 89 95 101
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.622 0.597 0.574 0.553 0.533 0.514 0.496 0.479 0.462
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 97.1% 99.8% 102.1% 104.3% 106.3% 108.0% 109.6% 111.0% 112.2%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.8% 107.1% 107.5% 107.9% 108.2% 108.6% 109.0% 109.4% 109.8%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 83.4% 79.2% 75.4% 72.1% 69.0% 66.3% 63.7% 61.4% 59.3%
Таблица 7.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 9% R32
R32 9 9 9 9 9 9 9 9 9
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 86 81 76 71 66 61 56 51 46
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 9/5/86 9/10/81 9/15/76 9/20/71 9/25/66 9/30/61 9/35/56 9/40/51 9/45/46
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.80 5.76 5.73 5.70 5.68 5.66 5.65 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.3% 83.6% 83.8% 84.1% 84.3% 84.5% 84.7% 84.8% 85.0%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 5.4 5.1 4.7 4.4 4.1 3.8 3.6 3.4 3.2
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 2.9 2.8 2.7 2.5 2.4 2.2 2.1 1.9 1.8
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -1.4 -1.4 -1.3 -1.3 -1.2 -1.1 -1.0 -1.0 -0.9
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 52.3 52.5 52.6 52.8 52.9 53.1 53.2 53.3 53.4
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 15.69 15.95 16.18 16.37 16.54 16.67 16.78 16.87 16.94
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.71 2.77 2.83 2.87 2.91 2.95 2.97 2.99 3.00
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 127.3 131.5 135.9 140.4 145.0 149.8 154.7 159.8 165.0
COP 2.03 1.91 2.04 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 97.1 98.6 100.0 101.4 102.8 104.2 105.6 107.1 108.5
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 169.7 164.3 159.0 153.9 149.0 144.2 139.6 135.2 130.9
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 14.1 13.8 13.5 13.2 13.0 12.8 12.6 12.4 12.3
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1529 1569 1604 1637 1666 1692 1716 1737 1755
Падение давления (кПа/м) 953 1239 1002 953 909 870 834 801 771 744 719
ПГП (TAR-основа) 61 66 72 78 83 89 95 101 106
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.620 0.595 0.573 0.551 0.531 0.512 0.494 0.477 0.461
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 99.3% 101.9% 104.2% 106.3% 108.2% 109.9% 111.4% 112.8% 114.0%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.9% 107.2% 107.6% 107.9% 108.3% 108.6% 109.0% 109.4% 109.8%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 80.9% 76.9% 73.4% 70.2% 67.3% 64.7% 62.2% 60.0% 58.0%
Таблица 8.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 10% R32
R32 10 10 10 10 10 10 10 10 10
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 85 80 75 70 65 60 55 50 45
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 10/5/85 10/10/80 10/15/75 10/20/70 10/25/65 10/30/60 10/35/55 10/40/50 10/45/45
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.80 5.76 5.72 5.69 5.67 5.66 5.65 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.3% 83.6% 83.9% 84.1% 84.4% 84.6% 84.7% 84.9% 85.0%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 5.8 5.4 5.0 4.7 4.4 4.1 3.8 3.6 3.4
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 3.1 3.0 2.9 2.7 2.5 2.4 2.2 2.1 2.0
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -1.6 -1.5 -1.4 -1.4 -1.3 -1.2 -1.1 -1.0 -1.0
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 52.1 52.3 52.5 52.7 52.8 53.0 53.1 53.2 53.3
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 16.00 16.25 16.47 16.66 16.81 16.94 17.04 17.12 17.18
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.76 2.82 2.88 2.92 2.96 2.99 3.02 3.04 3.05
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 128.7 132.9 137.3 141.8 146.4 151.2 156.1 161.2 166.4
COP 2.03 1.91 2.04 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 98.0 99.4 100.8 102.2 103.6 105.0 106.4 107.9 109.3
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 167.9 162.5 157.4 152.4 147.6 142.9 138.4 134.0 129.8
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 13.8 13.5 13.2 13.0 12.7 12.5 12.4 12.2 12.1
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1562 1601 1636 1668 1696 1722 1744 1765 1782
Падение давления (кПа/м) 953 1239 972 926 885 847 813 782 753 727 703
ПГП (TAR-основа) 66 72 78 83 89 95 100 106 112
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.618 0.593 0.571 0.550 0.530 0.511 0.493 0.476 0.460
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 101.5% 104.0% 106.3% 108.3% 110.2% 111.8% 113.3% 114.6% 115.7%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.9% 107.3% 107.6% 107.9% 108.3% 108.7% 109.0% 109.4% 109.8%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 78.5% 74.8% 71.4% 68.4% 65.6% 63.1% 60.8% 58.7% 56.7%
Таблица 9.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 11% R32
R32 11 11 11 11 11 11 11 11 11
R152a 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R1234ze(E) 84 79 74 69 64 59 54 49 44
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 11/5/84 11/10/79 11/15/74 11/20/69 11/25/64 11/30/59 11/35/54 11/40/49 11/45/44
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.79 5.75 5.72 5.69 5.67 5.65 5.64 5.64 5.63
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.4% 83.7% 84.0% 84.2% 84.4% 84.6% 84.8% 85.0% 85.1%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 6.1 5.7 5.3 5.0 4.6 4.3 4.1 3.9 3.7
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 3.4 3.3 3.1 2.9 2.7 2.6 2.4 2.3 2.2
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -1.7 -1.6 -1.6 -1.5 -1.4 -1.3 -1.2 -1.1 -1.1
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 51.9 52.1 52.3 52.5 52.7 52.8 53.0 53.1 53.2
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 16.31 16.55 16.76 16.94 17.08 17.20 17.30 17.37 17.42
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.82 2.88 2.93 2.98 3.01 3.04 3.07 3.08 3.09
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 130.1 134.3 138.6 143.1 147.8 152.6 157.5 162.6 167.9
COP 2.03 1.91 2.05 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 98.9 100.3 101.7 103.1 104.4 105.8 107.2 108.7 110.1
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 166.1 160.8 155.8 150.9 146.2 141.6 137.1 132.8 128.7
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 13.5 13.2 13.0 12.7 12.5 12.3 12.2 12.1 11.9
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1596 1633 1668 1698 1726 1751 1773 1792 1809
Падение давления (кПа/м) 953 1239 945 901 861 826 793 764 736 711 688
ПГП (TAR-основа) 72 77 83 89 94 100 106 111 117
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.616 0.592 0.569 0.548 0.528 0.509 0.492 0.475 0.459
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 103.6% 106.1% 108.3% 110.3% 112.1% 113.7% 115.1% 116.4% 117.5%
Относительная COP 106.0% 100.0% 107.0% 107.3% 107.6% 108.0% 108.3% 108.7% 109.0% 109.4% 109.8%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 76.2% 72.7% 69.5% 66.7% 64.0% 61.6% 59.4% 57.4% 55.5%
Таблица 10.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 12% R32
R32 12 12 12 12 12 12 12 12 12
R152a 5 10 15 20 25 30 35 38 45
R1234ze(E) 83 78 73 68 63 58 53 50 43
Результаты расчета Сравнительные данные
134a R1234yf 12/5/83 12/10/78 12/15/73 12/20/68 12/25/63 12/30/58 12/35/53 12/38/50 12/45/43
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.79 5.75 5.72 5.69 5.67 5.65 5.64 5.64 5.64
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.5% 83.8% 84.0% 84.3% 84.5% 84.7% 84.8% 84.9% 85.1%
Гистерезис конденсатора (K) 0.0 0.0 6.5 6.1 5.8 5.5 5.2 4.9 4.7 4.6 4.3
Гистерезис испарителя (K) 0.0 0.0 3.7 3.6 3.4 3.3 3.1 2.9 2.8 2.7 2.6
T на входе испарителя (°C) 0.0 0.0 -1.8 -1.8 -1.7 -1.6 -1.6 -1.5 -1.4 -1.4 -1.3
T на выходе конденсатора (°C) 55.0 55.0 51.8 51.9 52.1 52.3 52.4 52.5 52.7 52.7 52.8
P конденсатора (бар) 16.88 16.46 16.65 16.91 17.13 17.32 17.48 17.61 17.71 17.76 17.85
P испарителя (бар) 2.92 3.14 2.88 2.94 3.00 3.04 3.08 3.11 3.14 3.15 3.17
Холодильный эффект (кДж/кг) 123.76 94.99 131.4 135.6 139.9 144.4 149.0 153.7 158.6 161.6 168.9
COP 2.03 1.91 2.05 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда (°C) 99.15 92.88 99.8 101.2 102.6 103.9 105.3 106.7 108.1 109.0 110.9
Массовый расход (кг/ч) 174.53 227.39 164.4 159.3 154.4 149.6 145.0 140.5 136.2 133.6 127.9
Объемный расход (м3/час) 13.16 14.03 13.2 12.9 12.7 12.4 12.2 12.1 11.9 11.8 11.7
Объемная производительность (м3/час) 1641 1540 1631 1670 1705 1737 1766 1791 1814 1827 1852
Падение давления (кПа/м) 953 1239 917 875 837 802 771 742 716 701 669
ПГП (TAR-основа) 77 83 88 94 100 105 111 115 123
Отношение фтора R=F/(F+H) 0.614 0.590 0.567 0.546 0.527 0.508 0.491 0.480 0.458
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 105.9% 108.5% 110.8% 112.8% 114.7% 116.3% 117.8% 118.6% 120.3%
Относительная COP 106.0% 100.0% 107.0% 107.3% 107.6% 107.9% 108.2% 108.5% 108.9% 109.1% 109.6%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 74.0% 70.6% 67.5% 64.8% 62.2% 59.9% 57.8% 56.6% 54.0%
Таблица 11.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w) 4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a (%b/w) 25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 66 61 56 51 46 41 36 31 26
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета R134a R1234yf
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.72 5.70 5.69 5.69 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.4% 83.6% 83.8% 84.0% 84.2% 84.4% 84.5% 84.7% 84.8%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 2.8 2.6 2.4 2.3 2.1 2.0 1.9 1.8 1.8
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 1.1 1.0 1.0 0.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.8 -0.7 -0.7 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5
T на выходе конденсатора °С 55.0 55.0 53.6 53.7 53.8 53.9 53.9 54.0 54.0 54.1 54.1
P конденсатора бар 16.88 16.46 15.52 15.70 15.85 15.98 16.09 16.17 16.24 16.30 16.34
P испарителя бар 2.92 3.14 2.71 2.75 2.78 2.81 2.83 2.85 2.86 2.87 2.87
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 121.58 126.41 131.35 136.41 141.57 146.85 152.23 157.71 163.29
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 95.12 96.71 98.30 99.87 101.44 103.00 104.55 106.09 107.63
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 177.67 170.87 164.44 158.35 152.57 147.09 141.89 136.96 132.28
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 14.35 14.05 13.79 13.56 13.36 13.18 13.03 12.90 12.78
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1505 1537 1566 1593 1617 1638 1658 1675 1690
Падение давления кПа/м 953 1239 1054 1002 955 913 875 840 808 779 752
ПГП (TAR-основа) 357 363 368 374 380 385 391 397 403
F/(F+H) 0.631 0.607 0.584 0.562 0.542 0.523 0.504 0.487 0.471
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 97.7% 99.8% 101.7% 103.4% 105.0% 106.4% 107.7% 108.8% 109.8%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.0% 106.6% 107.1% 10.7.6% 108.1% 108.6% 109.1% 109.6% 110.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 85.0% 80.9% 77.1% 73.7% 70.6% 67.8% 65.2% 62.8% 60.7%
Таблица 12.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w) 6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a (%b/w) 25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 64 59 54 49 44 39 34 29 24
Результаты расчета СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
134a R1234y f 6/25/5/64 6/25/10/59 6/25/15/54 6/25/20/49 6/25/25/44 6/25/30/39 6/25/35/34 6/25/40/29 6/25/45/24
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.72 5.71 5.69 5.69 5.68 5.68 5.69 5.69 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.5% 83.8% 84.0% 84.2% 84.3% 84.5% 84.6% 84.8% 84.9%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.6 3.4 3.2 3.0 2.8 2.7 2.6 2.5 2.4
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.0 1.9 1.7 1.6 1.5 1.5 1.4 1.4 1.3
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.0 -0.9 -0.9 -0.8 -0.8 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.2 53.3 53.4 53.5 53.6 53.7 53.7 53.8 53.8
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.15 16.31 16.45 16.56 16.66 16.73 16.79 16.83 16.86
P испарителя бар 2.92 3.14 2.82 2.86 2.89 2.91 2.93 2.94 2.95 2.96 2.96
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 124.46 129.29 134.24 139.30 144.48 149.77 155.17 160.67 166.27
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 96.94 98.51 100.07 101.63 103.17 104.72 106.25 107.78 109.31
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 173.55 167.07 160.91 155.06 149.51 144.22 139.20 134.44 129.91
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.75 13.49 13.25 13.05 12.87 12.72 12.58 12.47 12.36
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1571 1602 1630 1655 1678 1698 1716 1733 1747
Падение давления кПа/м 953 1239 992 945 903 865 830 798 769 742 718
ПГП (TAR-основа) 368 374 379 385 391 396 402 408 413
F/(F+H) 0.627 0.603 0.580 0.559 0.539 0.520 0.502 0.485 0.469
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 102.0% 104.0% 105.8% 107.5% 109.0% 110.3% 111.5% 112.5% 113.5%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.1% 106.7% 107.2% 107.7% 108.2% 108.7% 109.1% 109.6% 110.0%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 80.0% 76.3% 72.9% 69.8% 67.0% 64.4% 62.1% 59.9% 57.9%
Таблица 13.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w) 8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a (%b/w) 25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze (E)(%b/w) 62 57 52 47 42 37 32 27 22
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 8/25/5/62 8/25/10/57 8/25/15/52 8/25/20/47 8/25/25/42 8/25/30/37 8/25/35/32 8/25/40/27 8/25/45/22
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.72 5.70 5.69 5.68 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.7% 83.9% 84.1% 84.3% 84.5% 84.6% 84.7% 84.9% 85.0%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.2 4.0 3.8 3.6 3.4 3.3 3.2 3.1 3.0
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.4 2.3 2.1 2.0 1.9 1.9 1.8 1.8 1.7
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.2 -1.1 -1.1 -1.0 -1.0 -0.9 -0.9 -0.9 -0.9
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.9 53.0 53.1 53.2 53.3 53.4 53.4 53.5 53.5
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.77 16.92 17.04 17.14 17.22 17.28 17.32 17.35 17.37
P испарителя бар 2.92 3.14 2.93 2.97 2.99 3.02 3.03 3.04 3.05 3.05 3.05
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 127.25 132.08 137.03 142.11 147.30 152.61 158.03 163.56 169.18
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 98.72 100.26 101.80 103.34 104.87 106.40 107.92 109.44 110.95
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 169.74 163.54 157.63 152.00 146.64 141.54 136.68 132.06 127.67
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.19 12.96 12.76 12.58 12.42 12.29 12.17 12.07 11.98
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1637 1667 1693 1717 1739 1758 1775 1790 1803
Падение давления кПа/м 953 1239 936 894 856 821 790 760 734 709 686
ПГП (TAR-основа) 379 384 390 396 402 407 413 419 424
F/(F+H) 0.623 0.599 0.577 0.556 0.536 0.517 0.499 0.483 0.467
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 106.3% 108.2% 110.0% 111.5% 112.9% 114.2% 115.3% 116.3% 117.1%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.2% 106.7% 107.2% 107.7% 108.2% 108.7% 109.1% 109.6% 110.0%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 75.5% 72.2% 69.1% 66.3% 63.7% 61.4% 59.2% 57.2% 55.4%
Таблица 14
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w) 10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a (%b/w) 25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 60 55 50 45 40 35 30 25 20
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 10/25/5/60 10/25/10/55 10/25/15/50 10/25/20/45 10/25/25/40 10/25/30/35 10/25/35/30 10/25/40/25 10/25/45/20
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.71 5.69 5.68 5.68 5.67 5.68 5.68 5.69 5.69
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.8% 84.1% 84.3% 84.4% 84.6% 84.7% 84.9% 85.0% 85.1%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.8 4.5 4.3 4.1 3.9 3.8 3.7 3.6 3.5
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.8 2.7 2.5 2.4 2.3 2.2 2.2 2.1 2.1
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.4 -1.3 -1.3 -1.2 -1.2 -1.1 -1.1 -1.1 -1.1
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.6 52.7 52.9 53.0 53.0 53.1 53.2 53.2 53.2
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.39 17.52 17.63 17.71 17.78 17.83 17.86 17.87 17.88
P испарителя бар 2.92 3.14 3.05 3.08 3.10 3.12 3.13 3.14 3.14 3.14 3.14
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 129.95 134.79 139.75 144.84 150.05 155.38 160.83 166.38 172.04
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 100.45 101.97 103.49 105.01 106.53 108.05 109.56 111.07 112.57
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 166.21 160.25 154.56 149.13 143.95 139.01 134.30 129.82 125.56
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.68 12.48 12.30 12.14 12.00 11.88 11.78 11.69 11.62
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1703 1731 1757 1779 1800 1818 1834 1847 1860
Падение давления кПа/м 953 1239 886 848 813 781 752 726 701 678 657
ПГП (TAR-основа) 390 395 401 407 412 418 424 430 435
F/(F+H) 0.619 0.595 0.573 0.552 0.533 0.514 0.497 0.480 0.465
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 110.6% 112.4% 114.1% 115.6% 116.9% 118.1% 119.1% 120.0% 120.8%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.3% 106.8% 107.2% 107.7% 108.2% 108.6% 109.1% 109.5% 110.0%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 71.5% 68.4% 65.6% 63.1% 60.7% 58.6% 56.6% 54.7% 53.0%
Таблица 14A.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w) 12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a (%b/w) 25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 58 53 48 43 38 33 28 23 18
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234y f 12/25/5/58 12/25/10/53 12/25/15/48 12/25/20/43 12/25/2 5/38 12/25/30/33 12/25/3 5/28 12/25/4 0/23 12/25/45/18
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.70 5.68 5.67 5.67 5.67 5.67 5.67 5.68 5.69
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.0% 84.2% 84.4% 84.6% 84.7% 84.9% 85.0% 85.1% 85.2%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 5.2 5.0 4.7 4.5 4.3 4.2 4.1 4.0 4.0
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 3.2 3.0 2.9 2.7 2.6 2.6 2.5 2.5 2.5
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.6 -1.5 -1.4 -1.4 -1.3 -1.3 -1.3 -1.2 -1.2
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.4 52.5 52.6 52.7 52.8 52.9 52.9 53.0 53.0
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.00 18.12 18.21 18.28 18.33 18.36 18.38 18.39 18.38
P испарителя бар 2.92 3.14 3.16 3.19 3.21 3.23 3.24 3.24 3.24 3.24 3.23
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 132.58 137.42 142.40 147.51 152.74 158.10 163.57 169.15 174.83
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 102.14 103.64 105.15 106.65 108.16 109.66 111.16 112.66 114.15
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 162.92 157.18 151.69 146.44 141.42 136.63 132.05 127.70 123.55
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.21 12.03 11.87 11.73 11.61 11.51 11.42 11.34 11.28
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1769 1796 1820 1841 1860 1877 1892 1905 1916
Падение давления кПа/м 953 1239 840 805 774 745 718 694 671 650 630
ПГП (TAR-основа) 400 406 412 418 423 429 435 440 446
F/(F+H) 0.615 0.592 0.570 0.549 0.530 0.512 0.494 0.478 0.462
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 114.9% 116.6% 118.2% 119.6% 120.8% 121.9% 122.9% 123.7% 124.4%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.3% 106.8% 107.2% 107.7% 108.2% 108.6% 109.0% 109.5% 109.9%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 67.8% 65.0% 62.5% 60.1% 58.0% 56.0% 54.1% 52.4% 50.9%
Таблица 15
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 25% R134a
R-32 (%b/w) 15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a (%b/w) 25 25 25 25 25 25 25 25 25
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 55 50 45 40 35 30 25 20 15
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 15/25/5/55 15/25/10/50 15/25/15/45 15/25/20/40 15/25/25/35 15/25/30/30 15/25/35/25 15/25/40/20 15/25/45/15
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.67 5.66 5.65 5.65 5.65 5.65 5.66 5.67 5.68
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.3% 84.5% 84.7% 84.8% 85.0% 85.1% 85.2% 85.3% 85.4%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 5.8 5.5 5.2 5.0 4.9 4.7 4.6 4.6 4.5
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 3.7 3.5 3.4 3.2 3.1 3.0 3.0 3.0 3.0
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.8 -1.8 -1.7 -1.6 -1.6 -1.5 -1.5 -1.5 -1.5
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.1 52.3 52.4 52.5 52.6 52.6 52.7 52.7 52.7
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.90 19.00 19.07 19.12 19.15 19.16 19.16 19.15 19.12
P испарителя бар 2.92 3.14 3.33 3.36 3.37 3.38 3.39 3.39 3.39 3.38 3.37
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 136.38 141.24 146.25 151.39 156.66 162.06 167.58 173.20 178.93
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.07 2.08 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 104.61 106.09 107.58 109.06 110.55 112.04 113.53 115.01 116.49
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 158.38 152.93 147.69 142.68 137.88 133.28 128.90 124.71 120.72
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.57 11.42 11.29 11.17 11.07 10.99 10.92 10.86 10.80
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1867 1892 1914 1934 1951 1966 1979 1990 1999
Падение давления кПа/м 953 1239 779 749 721 696 672 650 630 611 593
ПГП (TAR-основа) 417 423 428 434 440 445 451 457 462
F/(F+H) 0.609 0.586 0.565 0.545 0.526 0.508 0.491 0.475 0.459
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 121.2% 122.9% 124.3% 125.6% 126.7% 127.7% 128.5% 129.2% 129.8%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.3% 106.8% 107.2% 107.6% 108.1% 108.5% 108.9% 109.4% 109.8%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 62.9% 60.4% 58.2% 56.1% 54.2% 52.5% 50.8% 49.3% 47.9%
Таблица 16.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w) 4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a (%b/w) 30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 61 56 51 46 41 36 31 26 21
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 4/30/5/61 4/30/10/56 4/30/15/51 4/30/20/46 4/30/25/41 4/30/30/36 4/30/35/31 4/30/40/26 4/30/45/21
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.71 5.70 5.69 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.5% 83.7% 83.9% 84.1% 84.3% 84.4% 84.6% 84.7% 84.8%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 2.7 2.5 2.3 2.2 2.0 1.9 1.8 1.8 1.7
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.5 1.3 1.2 1.1 1.1 1.0 1.0 0.9 0.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.7 -0.7 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.7 53.8 53.8 53.9 54.0 54.0 54.1 54.1 54.1
P конденсатора бар 16.88 16.46 15.78 15.94 16.07 16.18 16.27 16.34 16.40 16.44 16.46
P испарителя бар 2.92 3.14 2.76 2.80 2.83 2.85 2.86 2.88 2.88 2.89 2.89
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 121.98 126.90 131.92 137.07 142.33 147.69 153.16 158.73 164.40
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 95.65 97.25 98.85 100.43 102.01 103.59 105.15 106.71 108.26
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 177.07 170.22 163.73 157.59 151.76 146.25 141.02 136.08 131.39
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 14.11 13.83 13.59 13.38 13.20 13.04 12.90 12.78 12.67
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1531 1562 1589 1614 1637 1657 1675 1691 1705
Падение давления кПа/м 953 1239 1033 983 938 898 861 827 796 768 742
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 99.4% 101.4% 103.2% 104.8% 106.3% 107.6% 108.8% 109.8% 110.7%
Относительная COP 106.0% 100.0% 105.9% 106.5% 107.1% 107.6% 108.1% 108.7% 109.2% 109.7% 110.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 83.4% 79.3% 75.7% 72.5% 69.5% 66.7% 64.3% 62.0% 59.9%
Таблица 17.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w) 6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a (%b/w) 30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 59 54 49 44 39 34 29 24 19
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 6/30/5/59 6/30/10/54 6/30/15/49 6/30/20/44 6/30/25/39 6/30/30/34 6/30/35/29 6/30/40/24 6/30/45/19
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.71 5.70 5.69 5.68 5.68 5.69 5.69 5.70 5.71
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.6% 83.8% 84.0% 84.2% 84.4% 84.5% 84.7% 84.8% 84.9%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.4 3.2 3.0 2.8 2.7 2.6 2.5 2.4 2.4
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.9 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.4 1.3 1.3
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.9 -0.9 -0.8 -0.8 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.3 53.4 53.5 53.6 53.7 53.7 53.8 53.8 53.8
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.41 16.55 16.67 16.76 16.84 16.90 16.94 16.96 16.98
P испарителя бар 2.92 3.14 2.87 2.90 2.93 2.95 2.96 2.97 2.98 2.98 2.97
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 124.84 129.76 134.80 139.95 145.23 150.61 156.11 161.70 167.39
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 97.46 99.04 100.62 102.19 103.75 105.31 106.86 108.40 109.94
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 173.02 166.46 160.24 154.34 148.73 143.41 138.37 133.58 129.04
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.52 13.28 13.07 12.89 12.72 12.58 12.46 12.36 12.27
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1597 1626 1653 1676 1697 1716 1733 1748 1761
Падение давления кПа/м 953 1239 973 928 888 851 817 787 758 732 708
Емкость по отношению к 123yf 100.0% 103.7% 105.6% 107.3% 108.9% 110.2% 111.5% 112.6% 113.5% 114.4%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.0% 106.6% 107.1% 107.6% 108.2% 108.7% 109.2% 109.6% 110.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 78.5% 74.9% 71.7% 68.7% 66.0% 63.5% 61.2% 59.1% 57.2%
Таблица 18.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w) 8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a (%b/w) 30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 57 52 47 42 37 32 27 22 17
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 8/30/5/57 8/30/10/52 8/30/15/47 8/30/20/42 8/30/25/37 8/30/30/32 8/30/35/27 8/30/40/22 8/30/45/17
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.71 5.69 5.68 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70 5.71
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.8% 84.0% 84.2% 84.3% 84.5% 84.7% 84.8% 84.9% 85.0%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.0 3.8 3.6 3.4 3.3 3.1 3.0 3.0 2.9
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.3 2.2 2.0 1.9 1.9 1.8 1.7 1.7 1.7
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.2 -1.1 -1.0 -1.0 -0.9 -0.9 -0.9 -0.9 -0.9
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.0 53.1 53.2 53.3 53.4 53.4 53.5 53.5 53.5
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.03 17.15 17.26 17.34 17.40 17.44 17.47 17.48 17.49
P испарителя бар 2.92 3.14 2.98 3.01 3.04 3.05 3.06 3.07 3.07 3.07 3.06
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 127.62 132.54 137.59 142.76 148.05 153.46 158.98 164.60 170.32
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.10
T разряда °C 99.1 92.88 99.23 100.79 102.34 103.90 105.45 106.99 108.53 110.06 111.59
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 169.26 162.97 156.99 151.30 145.89 140.75 135.87 131.23 126.82
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.99 12.78 12.59 12.43 12.29 12.16 12.06 11.97 11.89
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1663 1691 1716 1738 1758 1776 1792 1805 1817
Падение давления кПа/м 953 1239 919 879 842 809 778 750 724 700 678
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 108.0% 109.8% 111.4% 112.9% 114.2% 115.3% 116.4% 117.2% 118.0%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.1% 106.6% 107.2% 107.7% 108.2% 108.7% 109.1% 109.6% 110.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 74.2% 70.9% 68.0% 65.3% 62.8% 60.5% 58.4% 56.5% 54.7%
Таблица 19.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134s, содержащих 10% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w) 10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a (%b/w) 30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 55 50 45 40 35 30 25 20 15
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 10/30/5/55 10/30/10/50 10/30/15/45 10/30/20/40 10/30/25/35 10/30/30/30 10/30/35/25 10/30/40/20 10/30/45/15
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.70 5.68 5.68 5.67 5.67 5.68 5.68 5.69 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.9% 84.1% 84.3% 84.5% 84.6% 84.8% 84.9% 85.0% 85.1%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.5 4.3 4.1 3.9 3.8 3.6 3.5 3.5 3.4
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.7 2.5 2.4 2.3 2.2 2.2 2.1 2.1 2.1
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.3 -1.3 -1.2 -1.2 -1.1 -1.1 -1.1 -1.0 -1.0
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.7 52.9 53.0 53.0 53.1 53.2 53.2 53.3 53.3
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.64 17.75 17.84 17.91 17.95 17.98 18.00 18.00 17.99
P испарителя бар 2.92 3.14 3.10 3.12 3.14 3.16 3.16 3.17 3.17 3.16 3.15
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 130.30 135.24 140.30 145.49 150.81 156.24 161.79 167.44 173.18
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 100.95 102.49 104.03 105.57 107.11 108.64 110.17 111.69 113.21
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 165.77 159.72 153.95 148.46 143.23 138.24 133.51 129.00 124.72
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.50 12.31 12.14 12.00 11.88 11.77 11.68 11.60 11.53
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1729 1755 1779 1800 1819 1835 1850 1862 1873
Падение давления кПа/м 953 1239 871 834 800 770 742 716 692 670 649
ПГП (TAR) 454 460 466 471 477 483 489 494 500
F/(F+H) 0.619 0.596 0.574 0.553 0.533 0.515 0.498 0.481 0.465
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 112.3% 114.0% 115.5% 116.9% 118.1% 119.2% 120.1% 120.9% 121.6%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.2% 106.7% 107.2% 107.7% 108.2% 108.6% 109.1% 109.6% 110.0%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 70.3% 67.3% 64.6% 62.1% 59.9% 57.8% 55.8% 54.0% 52.4%
Таблица 20.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w) 12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a (%b/w) 30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 53 48 43 38 33 28 23 18 13
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 12/30/5/53 12/30/10/48 12/30/15/43 12/30/2 0/38 12/30/2 5/33 12/30/3 0/28 12/30/3 5/23 12/30/4 0/18 12/30/45/13
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.68 5.67 5.67 5.66 5.67 5.67 5.68 5.69 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.1% 84.3% 84.5% 84.6% 84.8% 84.9% 85.0% 85.2% 85.3%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 5.0 4.7 4.5 4.3 4.2 4.1 4.0 3.9 3.9
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 3.0 2.9 2.7 2.6 2.6 2.5 2.5 2.4 2.4
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.5 -1.4 -1.4 -1.3 -1.3 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.5 52.6 52.7 52.8 52.9 53.0 53.0 53.0 53.1
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.25 18.34 18.42 18.47 18.50 18.52 18.52 18.51 18.49
P испарителя бар 2.92 3.14 3.21 3.23 3.25 3.26 3.27 3.27 3.26 3.25 3.24
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 132.92 137.87 142.95 148.17 153.51 158.97 164.54 170.22 176.00
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 102.64 104.17 105.69 107.22 108.74 110.26 111.78 113.30 114.80
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 162.50 156.67 151.10 145.78 140.71 135.87 131.27 126.89 122.73
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.04 11.87 11.73 11.60 11.49 11.40 11.32 11.26 11.20
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1794 1819 1842 1862 1879 1894 1908 1919 1929
Падение давления кП м 953 1239 826 793 762 734 708 684 662 642 623
ПГП (TAR) 465 471 477 482 488 494 499 505 511
F/(F+H) 0.615 0.592 0.570 0.550 0.531 0.512 0.495 0.479 0.463
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 116.5% 118.2% 119.6% 120.9% 122.0% 123.0% 123.9% 124.6% 125.3%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.2% 106.7% 107.2% 107.7% 108.1% 108.6% 109.1% 109.5% 109.9%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 66.7% 64.0% 61.5% 59.3% 57.2% 55.2% 53.5% 51.8% 50.3%
Таблица 20А.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 30% R134a
R-32 (%b/w) 15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a (%b/w) 30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-152a (%b/w) 30 30 30 30 30 30 30 30 30
R-1234ze(E) (%b/w) 50 45 40 35 30 25 20 15 10
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 15/30/5/50 15/30/10/45 15/30/15/40 15/30/20/35 15/30/25/30 15/30/30/25 15/30/35/20 15/30/40/15 15/30/45/10
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.66 5.65 5.65 5.65 5.65 5.65 5.66 5.67 5.69
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.4% 84.6% 84.7% 84.9% 85.0% 85.1% 85.3% 85.4% 85.5%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 5.5 5.2 5.0 4.8 4.7 4.6 4.5 4.5 4.4
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 3.5 3.3 3.2 3.1 3.0 3.0 2.9 2.9 2.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.8 -1.7 -1.6 -1.5 -1.5 -1.5 -1.5 -1.5 -1.5
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.3 52.4 52.5 52.6 52.7 52.7 52.7 52.8 52.8
P конденсатора бар 16.88 16.46 19.15 19.22 19.27 19.30 19.31 19.31 19.29 19.27 19.23
P испарителя бар 2.92 3.14 3.38 3.40 3.41 3.42 3.42 3.42 3.41 3.40 3.38
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 136.71 141.69 146.81 152.06 157.45 162.96 168.58 174.31 180.13
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.07 2.08 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 105.12 106.62 108.12 109.63 111.14 112.65 114.15 115.65 117.15
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 157.99 152.44 147.13 142.05 137.19 132.55 128.13 123.92 119.91
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.42 11.28 11.16 11.06 10.97 10.89 10.83 10.78 10.74
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1892 1915 1935 1953 1969 1983 1994 2004 2012
Падение давления кПа/м 953 1239 767 738 711 686 663 642 622 604 587
ПГП (TAR-основа) 482 487 493 499 504 510 516 521 527
F/(F+H) 0.609 0.587 0.565 0.545 0.526 0.508 0.492 0.475 0.460
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 122.9% 124.4% 125.7% 126.9% 127.9% 128.8% 129.5% 130.1% 130.7%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.2% 106.7% 107.1% 107.6% 108.1% 108.5% 109.0% 109.4% 109.8%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 61.9% 59.6% 57.4% 55.4% 53.5% 51.8% 50.2% 48.7% 47.4%
Таблица 21.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w) 4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a (%b/w) 35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 56 51 46 41 36 31 26 21 16
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 4/35/5/56 4/35/10/51 4/35/15/46 4/35/20/41 4/35/25/36 4/35/30/31 4/35/35/26 4/35/40/21 4/35/45/16
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.70 5.69 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70 5.70 5.72
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.6% 83.8% 84.0% 84.1% 84.3% 84.5% 84.6% 84.7% 84.8%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 2.5 2.4 2.2 2.0 1.9 1.8 1.8 1.7 1.7
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.4 1.3 1.2 1.1 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.7 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.7 53.8 53.9 54.0 54.0 54.1 54.1 54.1 54.2
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.03 16.17 16.28 16.37 16.44 16.50 16.54 16.56 16.57
P испарителя бар 2.92 3.14 2.81 2.84 2.86 2.88 2.89 2.90 2.90 2.90 2.90
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 122.44 127.44 132.56 137.80 143.15 148.61 154.18 159.83 165.58
COP 2.03 1.91 2.02 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 96.18 97.80 99.41 101.01 102.61 104.19 105.77 107.34 108.90
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 176.41 169.49 162.94 156.75 150.89 145.34 140.10 135.14 130.45
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.88 13.63 13.41 13.21 13.05 12.90 12.78 12.67 12.57
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1557 1585 1611 1635 1656 1674 1691 1705 1718
Падение давления кПа/м 953 1239 1013 965 922 883 847 815 785 757 732
ПГП (TAR-основа) 486 492 498 503 509 515 521 526 532
F/(F+H) 0.632 0.607 0.584 0.563 0.543 0.524 0.506 0.489 0.473
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 101.1% 103.0% 104.6% 106.2% 107.5% 108.7% 109.8% 110.8% 111.6%
Относительная COP 106.0% 100.0% 105.9% 106.4% 107.0% 107.6% 108.1% 108.7% 109.2% 109.7% 110.2%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 81.8% 77.9% 74.4% 71.3% 68.4% 65.7% 63.3% 61.1% 59.1%
Таблица 22.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w) 6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a (%b/w) 35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze (E) (%b/w) 54 49 44 39 34 29 24 19 14
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 6/35/5/54 6/35/10/49 6/35/15/44 6/35/20/39 6/35/25/34 6/35/30/29 6/35/35/24 6/35/40/19 6/35/45/14
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.70 5.69 5.68 5.68 5.69 5.69 5.70 5.71 5.72
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.7% 83.9% 84.1% 84.3% 84.4% 84.6% 84.7% 84.8% 84.9%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.2 3.0 2.8 2.7 2.6 2.5 2.4 2.3 2.3
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.4 1.3 1.3 1.3
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.9 -0.8 -0.8 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.4 53.5 53.6 53.7 53.7 53.8 53.8 53.8 53.8
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.65 16.78 16.87 16.95 17.01 17.05 17.07 17.09 17.09
P испарителя бар 2.92 3.14 2.92 2.95 2.97 2.98 2.99 3.00 3.00 2.99 2.99
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 125.29 130.29 135.43 140.68 146.06 151.54 157.13 162.81 168.59
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 97.99 99.59 101.18 102.76 104.34 105.92 107.48 109.04 110.59
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 172.41 165.78 159.49 153.54 147.89 142.54 137.47 132.67 128.12
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.31 13.09 12.90 12.73 12.59 12.46 12.35 12.26 12.18
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1622 1650 1674 1696 1716 1734 1749 1762 1774
Падение давления кПа/м 953 1239 955 912 873 838 805 775 748 723 699
ПГП (TAR-основа) 497 503 509 514 520 526 531 537 543
F/(F+H) 0.627 0.603 0.581 0.560 0.540 0.521 0.503 0.487 0.471
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 105.4% 107.1% 108.7% 110.2% 111.5% 112.6% 113.6% 114.5% 115.2%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 106.0% 106.5 107.1% 107.6% 108.2% 108.7% 109.2% 109.7% 110.2%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 77.1% 73.6% 70.5% 67.6% 65.0% 62.6% 60.4% 58.3% 56.4%
Таблица 23.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w) 8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a (%b/w) 35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 52 47 42 37 32 27 22 17 12
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 8/35/5/52 8/35/10/47 8/35/15/42 8/35/20/37 8/35/25/32 8/35/30/27 8/35/35/22 8/35/40/17 8/35/45/12
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.69 5.69 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70 5.71 5.72
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.8% 84.0% 84.2% 84.4% 84.5% 84.7% 84.8% 84.9% 85.0%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.8 3.6 3.4 3.3 3.1 3.0 3.0 2.9 2.9
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.2 2.1 1.9 1.9 1.8 1.7 1.7 1.7 1.7
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.1 -1.0 -1.0 -0.9 -0.9 -0.9 -0.9 -0.8 -0.8
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.1 53.2 53.3 53.4 53.4 53.5 53.5 53.5 53.6
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.27 17.38 17.46 17.52 17.57 17.59 17.61 17.60 17.59
P испарителя бар 2.92 3.14 3.03 3.06 3.07 3.08 3.09 3.09 3.09 3.08 3.08
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 128.04 133.07 138.22 143.49 148.89 154.40 160.01 165.73 171.53
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 99.75 101.33 102.90 104.47 106.04 107.60 109.16 110.71 112.25
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 168.69 162.33 156.28 150.53 145.07 139.90 134.99 130.33 125.92
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.80 12.60 12.43 12.29 12.16 12.05 11.95 11.87 11.80
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1688 1714 1737 1758 1777 1793 1807 1819 1830
Падение давления кПа/м 953 1239 903 864 829 796 767 739 714 691 669
ПГП (TAR-основа) 508 514 520 525 531 537 542 548 554
F/(F+H) 0.623 0.600 0.578 0.557 0.537 0.518 0.501 0.484 0.468
Емкость по отношению к 1234yf 106.6% 100.0% 109.6% 111.3% 112.8% 114.2% 115.4% 116.4% 117.4% 118.2% 118.8%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.0% 106.6% 107.1% 107.7% 108.2% 108.7% 109.2% 109.7% 110.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 72.9% 69.8% 66.9% 64.3% 61.9% 59.7% 57.6% 55.8% 54.0%
Таблица 24.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w) 10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a (%b/w) 35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 50 45 40 35 30 25 20 15 10
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 10/35/5/50 10/35/10/45 10/35/15/40 10/35/20/35 10/35/25/30 10/35/30/25 10/35/35/20 10/35/40/15 10/35/45/10
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.69 5.68 5.67 5.67 5.68 5.68 5.69 5.70 5.72
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.0% 84.2% 84.4% 84.5% 84.7% 84.8% 84.9% 85.0% 85.1%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.3 4.1 3.9 3.7 3.6 3.5 3.4 3.4 3.4
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.6 2.4 2.3 2.2 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.3 -1.2 -1.1 -1.1 -1.1 -1.0 -1.0 -1.0 -1.0
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.8 53.0 53.1 53.1 53.2 53.2 53.3 53.3 53.3
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.88 17.97 18.04 18.09 18.12 18.13 18.13 18.12 18.09
P испарителя бар 2.92 3.14 3.14 3.17 3.18 3.19 3.19 3.19 3.18 3.18 3.17
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 130.73 135.76 140.93 146.24 151.66 157.20 162.84 168.58 174.42
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 101.48 103.04 104.59 106.15 107.71 109.26 110.80 112.34 113.87
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 165.23 159.10 153.26 147.71 142.43 137.41 132.65 128.13 123.84
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.32 12.15 12.00 11.87 11.76 11.66 11.58 11.51 11.46
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1753 1778 1800 1820 1837 1852 1865 1876 1885
Падение давления кПа/м 953 1239 856 821 788 759 731 706 683 661 641
ПГП (TAR-основа) 519 525 530 536 542 548 553 559 565
F/(F+H) 0.619 0.596 0.574 0.554 0.534 0.516 0.498 0.482 0.466
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 113.9% 115.5% 116.9% 118.2% 119.3% 120.3% 121.1% 121.8% 122.5%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.1% 106.6% 107.1% 107.7% 108.2% 108.7% 109.1% 109.6% 110.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 69.1% 66.2% 63.6% 61.2% 59.0% 57.0% 55.1% 53.4% 51.8%
Таблица 25.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w) 12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a (%b/w) 35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 48 43 38 33 28 23 18 13 8
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 12/35/5/48 12/35/10/43 12/35/15/38 12/35/2 0/33 12/35/25/28 12/35/30/23 12/35/35/18 12/35/4 0/13 12/35/4 5/8
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.67 5.67 5.66 5.66 5.67 5.68 5.69 5.70 5.71
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.2% 84.4% 84.5% 84.7% 84.8% 85.0% 85.1% 85.2% 85.3%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.7 4.5 4.3 4.1 4.0 3.9 3.9 3.8 3.8
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.9 2.7 2.6 2.5 2.5 2.4 2.4 2.4 2.4
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.4 -1.4 -1.3 -1.3 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.6 52.8 52.9 52.9 53.0 53.0 53.1 53.1 53.1
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.48 18.56 18.61 18.65 18.66 18.66 18.65 18.62 18.59
P испарителя бар 2.92 3.14 3.26 3.28 3.29 3.29 3.29 3.29 3.28 3.27 3.25
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 133.34 138.39 143.59 148.92 154.37 159.94 165.61 171.39 177.25
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 103.16 104.71 106.25 107.80 109.34 110.88 112.42 113.95 115.47
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 162.00 156.08 150.43 145.05 139.93 135.05 130.43 126.03 121.86
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.88 11.73 11.60 11.48 11.39 11.31 11.24 11.18 11.13
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1818 1842 1863 1881 1897 1911 1922 1932 1941
Падение давления кПа/м 953 1239 814 781 751 724 699 675 654 634 616
ПГП (TAR-основа) 530 536 541 547 553 558 564 570 575
F/(F+H) 0.615 0.592 0.571 0.550 0.531 0.513 0.496 0.480 0.464
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 118.1% 119.6% 121.0% 122.2% 123.2% 124.1% 124.9% 125.5% 126.0%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 106.1% 106.6% 107.1% 107.6% 108.1% 108.6% 109.1% 109.6% 110.0%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 65.7% 63.0% 60.6% 58.4% 56.4% 54.5% 52.8% 51.2% 49.7%
Таблица 26.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 35% R134a
R-32 (%b/w) 15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a (%b/w) 35 35 35 35 35 35 35 35 35
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 45 40 35 30 25 20 15 10 5
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 15/35/5/45 15/35/10/40 15/35/15/35 15/35/2 0/30 15/35/25/25 15/35/30/20 15/35/35/15 15/35/4 0/10 15/35/45/5
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.65 5.65 5.64 5.65 5.65 5.66 5.67 5.69 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.4% 84.6% 84.8% 84.9% 85.1% 85.2% 85.3% 85.4% 85.5%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 5.2 5.0 4.8 4.6 4.5 4.5 4.4 4.4 4.4
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 3.3 3.2 3.1 3.0 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.7 -1.6 -1.5 -1.5 -1.5 -1.5 -1.4 -1.5 -1.5
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.4 52.5 52.6 52.7 52.7 52.8 52.8 52.8 52.8
P конденсатора бар 16.88 16.46 19.38 19.43 19.46 19.47 19.47 19.45 19.42 19.37 19.32
P испарителя бар 2.92 3.14 3.43 3.44 3.45 3.45 3.44 3.44 3.42 3.41 3.39
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 137.13 142.23 147.46 152.83 158.33 163.95 169.68 175.50 181.42
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 105.64 107.17 108.69 110.22 111.75 113.28 114.80 116.32 117.83
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 157.51 151.87 146.48 141.33 136.42 131.75 127.30 123.07 119.06
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.28 11.15 11.04 10.95 10.87 10.81 10.75 10.71 10.68
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1916 1937 1956 1972 1986 1998 2008 2017 2023
Падение давления кПа/м 953 1239 756 728 701 677 655 634 615 597 580
ПГП (TAR-основа) 546 552 558 563 569 575 580 586 592
F/(F+H) 0.610 0.587 0.566 0.546 0.527 0.509 0.492 0.476 0.461
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 124.4% 125.8% 127.0% 128.1% 129.0% 129.8% 130.4% 131.0% 131.4%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.1% 106.6% 107.1% 107.6% 108.0% 108.5% 109.0% 109.5% 109.9%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 61.0% 58.7% 56.6% 54.6% 52.8% 51.2% 49.6% 48.2% 46.8%
Таблица 27.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w) 4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a (%b/w) 40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 51 46 41 36 31 26 21 16 11
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 4/40/5/51 4/40/10/46 4/40/15/41 4/40/20/36 4/40/25/31 4/40/30/26 4/40/35/21 4/40/40/16 4/40/45/11
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.69 5.69 5.68 5.68 5.69 5.70 5.70 5.72 5.73
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.6% 83.8% 84.0% 84.2% 84.3% 84.5% 84.6% 84.7% 84.8%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 2.4 2.2 2.1 1.9 1.8 1.8 1.7 1.7 1.6
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.3 1.2 1.1 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9 0.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.4 -0.4
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.8 53.9 54.0 54.0 54.1 54.1 54.2 54.2 54.2
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.27 16.38 16.48 16.55 16.61 16.64 16.67 16.68 16.68
P испарителя бар 2.92 3.14 2.86 2.88 2.90 2.91 2.92 2.92 2.92 2.92 2.91
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 122.96 128.06 133.27 138.61 144.06 149.61 155.27 161.01 166.84
COP 2.03 1.91 2.02 2.03 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 96.73 98.36 99.99 101.60 103.22 104.82 106.41 108.00 109.57
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 175.67 168.68 162.07 155.83 149.94 144.37 139.11 134.15 129.46
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.66 13.43 13.23 13.06 12.91 12.78 12.66 12.57 12.48
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1581 1608 1632 1654 1673 1691 1706 1719 1730
Падение давления кПа/м 953 1239 994 948 907 869 834 803 774 747 723
ПГП (TAR-основа) 551 557 562 568 574 580 585 591 597
F/(F+H) 0.632 0.608 0.585 0.564 0.543 0.525 0.507 0.490 0.474
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 102.7% 104.4% 106.0% 107.4% 108.7% 109.8% 110.8% 111.6% 112.4%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 105.8% 106.4% 107.0% 107.6% 108.2% 108.7% 109.3% 109.8% 110.3%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 80.3% 76.5% 73.2% 70.1% 67.3% 64.8% 62.4% 60.3% 58.3%
Таблица 28.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w) 6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a (%b/w) 40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 49 44 39 34 29 24 19 14 9
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 6/40/5/49 6/40/10/44 6/40/15/39 6/40/20/34 6/40/25/29 6/40/30/24 6/40/35/19 6/40/40/14 6/40/45/9
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.69 5.69 5.68 5.69 5.69 5.70 5.71 5.72 5.73
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.8% 84.0% 84.1% 84.3% 84.5% 84.6% 84.7% 84.8% 84.9%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.0 2.9 2.7 2.6 2.5 2.4 2.3 2.3 2.3
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.7 1.6 1.5 1.4 1.4 1.3 1.3 1.3 1.3
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.8 -0.8 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.5 53.6 53.7 53.7 53.8 53.8 53.8 53.9 53.9
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.89 16.99 17.07 17.13 17.17 17.19 17.20 17.20 17.19
P испарителя бар 2.92 3.14 2.97 2.99 3.00 3.01 3.02 3.02 3.01 3.01 3.00
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 125.79 130.90 136.14 141.50 146.97 152.55 158.23 164.01 169.87
COP 2.03 1.91 2.02 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
Т разряда °C 99.15 92.88 98.54 100.15 101.75 103.36 104.95 106.54 108.13 109.70 111.26
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 171.71 165.01 158.66 152.65 146.97 141.59 136.51 131.70 127.16
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.12 12.92 12.74 12.59 12.46 12.35 12.25 12.16 12.09
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1646 1672 1695 1716 1734 1750 1764 1776 1786
Падение давления кПа/м 953 1239 939 897 859 825 793 764 738 713 691
ПГП (TAR-основа) 562 568 573 579 585 590 596 602 608
F/(F+H) 0.628 0.604 0.581 0.560 0.540 0.522 0.504 0.487 0.471
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 106.9% 108.6% 110.1% 111.4% 112.6% 113.6% 114.5% 115.3% 116.0%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 105.9% 106.5% 107.1% 107.6% 108.2% 108.7% 109.3% 109.8% 110.3%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 75.8% 72.4% 69.3% 66.6% 64.0% 61.7% 59.5% 57.6% 55.7%
Таблица 29.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w) 8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a (%b/w) 40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 47 42 37 32 27 22 17 12 7
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 8/40/5/47 8/40/10/42 8/40/15/37 8/40/20/32 8/40/25/27 8/40/30/22 8/40/35/17 8/40/40/12 8/40/45/7
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.69 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70 5.71 5.72 5.73
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.9% 84.1% 84.3% 84.4% 84.6% 84.7% 84.8% 84.9% 85.0%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.6 3.4 3.2 3.1 3.0 2.9 2.9 2.8 2.8
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.1 1.9 1.9 1.8 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.0 -1.0 -0.9 -0.9 -0.9 -0.9 -0.8 -0.8 -0.8
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.2 53.3 53.4 53.4 53.5 53.5 53.6 53.6 53.6
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.50 17.59 17.65 17.69 17.72 17.73 17.73 17.71 17.69
P испарителя бар 2.92 3.14 3.08 3.10 3.11 3.11 3.12 3.11 3.11 3.10 3.09
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 128.55 133.67 138.93 144.31 149.81 155.42 161.14 166.94 172.83
СОР 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 100.30 101.89 103.48 105.07 106.65 108.23 109.81 111.37 112.92
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 168.03 161.59 155.47 149.67 144.18 138.97 134.05 129.39 124.98
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.62 12.44 12.29 12.16 12.04 11.94 11.86 11.79 11.73
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1712 1736 1758 1777 1794 1809 1821 1832 1841
Падение давления кПа/м 953 1239 888 850 816 785 756 729 705 682 661
ПГП (TAR-основа) 573 579 584 590 596 601 607 613 618
F/(F+H) 0.624 0.600 0.578 0.557 0.538 0.519 0.502 0.485 0.469
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 111.2% 112.8% 114.2% 115.4% 116.5% 117.5% 118.3% 119.0% 119.6%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 106.0% 106.5% 107.1% 107.7% 108.2% 108.7% 109.2% 109.7% 110.2%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 71.7% 68.6% 65.9% 63.3% 61.0% 58.8% 56.9% 55.1% 53.4%
Таблица 30.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w) 10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a (%b/w) 40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 45 40 35 30 25 20 15 10 5
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 10/40/5/45 10/40/10/40 10/40/15/35 10/40/20/30 10/40/25/25 10/40/30/20 10/40/35/15 10/40/40/10 10/40/45/5
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.68 5.67 5.67 5.68 5.68 5.69 5.70 5.72 5.73
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.1% 84.3% 84.4% 84.6% 84.7% 84.8% 85.0% 85.1% 85.2%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.1 3.9 3.7 3.6 3.5 3.4 3.4 3.3 3.3
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.4 2.3 2.2 2.1 2.1 2.1 2.0 2.1 2.1
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.2 -1.1 -1.1 -1.1 -1.0 -1.0 -1.0 -1.0 -1.0
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.0 53.1 53.1 53.2 53.3 53.3 53.3 53.3 53.3
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.11 18.18 18.23 18.26 18.27 18.27 18.25 18.22 18.19
P испарителя бар 2.92 3.14 3.19 3.20 3.21 3.22 3.21 3.21 3.20 3.19 3.17
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 131.23 136.37 141.66 147.07 152.60 158.24 163.98 169.82 175.74
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 102.02 103.60 105.17 106.75 108.32 109.89 111.46 113.01 114.55
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 164.60 158.39 152.48 146.87 141.55 136.50 131.72 127.20 122.91
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.16 12.00 11.87 11.75 11.65 11.57 11.50 11.44 11.39
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1777 1800 1820 1838 1854 1867 1879 1889 1897
Падение давления кПа/м 953 1239 843 808 777 748 721 697 674 653 634
ПГП (TAR-основа) 584 589 595 601 607 612 618 624 629
F/(F+H) 0.620 0.596 0.575 0.554 0.535 0.516 0.499 0.483 0.467
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 115.4% 116.9% 118.2% 119.4% 120.4% 121.3% 122.0% 122.7% 123.2%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 106.0% 106.6% 107.1% 107.7% 108.2% 108.7% 109.2% 109.7% 110.2%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 68.0% 65.2% 62.7% 60.3% 58.2% 56.2% 54.4% 52.7% 51.2%
Таблица 31.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w) 12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a (%b/w) 40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 43 38 33 28 23 18 13 8 3
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 12/40/5/43 12/40/10/38 12/40/15/33 12/40/20/28 12/40/25/23 12/40/30/18 12/40/35/13 12/40/40/8 12/40/45/3
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.67 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.70 5.71 5.72
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.2% 84.4% 84.6% 84.7% 84.9% 85.0% 85.1% 85.2% 85.3%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.5 4.3 4.1 4.0 3.9 3.8 3.8 3.8 3.8
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.7 2.6 2.5 2.5 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.4 -1.3 -1.3 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.8 52.9 53.0 53.0 53.1 53.1 53.1 53.1 53.1
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.71 18.76 18.80 18.81 18.81 18.79 18.76 18.73 18.68
P испарителя бар 2.92 3.14 3.30 3.31 3.32 3.32 3.31 3.31 3.29 3.28 3.26
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 133.84 139.01 144.32 149.76 155.32 161.00 166.77 172.64 178.6
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 103.71 105.27 106.84 108.40 109.97 111.53 113.08 114.62 116.16
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 161.39 155.38 149.66 144.23 139.06 134.16 129.52 125.11 120.94
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.73 11.59 11.47 11.37 11.29 11.22 11.16 11.11 11.07
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1842 1863 1882 1899 1913 1926 1936 1945 1952
Падение давления кПа/м 953 1239 801 769 741 714 689 667 646 627 609
ПГП (TAR-основа) 595 600 606 612 617 623 629 634 640
F/(F+H) 0.616 0.593 0.571 0.551 0.532 0.514 0.497 0.480 0.465
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 119.6% 121.0% 122.3% 123.3% 124.z% 125.1% 125.7% 126.3% 126.8%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.0% 106.6% 107.1% 107.6% 108.1% 108.7% 109.1% 109.6% 110.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 64.6% 62.1% 59.8% 57.6% 55.6% 53.8% 52.1% 50.6% 49.1%
Таблица 32.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 40% R134a
R-32 (%b/w) 15 15 15 15 15 15 15 15 15
R-134a (%b/w) 40 40 40 40 40 40 40 40 40
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 40 35 30 25 20 15 10 5 0
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 15/40/5/40 15/40/10/35 15/40/15/30 15/40/20/25 15/40/25/20 15/40/30/15 15/40/35/10 15/40/40/5 15/40/45/0
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.64 5.64 5.65 5.65 5.66 5.67 5.68 5.70 5.71
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.5% 84.7% 84.8% 85.0% 85.1% 85.2% 85.3% 85.4% 85.5%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.9 4.7 4.6 4.5 4.4 4.3 4.3 4.3 4.3
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 3.2 3.0 3.0 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.6 -1.5 -1.5 -1.4 -1.4 -1.4 -1.4 -1.4 -1.5
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.5 52.6 52.7 52.8 52.8 52.8 52.8 52.8 52.8
P конденсатора бар 16.88 16.46 19.60 19.63 19.64 19.63 19.61 19.57 19.53 19.47 19.40
P испарителя бар 2.92 3.14 3.47 3.48 3.48 3.47 3.46 3.45 3.44 3.42 3.40
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 137.65 142.86 148.22 153.71 159.32 165.04 170.87 176.79 182.80
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.09 2.10
T разряда °C 99.15 92.88 106.19 107.73 109.28 110.84 112.39 113.93 115.47 117.01 118.53
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 156.92 151.20 145.73 140.53 135.58 130.87 126.41 122.18 118.16
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.14 11.03 10.94 10.85 10.79 10.73 10.69 10.65 10.62
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1938 1958 1975 1990 2002 2013 2022 2028 2034
Падение давления кПа/м 953 1239 745 717 692 668 646 626 608 590 574
ПГП (TAR-основа) 611 617 622 628 634 639 645 651 657
F/(F+H) 0.610 0.588 0.566 0.546 0.528 0.510 0.493 0.477 0.462
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 125.9% 127.2% 128.3% 129.2% 130.1% 130.7% 131.3% 131.7% 132.1%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 106.0% 106.5% 107.0% 107.6% 108.1% 108.6% 109.0% 109.5% 110.0%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 60.1% 57.9% 55.8% 53.9% 52.2% 50.5% 49.0% 47.6% 46.3%
Таблица 33.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w) 4 4 4 4 4 4 4 4 4
R-134a (%b/w) 45 45 45 45 45 45 45 45 45
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 46 41 36 31 26 21 16 11 6
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 4/45/5/46 4/45/10/41 4/45/15/36 4/45/20/31 4/45/25/26 4/45/30/21 4/45/35/16 4/45/40/11 4/45/45/6
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.69 5.68 5.68 5.69 5.70 5.71 5.72 5.73 5.74
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.7% 83.9% 84.1% 84.2% 84.4% 84.5% 84.6% 84.7% 84.8%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 2.2 2.1 1.9 1.8 1.7 1.7 1.6 1.6 1.6
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.2 1.1 1.0 1.0 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.4 -0.4 -0.4
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.9 54.0 54.0 54.1 54.1 54.2 54.2 54.2 54.2
P конденсатора бар 16.88 16.46 16.49 16.59 16.66 16.72 16.76 16.78 16.79 16.78 16.77
P испарителя бар 2.92 3.14 2.90 2.92 2.93 2.94 2.94 2.94 2.94 2.93 2.92
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 123.55 128.75 134.06 139.50 145.05 150.70 156.44 162.27 168.18
COP 2.03 1.91 2.02 2.03 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 97.30 98.94 100.58 102.22 103.84 105.46 107.07 108.66 110.25
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 174.83 167.77 161.12 154.84 148.92 143.33 138.07 133.11 128.43
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 13.47 13.26 13.07 12.92 12.78 12.66 12.56 12.48 12.40
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1604 1629 1652 1672 1690 1706 1720 1731 1742
Падение давления кПа/м 953 1239 976 932 892 855 822 791 763 737 714
ПГП (TAR-основа) 616 621 627 633 639 644 650 656 661
F/(F+Н) 0.632 0.608 0.585 0.564 0.544 0.525 0.507 0.490 0.474
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 104.2% 105.8% 107.3% 108.6% 109.8% 110.8% 111.7% 112.5% 113.1%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 105.8% 106.4% 107.0% 107.6% 108.2% 108.8% 109.4% 109.9% 110.4%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 78.8% 75.2% 72.0% 69.0% 66.3% 63.9% 61.6% 59.5% 57.6%
Таблица 34.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w) 6 6 6 6 6 6 6 6 6
R-134a (%b/w) 45 45 45 45 45 45 45 45 45
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 44 39 34 29 24 19 14 9 4
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 6/45/5/44 6/45/10/39 6/45/15/34 6/45/20/29 6/45/25/24 6/45/30/19 6/45/35/14 6/45/40/9 6/45/45/4
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.69 5.68 5.69 5.69 5.70 5.71 5.72 5.73 5.75
Объемный КПД 83.6% 84.7% 83.8% 84.0% 84.2% 84.3% 84.5% 84.6% 84.7% 84.8% 84.9%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 2.9 2.7 2.6 2.4 2.4 2.3 2.3 2.2 2.2
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 1.6 1.5 1.4 1.4 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -0.8 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.6 -0.6 -0.6 -0.7
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.6 53.7 53.7 53.8 53.8 53.8 53.9 53.9 53.9
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.11 17.19 17.25 17.29 17.31 17.32 17.32 17.30 17.27
P испарителя бар 2.92 3.14 3.01 3.02 3.03 3.04 3.04 3.03 3.03 3.02 3.01
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 126.38 131.59 136.94 142.40 147.97 153.65 159.42 165.28 171.22
COP 2.03 1.91 2.02 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 99.10 100.73 102.35 103.97 105.58 107.19 108.79 110.37 111.94
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 170.92 164.14 157.74 151.69 145.97 140.58 135.49 130.68 126.15
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.94 12.76 12.60 12.46 12.34 12.24 12.15 12.08 12.02
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1669 1693 1715 1734 1750 1765 1777 1788 1797
Падение давления кПа/м 953 1239 923 882 846 812 782 754 728 704 682
ПГП (TAR-основа) 627 632 638 644 649 655 661 667 672
F/(F+H) 0.628 0.604 0.582 0.561 0.541 0.522 0.505 0.488 0.472
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 108.4% 110.0% 111.4% 112.6% 113.7% 114.6% 115.4% 116.1% 116.7%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 105.9% 106.5% 107.1% 107.7% 108.2% 108.8% 109.3% 109.9% 110.4%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 74.5% 71.2% 68.3% 65.6% 63.1% 60.8% 58.8% 56.8% 55.1%
Таблица 34А.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w) 8 8 8 8 8 8 8 8 8
R-134a (%b/w) 45 45 45 45 45 45 45 45 45
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 42 37 32 27 22 17 12 7 2
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 8/45/5/4 2 8/45/10/37 8/45/15/32 8/45/20/27 8/45/25/22 8/45/30/17 8/45/35/12 8/45/40/7 8/45/45/2
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.68 5.68 5.68 5.69 5.70 5.71 5.72 5.73 5.75
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.0% 84.2% 84.3% 84.5% 84.6% 84.7% 84.8% 84.9% 85.0%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.4 3.2 3.1 3.0 2.9 2.8 2.8 2.8 2.8
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.0 1.8 1.8 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7 1.7
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.0 -0.9 -0.9 -0.9 -0.8 -0.8 -0.8 -0.8 -0.8
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.3 53.4 53.5 53.5 53.5 53.6 53.6 53.6 53.6
P конденсатора бар 16.88 16.46 17.72 17.78 17.83 17.85 17.86 17.86 17.84 17.81 17.77
P испарителя бар 2.92 3.14 3.12 3.13 3.14 3.14 3.14 3.13 3.12 3.11 3.09
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 129.13 134.37 139.74 145.23 150.83 156.54 162.35 168.24 174.21
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 100.86 102.47 104.08 105.69 107.29 108.89 110.47 112.05 113.61
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 167.27 160.75 154.58 148.73 143.21 137.98 133.05 128.39 123.99
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.45 12.29 12.16 12.04 11.93 11.85 11.77 11.71 11.66
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1734 1757 1777 1795 1810 1823 1834 1844 1852
Падение давления кПа/м 953 1239 874 837 804 773 745 719 696 674 654
ПГП (TAR-основа) 638 643 649 655 660 666 672 677 683
F/(F+H) 0.624 0.600 0.578 0.558 0.538 0.520 0.502 0.486 0.470
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 112.6% 114.1% 115.4% 116.6% 117.5% 118.4% 119.1% 119.8% 120.3%
Относительная COP 106.0% 100.0% 105.9% 106.5% 107.1% 107.7% 108.2% 108.8% 109.3% 109.8% 110.3%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 70.5% 67.6% 64.9% 62.4% 60.1% 58.1% 56.2% 54.4% 52.7%
Таблица 35.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w) 10 10 10 10 10 10 10 10 10
R-134a (%b/w) 45 45 45 45 45 45 45 45 45
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 40 35 30 25 20 15 10 5 0
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134a R1234yf 10/45/5/40 10/45/10/35 10/45/15/30 10/45/20/25 10/45/25/20 10/45/30/15 10/45/35/10 10/45/4 0/5 10/45/45/0
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.67 5.67 5.68 5.68 5.69 5.70 5.72 5.73 5.75
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.1% 84.3% 84.5% 84.6% 84.8% 84.9% 85.0% 85.1% 85.2%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 3.8 3.7 3.5 3.4 3.4 3.3 3.3 3.3 3.3
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.3 2.2 2.1 2.1 2.0 2.0 2.0 2.0 2.1
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.1 -1.1 -1.1 -1.0 -1.0 -1.0 -1.0 -1.0 -1.0
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 53.1 53.2 53.2 53.3 53.3 53.3 53.4 53.4 53.4
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.32 18.37 18.40 18.41 18.41 18.39 18.36 18.32 18.27
P испарителя бар 2.92 3.14 3.23 3.24 3.24 3.24 3.23 3.22 3.21 3.20 3.18
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 131.81 137.08 142.47 147.99 153.63 159.37 165.21 171.14 177.14
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 102.58 104.18 105.78 107.37 108.97 110.55 112.13 113.70 115.25
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 163.87 157.58 151.61 145.95 140.60 135.53 130.74 126.21 121.94
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 12.01 11.87 11.74 11.64 11.55 11.48 11.42 11.37 11.33
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1799 1820 1839 1855 1869 1882 1892 1900 1907
Падение давления кПа/м 953 1239 829 796 765 737 712 688 666 646 627
ПГП (TAR-основа) 648 654 660 666 671 677 683 688 694
F/(F+H) 0.620 0.597 0.575 0.555 0.535 0.517 0.500 0.483 0.468
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 116.8% 118.2% 119.4% 120.5% 121.4% 122.2% 122.9% 123.4% 123.9%
Относительная СОР 106.0% 100.0% 105.9% 106.5% 107.1% 107.7% 108.2% 108.8% 109.3% 109.8% 110.3%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 66.9% 64.2% 61.8% 59.5% 57.4% 55.5% 53.7% 52.1% 50.6%
Таблица 36.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w) 12 12 12 12 12 12 12 12 12
R-134a (%b/w) 45 45 45 45 45 45 45 45 45
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35 40 45
R-1234ze(E) (%b/w) 38 33 28 23 18 13 8 3 -2
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134а R1234y f 12/45/5/38 12/45/10/33 12/45/15/28 12/45/20/23 12/45/25/18 12/45/30/13 12/45/35/8 12/45/40/3 12/45/45/-2
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.66 5.66 5.67 5.67 5.68 5.70 5.71 5.72 5.74
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.3% 84.5% 84.6% 84.8% 84.9% 85.0% 85.1% 85.2% 85.3%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.2 4.1 3.9 3.8 3.8 3.7 3.7 3.7 3.7
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 2.6 2.5 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.3 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2 -1.2
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.9 53.0 53.0 53.1 53.1 53.1 53.1 53.1 53.1
P конденсатора бар 16.88 16.46 18.92 18.95 18.97 18.96 18.94 18.91 18.87 18.82 18.75
P испарителя бар 2.92 3.14 3.34 3.35 3.35 3.34 3.33 3.32 3.30 3.29 3.27
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 134.43 139.73 145.15 150.71 156.38 162.15 168.03 173.99 180.03
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11
T разряда °C 99.15 92.88 104.27 105.86 107.45 109.03 110.62 112.19 113.76 115.32 116.87
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 160.68 154.59 148.81 143.32 138.13 133.21 128.55 124.15 119.98
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.59 11.47 11.36 11.27 11.20 11.14 11.08 11.04 11.01
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1864 1884 1901 1916 1929 1940 1949 1956 1962
Падение давления кПа/м 953 1239 789 758 730 704 681 659 638 619 602
ПГП (TAR-основа) 659 665 671 676 682 688 693 699 705
F/(F+H) 0.616 0.593 0.572 0.552 0.532 0.514 0.497 0.481 0.466
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 121.0% 122.3% 123.5% 124.4% 125.3% 126.0% 126.6% 127.0% 127.4%
Относительная COP 106.0% 100.0% 106.0% 106.5% 107.1% 107.6% 108.2% 108.7% 109.2% 109.7% 110.2%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 63.7% 61.2% 58.9% 56.8% 54.9% 53.2% 51.5% 50.0% 48.6%
Таблица 37.
Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 45% R134a
R-32 (%b/w) 15 15 15 15 15 15 15
R-134a (%b/w) 45 45 45 45 45 45 45
R-152a (%b/w) 5 10 15 20 25 30 35
R-1234ze(E) (%b/w) 35 30 25 20 15 10 5
СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ
Результаты расчета 134а R1234yf 15/45/5/35 15/45/10/30 15/45/1 5/25 15/45/20/20 15/45/25/15 15/45/30/10 15/45/35/5
Степень повышения давления 5.79 5.24 5.64 5.64 5.65 5.66 5.67 5.68 5.70
Объемный КПД 83.6% 84.7% 84.6% 84.7% 84.9% 85.0% 85.1% 85.2% 85.3%
Гистерезис конденсатора K 0.0 0.0 4.6 4.5 4.4 4.3 4.3 4.3 4.3
Гистерезис испарителя K 0.0 0.0 3.0 2.9 2.9 2.8 2.8 2.8 2.9
T на входе испарителя °C 0.0 0.0 -1.5 -1.5 -1.4 -1.4 -1.4 -1.4 -1.4
T на выходе конденсатора °C 55.0 55.0 52.7 52.7 52.8 52.8 52.9 52.9 52.9
P конденсатора бар 16.88 16.46 19.80 19.81 19.80 19.78 19.74 19.69 19.62
P испарителя бар 2.92 3.14 3.51 3.51 3.51 3.50 3.48 3.46 3.44
Холодильный эффект кДж/кг 123.76 94.99 138.26 143.60 149.08 154.68 160.41 166.24 172.17
COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09
T разряда °C 99.15 92.88 106.76 108.33 109.90 111.48 113.05 114.61 116.17
Массовый расход кг/ч 174.53 227.39 156.23 150.42 144.89 139.64 134.66 129.93 125.46
Объемный расход м3/час 13.16 14.03 11.02 10.92 10.84 10.77 10.71 10.66 10.62
Объемная производительность кДж/м3 1641 1540 1960 1978 1993 2006 2017 2026 2033
Падение давления кПа/м 953 1239 735 707 683 660 638 619 601
ПГП (TAR-основа) 676 681 687 693 698 704 710
F/(F+H) 0.610 0.588 0.567 0.547 0.528 0.511 0.494
Емкость по отношению к 1234yf 100.0% 127.3% 128.5% 129.5% 130.3% 131.0% 131.6% 132.1%
Относительная COP 106.0% 100.0% 105.9% 106.5% 107.0% 107.6% 108.1% 108.6% 109.1%
Относительное падение давления 76.9% 100.0% 59.3% 57.1% 55.1% 53.2% 51.5% 49.9% 48.5%

Производительность состава, содержащего 10% масс. R-32, 5% масс. R-152a и 85% масс. R-1234ze(E) была испытана в автомобильной системе кондиционирования воздуха, подходящей для применения R-134a. Данный состав обозначается "Смесь" в результатах, показанных ниже.

Условия испытаний соответствовали описанным в SAE Standard J2765, который включен сюда ссылкой. Данные условия суммированы ниже.

- Температура окружающего воздуха 35°C и 40% относительной влажности (RH)

- Температура воздуха из испарителя, контролируемая до 3°C

- Компрессорное смещение, варьируемое от 0 до 175 сс за один ход

- Обычный расширительный клапан R-134a был заменен на электронный расширительный вентиль, чтобы обеспечить легкость регулировки перегрева

- Применяли систему без внутреннего теплообменника и с эквивалентным перегревом на выходе испарителя для всех жидкостей

Результаты приведены ниже, причем I, L, M и H относятся к холостому ходу, низкой, средней и высокой скорости, и где 35 и 45 относятся к температуре окружающей среды в °C.

Измеренная мощность охлаждения (кВт) По сравнению с R-134a
Контрольная точка R134a Смесь Смесь
I35 4.67 4.65 100%
L35 5.86 5.79 99%
M35 6.43 6.18 96%
H35 6.65 6.55 98%
I45 3.81 3.76 99%
L45 4.76 4.75 100%
M45 5.2 5.17 99%
H45 5.41 5.41 100%
Измеренная энергоэффективность (выраженная как COP) COP по сравнению с R-134a
Контрольная точка R134a Смесь Смесь
I35 2.87 2.85 99%
L35 1.98 1.98 100%
M35 1.79 1.75 98%
H35 1.4 1.37 98%
I45 2.3 2.32 101%
L45 1.64 1.69 103%
M45 1.48 1.5 101%
H45 1.18 1.19 101%

Состав Смеси по изобретению представляет собой хорошо подходящую пару потенциала и эффективности R-134a в системе кондиционирования воздуха R-134a по целому ряду условий.

Данные по смешиваемости

Смешиваемость состава по изобретению, содержащего около 10% масс R-32, около 5% масс. R-152a и около 85% масс. R-1234ze(E) (далее именуется Смесь) тестировали с полиалкиленгликолевым (PAG) смазочным материалом YN12 и смазочным материалом 32Н, который является сложным эфиром полиола (РОЭ). Результаты данных экспериментов сравнивали со смешиваемостью чистого R-1234yf с теми же смазочными материалами. Результаты приведены ниже.

Результаты смешиваемости для смеси с 32H
Темр °C Концентрация смазочного материала вес %
4 7 10 20 30 50
-20 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
-10 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
0 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
10 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
20 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
30 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
40 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
50 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
60 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
70 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
80 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
Результаты смешиваемости для 1234yf с 32Н
Темр °C Концентрация смазочного материала вес %
4 7 10 20 30 50
-20 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
-10 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
0 смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
10 не совсем прозрачный не совсем прозрачный смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
20 не совсем прозрачный не совсем прозрачный смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
30 не совсем прозрачный не совсем прозрачный смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
40 не совсем прозрачный не совсем прозрачный смешивающийся смешивающийся смешивающийся смешивающийся
50 не совсем прозрачный не совсем прозрачный смешивающийся смешивающийся не совсем прозрачный не совсем прозрачный
60 не совсем прозрачный не совсем прозрачный смешивающийся смешивающийся не совсем прозрачный не совсем прозрачный
70 не совсем прозрачный не совсем прозрачный смешивающийся смешивающийся не совсем прозрачный не совсем прозрачный
80 Смешивающийся не совсем прозрачный смешивающийся 2 непрозрачных слоя 2 непрозрачные слоя Непрозрачный
Результаты смешиваемости для смеси с YN12
Темр °C Концентрация смазочного материала вес %
4 7 10 20 30 50
-20 Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный
-10 Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный Непрозрачный
0 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный
10 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
20 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
25 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
30 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
35 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
40 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
45 Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
50 Смешивающийся Смешивающийся Смешивающийся Смешивающийся Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
60 Смешивающийся Смешивающийся Смешивающийся Смешивающийся Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
70 Смешивающийся Смешивающийся Смешивающийся 2 Непрозрачных слоя Очень незначительно непрозрачный Очень незначительно непрозрачный
80 2 слоя 2 слоя 2 слоя 2 слоя 2 слоя Очень незначительно непрозрачный

Результаты показывают, что составы по изобретению улучшили смешиваемость со смазочными материалами, по сравнению с чистой жидкостью R-1234yf.

Таким образом, изобретение относится к новым составам, которые демонстрируют удивительное сочетание выгодных свойств, в том числе хорошую производительность охлаждения, низкую воспламеняемость, низкий ПГП и/или смешиваемость со смазочными материалами, по сравнению с существующими хладагентами, такими как R-134a и предлагаемый хладагент R-1234yf.

1. Теплопередающий состав, содержащий транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), дифторметан (R-32) и 1,1-дифторэтан (R-152a).

2. Состав по п.1, содержащий до около 25% мас. R-32.

3. Состав по п.1, содержащий до около 45% мас. R-152a.

4. Состав по п.1, содержащий от около 2 до около 25% мас. R-32, от около 5 до около 45% мас. R-152a и от около 60 до около 95% мас. R-1234ze(E).

5. Состав по п.1, содержащий от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 45% мас. R-152a и от около 43 до около 85% мас. R-1234ze(E).

6. Состав по п.1, содержащий от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% мас. R-152a и от около 78 до около 87% мас. R-1234ze(E).

7. Состав по п.1, состоящий в основном из R-32, R-152a и R-1234ze(E).

8. Состав по п.1, дополнительно содержащий 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a).

9. Состав по п.8, содержащий до 50% мас. R-134a.

10. Состав по п.9, содержащий от около 2 до около 15% по массе R-32, от около 5 до около 45% мас. R-152a, от около 25 до около 50% R-134a и от около 5 до около 70% мас. R-1234ze(E).

11. Состав по п.8, состоящий в основном из R-32, R-152a, R-1234ze(E) и R-134a.

12. Состав по п.1, где состав имеет величину ПГП меньше чем 1000, предпочтительно меньше чем 150.

13. Состав по п.1, где температурный гистерезис составляет меньше 10 K, предпочтительно меньше 5 K.

14. Состав по п.1, где состав имеет объемную мощность охлаждения в пределах около 15%, предпочтительно в пределах около 10% существующего хладагента, предназначенного для замены.

15. Состав по п.1, где состав является менее легковоспламеняемым, чем только R-32, только R-152a или только R-1234yf.

16. Состав по п.15, где состав имеет:
(а) более высокий предел воспламенения;
(б) более высокую энергию зажигания, и/или
(в) более низкую скорость пламени
по сравнению с только R-32, только R-152a или только R-1234yf.

17. Состав по п.1, который имеет отношение фтора (F/(F+H)) от около 0,42 до около 0,7, предпочтительно от около 0,44 до около 0,67.

18. Состав по п.1, который не воспламеняется.

19. Состав по п.1, где состав имеет КПД цикла в пределах около 5% существующего хладагента, предназначенного для замены.

20. Состав по п.1, где состав имеет температуру разряда компрессора в пределах около 15 K, желательно в пределах около 10 K существующего хладагента, предназначенного для замены.

21. Теплопередающий состав, содержащий теплопередающий состав по одному из пп.1-19 и дополнительный компонент, которым является смазочный материал.

22. Состав по п.21, при этом смазочный материал выбран из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PAB), сложных эфиров полиолов (POE), полиалкиленгликолей (PAG), полиалкиленгликолевых эфиров (PAG эфиров), поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их сочетаний.

23. Состав по п.21, дополнительно содержащий стабилизатор.

24. Состав по п.23, в котором стабилизатор выбран из диеновых соединений, фосфатов, соединений фенола и эпоксидов и их смесей.

25. Теплопередающий состав, содержащий теплопередающий состав по одному из пп.1-20 и дополнительно огнезащитный состав.

26. Состав по п.25, в котором огнезащитный состав выбран из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфата, (хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммонийфосфата, галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодуглерода, фторированного бромуглерода, трифториодометана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.

27. Состав по одному из пп.1-26, который является хладагентным составом.

28. Теплопередающее устройство, содержащее состав, как это определено в одном из пп.1-27.

29. Применение состава по одному из пп.1-27 в теплопередающем устройстве.

30. Теплопередающее устройство по п.28, которое является холодильным устройством.

31. Теплопередающее устройство по п.30, которое выбирают из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилых холодильных систем, жилых морозильных систем, коммерческих холодильных систем, коммерческих морозильных систем, охладительных систем кондиционирования воздуха, охладительных холодильных систем и коммерческих или жилых теплонасосных систем.

32. Теплопередающее устройство по п.30 или 31, которое содержит компрессор.

33. Пенообразователь, содержащий состав, как это определено в одном из пп.1-27.

34. Вспенивающийся состав, содержащий один или более компонентов, способных вспениваться, и состав по одному из пп.1-27, при этом один или несколько компонентов, способных вспениваться, выбраны из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирол, эпоксидных смол и их смесей.

35. Пена, получаемая из вспенивающегося состава по п.34.

36. Пена по п.35, содержащая состав, как это определено в одном из пп.1-27.

37. Распыляемый состав, содержащий материал для распыления и пропеллент, содержащий состав по одному из пп.1-27.

38. Способ охлаждения изделия, который включает конденсацию состава, как это определено в одном из пп.1-27, и последующее испарение состава в непосредственной близости от изделия, которое должно быть охлаждено.

39. Способ нагревания изделия, который включает конденсацию состава, как это определено в одном из пп.1-27, в непосредственной близости от изделия, которое должно быть нагрето, и последующее испарение состава.

40. Способ извлечения вещества из биомассы, включающий контактирование биомассы с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27, и отделение вещества от растворителя.

41. Способ очистки изделия, содержащий контактирование изделия с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27.

42. Способ извлечения материала из водного раствора, включающий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27, и отделение вещества от растворителя.

43. Способ извлечения материала из матрицы, состоящей из частиц твердого вещества, включающий контактирование матрицы из частиц твердого вещества с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27, и отделение материала от растворителя.

44. Устройство для получения механической энергии, содержащее состав, как это определено в одном из пп.1-27.

45. Устройство для получения механической энергии по п.44, которое адаптировано для применения цикла Ренкина или его модификации для получения работы из тепла.

46. Способ модернизации теплопередающего устройства, содержащего теплоноситель, где способ включает стадию удаления существующего теплоносителя и стадию введения теплопередающего состава, как это определено в одном из пп.1-27.

47. Способ по п.46, в котором теплопередающее устройство является холодильным устройством.

48. Способ по п.47, в котором теплопередающее устройство является системой кондиционирования воздуха.

49. Способ снижения воздействия на окружающую среду, возникающего при эксплуатации продукта, содержащего существующее соединение или состав с теплопередающими свойствами, причем способ содержит, по меньшей мере, частичную замену существующего соединения или состава составом по одному из пп.1-27.

50. Способ по п.49, в котором продукт выбирают из теплопередающего устройства, пенообразователя, вспенивающегося состава, распыляемого состава, растворителя или устройства для производства механической электроэнергии.

51. Способ по п.50, в котором продукт является теплопередающим устройством.

52. Способ по одному из пп.49-51, в котором существующее соединение или состав с теплопередающими свойствами представляет собой хладагент, выбранный из R-134a, R-1234yf и R-152a.

53. Способ получения состава по одному из пп.1-27 для теплопередающего устройства, как это определено в одном из пп.28 или 30-32, где способ включает введение R-1234ze(E), R-32 и R-152a и, возможно, смазочного материала, стабилизатора и/или огнезащитного состава в теплопередающее устройство, содержащее существующий жидкий теплоноситель R-134a.

54. Способ по п.53, содержащий стадию удаления, по меньшей мере, некоторой части существующего R-134a из теплопередающего устройства до введения R-1234ze(E), R-32 и R-152a и, возможно, смазочного материала, стабилизатора и/или огнезащитного состава.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к смесевому растворителю, включающему перхлорэтилен. Растворитель характеризуется тем, что для расширения температурного диапазона использования в него дополнительно введен четыреххлористый углерод при следующем соотношении компонентов (мас.%): перхлорэтилен - 33,00…45,00, четыреххлористый углерод - 55,00…67,00.
Изобретение относится к невоспламеняющимся композициям, включающим фторированное соединение, представляющее собой 1,1,1,3,3-пентафторбутан, 1,2-дихлорэтилен и эффективное количество стабилизатора фторированного соединения или 1,2-дихлорэтилена, где количество стабилизатора составляет меньше чем 0,5% масс.

Изобретение относится к области органической химии, в частности к разработке неполярных смесевых растворителей жиров, масел, смазок. .
Изобретение относится к техническим моющим средствам на основе органических растворителей для снятия лаковой изоляции обмоточных проводов и может быть использовано в радиоэлектронной и электротехнической промышленности.

Изобретение относится к смесям галогенированных углеводородных соединений, обладающих низким потенциалом истощения озонового слоя атмосферы. .

Изобретение относится к композиции моющего растворителя, используемой в качестве заменителя хлорфторуглеводородных и хлорсодержащих растворителей для мытья переработанной металлической продукции и электронных деталей.

Изобретение относится к товарам бытовой химии, в частности к средствам для очистки твердой поверхности предметов домашнего обихода. .

Изобретение относится к композиции для холодной очистки твердых поверхностей, в неводной среде, на основе смеси алканов или циклоалканов и по крайней мере одного органического соединения, содержащего по крайней мере одну кетонную функцию.

Изобретение относится к созданию жирных очищающих композиций и способу удаления загрязнений с подложки, например с печатной платы, с использованием очищающей композиции.

Изобретение относится к холодильному маслу и к композиции рабочего вещества для холодильной установки. .

Изобретение относится к композициям хладагента, которые применяются в качестве теплопередающих композиций, используемых в холодильном оборудовании. .

Изобретение относится к индустрии охлаждения и кондиционирования воздуха. .

Изобретение относится к способу замены существующего жидкого теплоносителя, содержащегося в системе теплопередачи, имеющей температуру испарителя от 35.5°F до 50°F и температуру конденсатора от 80°F до 120°F, включающему удаление по крайней мере части существующего жидкого теплоносителя из системы, при этом существующий жидкий теплоноситель выбран из группы, состоящей из HFC, HCFC, CFC и их комбинации; и ввод в систему замещающей композиции теплоносителя, содержащей 1,1,1-трифтор-3-хлорпропен (HFCO-1233zd).

Композиция охладителя или теплоносителя, способ применения композиции, способ охлаждения или обогрева, установки, содержащие композицию, способ детектирования композиции в установке, вспенивающий агент, содержащий композицию, способ получения пены, распыляемая композиция, способ получения аэрозольных продуктов, способ подавления пламени или гашения, а также способ обработки участка инертным газом для предотвращения возгорания // 2418027
Изобретение относится к композиции охладителя или теплоносителя, содержащей азеотропный или почти азеотропный компонент, содержащий от около 1 мас.% до около 99 мас.% HFC-1234yf и от около 99 мас.% до около 1 мас.% HFC-134a, и необязательно по меньшей мере одно соединение, выбранное из группы, состоящей из пропана, н-бутана, изобутана и диметилового эфира.

Изобретение относится к химической промышленности, а именно к технологии осушки и очистки экологически чистых углеводородных газов-пропеллентов, и может быть использовано в газовой, нефтехимической, а также бытовой химии.
Наверх