Способ пеленгации ионосферных сигналов

Авторы патента:

Пахотин Валерий Анатольевич (RU)

Бессонов Владимир Александрович (RU)

Власова Ксения Валерьевна (RU)

G01S3/14 - системы для определения направления или отклонения от заданного направления

Владельцы патента RU 2518007:

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Балтийский федеральный университет имени Иммануила Канта" (БФУ им. И. Канта) (RU)

Изобретение относится к радиотехнике, а именно к области пеленгации, и может быть использовано для пеленгации (измерения азимутов) и измерения углов места ионосферных сигналов в условиях приема как одного, так и двух лучей в широком частотном диапазоне. Достигаемый технический результат - сокращение времени определения угловых параметров двулучевого ионосферного сигнала. Указанный результат достигается тем, что формируется новая антенная система с минимальной базой. По максимальному значению двумерной диаграммы направленности $U (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ антенной системы с минимальной базой оценивается устойчивое однолучевое, в условиях приема двух лучей, значение азимута $α_{y}^{'}$ и угла места $β_{y}^{'}$ . это решение далее уточняется двулучевым решением $\hat{U} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{2}^{'})$ в пределах ограниченной четырехмерной площадки $α_{1}^{'} = α_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ , $α_{2}^{'} = α_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ , $β_{1}^{'} = β_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ , $β_{2}^{'} = β_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ . Двумерная диаграмма направленности $U (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ формируется по определенному вычислительному выражению. Областью определения устойчивого однолучевого решения $α_{y}^{'}$ , $β_{y}^{'}$ является интервал азимутов 0÷360 градусов и интервал углов места 0÷90 градусов. Устойчивость оценок азимута и угла места и широкий частотный диапазон обеспечиваются использованием при формировании двумерной диаграммы направленности антенной системы разности фаз двух соседних вибраторов ψ_n+1-Ψ_n. 10 ил.

Изобретение относится к радиотехнике, а именно к области пеленгации, и может быть использовано для пеленгации (измерение азимутов) и измерения углов места ионосферных сигналов в условиях приема как одного, так и двух интерферирующих лучей в широком частотном диапазоне. При приеме ионосферных сигналов в точку приема, как правило, приходят несколько лучей, отраженных от разных слоев ионосферы, с азимутами, находящимися в области главного лепестка диаграммы направленности (~5÷10 градусов). Вследствие интерференции лучей суммарный главный лепесток диаграммы направленности антенной системы, состоящий из суммы диаграмм направленности отдельных лучей, существенно меняется. В результате возникают ложные пеленги, отличающиеся от истинных пеленгов на десятки градусов. Наличие ложных пеленгов значительно снижает достоверность получаемой информации об азимуте и угле места ионосферного сигнала.

Известны фазовые способы пеленгации, осуществляемые путем измерений разности фаз между вибраторами антенной системы и оценки по этим измерениям азимутов и углов места (Патент RU №2263327, опубликован 27.10.2005 г.; Патент RU №2365931, опубликован 27.08.2009 г.; Патент RU №2429500, опубликован 20.09.2011; Патент RU №2450283, опубликован 10.05.2012 г.; Заявка на изобретение RU №2010143935, опубликована 10.05.2012 г.; Заявка RU №2003108306 от 25.03.2003 г., G01S 3/14, опубликована 10.10.2004 г.). Недостатком вышеуказанных способов является то, что используется для определения угловых параметров сигнала только фазовая информация. Однозначное определение фазы волны на вибраторах возможно на интервале 0÷360°. Это требует малого, по сравнению с длиной волны, пространственного разнесения вибраторов ${\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n} < \frac{λ}{2}$ . В условиях приема двух близких по азимуту лучей фазовые способы пеленгации являются неустойчивыми. При разности фаз между лучами ~180° они дают отклонения пеленга на десятки градусов (ложные пеленги), что значительно снижает достоверность оценок азимутов и углов места ионосферных сигналов.

Известны способы пеленгации по максимуму диаграммы направленности антенной системы (Патент RU №2144200, опубликован 10.01. 2000 г.; Патент RU №2258241, опубликован 10.08.2005 г.; Патент RU №2419805, опубликован 27.05.2011 г.; Патент RU №2201599, опубликован 27.03.2003 г.; Патент RU №2004100714, опубликован 20.06.2005 г.). В этом случае используется временное преобразование Фурье для частотного выделения сигнала от отдельных вибраторов антенной системы и различные формы пространственной обработки данных. Наилучшим образом диаграмма направленности формируется при использовании пространственного преобразования Фурье. В результате создается двумерный комплексный угловой спектр (диаграмма направленности антенной системы). При использовании пространственного преобразования Фурье диаграмма направленности формируется по выражению (комплексный вид):

$\hat{U} (α', β') = \frac{1}{N} \sum_{n = 1}^{N} E_{n} e^{- i \bar{K} (α', β') {\bar{R}}_{n}}, (1)$

где:

${\hat{E}}_{n}$ - комплексная амплитуда в «-точке пространства с радиус-вектором ${\bar{R}}_{n}$ ,

$\bar{K} (α', β')$ - оценочный волновой вектор ионосферного сигнала,

α', β' - оценочные значения азимута и угла места ионосферного сигнала.

Квадрат модуля нормированной диаграммы направленности (расчетная форма) определяется выражением

$U^{2} (α', β') = \frac{{\bar{E_{n} \cos (ψ_{n} - \bar{K} (α', β') {\bar{R}}_{n})}}^{2} + {\bar{E_{n} \sin (ψ_{n} - \bar{K} (α', β') {\bar{R}}_{n})}}^{2}}{{\bar{E}}_{n}^{2}}, (2)$

где черта сверху означает суммирование по индексу «n».

Недостатком способов пеленгации по максимуму диаграммы направленности антенной системы, связанных с пространственным преобразованием Фурье, является неустойчивость решения при наличии двух лучевой интерференции при разности фаз между лучами ~180°. При приеме двух интерферирующих лучей ионосферного сигнала (различие в азимутах меньше ширины диаграммы направленности) суммарная диаграмма направленности за счет изменения разности фаз между лучами (в области ~180 градусов) в значительной степени подавляется. Боковые или задние лепестки суммарной диаграммы направленности в этих условиях становятся больше, чем основной лепесток диаграммы направленности. В результате азимут (пеленг) в амплитудном способе пеленгации определяется по максимальному боковому или заднему лепестку диаграммы направленности антенной системы. Отклонения азимута (ложные пеленги) достигают десятков градусов. В результате достоверность оценок азимутов и углов места ионосферных сигналов оказывается низкой. Кроме того, невозможно обеспечить работоспособность пеленгатора в широком частотном диапазоне 2+30 МГц. Требования точности измерения пеленга в низкочастотной части диапазона (3÷4 МГц) определяют базу антенной системы R≥150 м. Однако при количестве вибраторов ~16 в высокочастотной части диапазона (20+30 МГц) диаграмма направленности не формируется в связи с большим пространственным разнесением вибраторов по сравнению с длиной волны, что ограничивает частотный диапазон сверху.

Известны способы пеленгации, антенная система в которых состоит из ограниченного количества вибраторов (3÷5 вибратора) (Патент RU №2262119, опубликован 10.10.2005 г.; Патент RU №2253877, опубликован 10.06.2005 г.). Недостатками этого способа пеленгации является малая помехоустойчивость, вследствие отсутствия статистической обработки данных, и наличие ложных пеленгов при приеме двух близких по азимуту лучей ионосферного сигнала.

Известны способы пеленгации, антенная система в которых состоит из двух взаимно перпендикулярных линейных эквидистантных антенных решеток (Патент RU №2192651, опубликован 05.10.2000 г.). Способ включает в себя прием сигнала с помощью антенной системы, многоканального приемника, преобразование аналоговых сигналов в каждом канале в цифровую форму, использование двумерного углового преобразования Фурье, которое создает диаграмму направленности антенной системы. Максимум диаграммы направленности позволяет оценить азимут (пеленг) и угол места. Недостатком этого способа пеленгации является зависимость точности измерения пеленга от взаимной ориентации антенной системы и пеленга. При пеленгации ионосферных сигналов в условиях приема двух интерферирующих лучей могут возникать ложные пеленги, что значительно снижает достоверность оценок азимутов и углов места ионосферных сигналов.

Наиболее близким (прототип) к предлагаемому способу пеленгации при приеме как одного луча, так и двух лучей ионосферных сигналов является «Способ пеленгации с учетом корреляционной взаимосвязи между лучами», патент RU №2305294, МПК G01S 3/16, опубликован 27.08.2007 г. Он включает в себя следующую последовательность действий.

С помощью антенной решетки, состоящей из N-вибраторов, расположенных равномерно по окружности радиуса R (пространственная база сигнала) 1) принимают ионосферные сигналы, 2) преобразуют их по частоте, 3) усиливают посредством многоканального приемника. Аналоговые сигналы на выходе многоканального приемника в каждом канале (от каждого вибратора) 4) преобразуют в цифровую форму посредством многоканального аналого-цифрового преобразователя (АЦП). 5) Определяют амплитуды E_n и фазы Ψ_n принятого ионосферного сигнала в каждом канале (от каждого вибратора) с помощью временного преобразования Фурье. 6) Формируют суммарную четырехмерную (для двух лучей) диаграмму направленности с учетом коэффициента корреляции между лучами по выражениям.

$\hat{U} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{2}^{'}) = \frac{{\hat{U}}_{1} \bar{E_{n}^{*} \exp (- i {\bar{k}}_{1} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}) {\bar{R}}_{n})} + {\hat{U}}_{2} \bar{E_{n}^{*} \exp (- i {\bar{k}}_{2} (α_{2}^{'}, β_{2}^{'}) {\bar{R}}_{n})}}{\bar{{\hat{E}}_{n} {\hat{E}}_{n}^{*}}} (3)$

где

${\hat{U}}_{1} = \frac{\bar{{\hat{E}}_{n}^{} \exp (i {\bar{k}}_{1} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}) {\bar{R}}_{n})} - \bar{E_{n}^{} \exp (i {\bar{k}}_{2} (α_{2}^{'}, β_{2}^{'}) {\bar{R}}_{n})} \hat{A} 1}{1 - \hat{A} 1 \hat{A} 1^{*}}$

${\hat{U}}_{2} = \frac{\bar{{\hat{E}}_{n}^{} \exp (i {\bar{k}}_{2} (α_{2}^{'}, β_{2}^{'}) {\bar{R}}_{n})} - \bar{{\hat{E}}_{n}^{} \exp (i {\bar{k}}_{1} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}) {\bar{R}}_{n})} \hat{A} 1^{*}}{1 - \hat{A} 1 \hat{A} 1^{*}}$

$\hat{A} 1 = \bar{\exp (i ({\bar{k}}_{2} (α_{2}^{'}, β_{2}^{'}) - {\hat{k}}_{1} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'})) {\bar{R}}_{n})}$

${\hat{E}}_{n}$ - комплексная амплитуда сигнала, измеренная на n-вибраторе,

${\bar{R}}_{n}$ - радиус-вектор, определяющий местоположение n-вибратора,

${\bar{k}}_{1} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'})$ , ${\bar{k}}_{2} (α_{2}^{'}, β_{2}^{'})$ - волновые вектора первого и второго лучей ионосферного сигнала, зависящие от оценочных азимутов $α_{1}^{'}$ , $α_{2}^{'}$ и углов места $β_{1}^{'}$ , $β_{2}^{'}$

$\hat{A} 1$ - коэффициент корреляции между лучами,

Черта сверху означает суммирование по индексу n.

Знак * означает комплексное сопряжение,

Знак ∧ означает комплексную величину.

7) Производят сканирование диаграммой направленности в четырехмерном пространстве за счет изменения оценочных азимутов и углов места $α_{1}^{'}$ , $α_{2}^{'}$ и $β_{1}^{'}$ , $β_{2}^{'}$ в указанных угловых диапазонах с определенным шагом, запоминая значения параметров $α_{1}^{'}$ , $α_{2}^{'}$ , $β_{1}^{'}$ , $β_{2}^{'}$ , ${\hat{U}}_{1}$ , ${\hat{U}}_{2}$ , $\hat{U} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{2}^{'})$ . Азимут и угол места каждого луча определяются по максимуму четырехмерной диаграммы направленности.

Недостатком этого способа является большая трудоемкость, продолжительность расчетов, связанная с необходимостью перебора (сканирования диаграммой направленности) двух азимутов и двух углов места ( $α_{1}^{'}$ , $β_{1}^{'}$ и $α_{2}^{'}$ , $β_{2}^{'}$ ) с шагом по азимуту Δα≤0.5° в диапазоне 0÷360 градусов и с шагом по углу места Δβ≤0.5° в диапазоне 0÷90 градусов в четырехмерном пространстве азимутов и углов места.

Блок схема данного способа пеленгации (прототипа) представлена на фиг.1. Согласно данному способу пеленгации последовательность действий следующая.

1. Принимают сигналы с помощью круговой антенной системы, состоящей из N-вибраторов $(N \geq N 1 + \frac{1}{(1 - {| \tilde{A} 1 |}^{2}}, N 1 = 8)$ , расположенных на поверхности земли равномерно по окружности радиуса R $(R \geq \frac{2 π}{3 | {\bar{k}}_{1} (α_{01}, β_{01}) - {\bar{k}}_{2} (α_{02}, β_{02}) |})$ (блок 1). Круговые антенные системы характеризуются максимальным частотным диапазоном. Количество вибраторов определяется количеством параметров ионосферного сигнала и требуемым отношением сигнал/шум. Радиус антенной системы определяется размером интерференционной структуры поля на поверхности земли.

2. С помощью многоканального приемника преобразуют сигналы от каждой антенны по частоте, усиливают и фильтруют (блок 2).

3. Преобразуют аналоговые сигналы на выходах многоканального приемника от каждого вибратора в цифровую форму с помощью многоканального аналого-цифрового преобразователя (АЦП) (блок 3).

4. Определяют амплитуды E_n и фазы ψ_n сигналов от каждого вибратора (в каждом канале), например с помощью временного преобразования Фурье (блок 4).

5. Задают точку в пространстве оценочных азимутов $α_{1}^{'}$ , $α_{2}^{'}$ и углов места $β_{1}^{'}$ , $β_{2}^{'}$ и вычисляют согласно (3) четырехмерную диаграмму направленности $\hat{U} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{2}^{'})$ в заданной точке по выборке данных ${\hat{E}}_{n}$ и запоминают ее значения и значений переменных ${\hat{U}}_{1}$ , ${\hat{U}}_{2}$ (Блок 5).

6. Повторяют действия (5) с другими значениями параметров $α_{1}^{'}$ , $α_{2}^{'}$ и $β_{1}^{'}$ , $β_{2}^{'}$ (из области их определения) с шагом по азимуту Δα≤0.5° в диапазоне 0÷360 градусов и с шагом по углу места Δβ≤0.5° в диапазоне 0÷90 градусов и создают поверхность в четырехмерном пространстве азимутов и углов места (четырехмерную диаграмму направленности) (блок 6).

7. 0пределяют максимальное значение четырехмерной диаграммы направленности и фиксируют параметры $α_{1}^{'} = α_{01}$ , $β_{1}^{'} = β_{01}$ , $α_{2}^{'} = α_{02}$ , $β_{2}^{'} = β_{02}$ , а также ${\hat{U}}_{1} = {\hat{U}}_{01}$ , ${\hat{U}}_{2} = {\hat{U}}_{02}$ (блок 7).

8. Определяют ранг поля (однолучевое или двулучевое) по условию U₀₁/U₀₂≥3 и оставляют решения, удовлетворяющие этому условию (блок 8).

Целью предлагаемого изобретения (технический результат) является сокращение времени расчета угловых параметров двулучевого ионосферного сигнала в прототипе «Способ пеленгации с учетом корреляционной взаимосвязи между лучами».

Технический результат достигается тем, что алгоритмически формируют дополнительную антенную систему с минимальной базой. По максимальному значению двумерной диаграммы направленности $U (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ антенной системы с минимальной базой оценивают устойчивое (отсутствие ложных пеленгов) однолучевое, в условиях приема двух лучей, значение азимута $α_{y}^{'}$ и угла места $β_{y}^{'}$ . Далее это решение уточняют двулучевым решением по выражениям (3) в пределах ограниченной четырехмерной площадки $α_{1}^{'} = α_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ , $α_{2}^{'} = α_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ , $β_{1}^{'} = β_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ , $β_{2}^{'} = β_{y}^{'} \pm 10 г р а д у с о в$ . Двумерную диаграмму направленности $U (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ формируют по оригинальному выражению (4), отличному от известного выражения для диаграммы направленности (2)

$U^{2} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) = \frac{2 \bar{E_{n + 1} E_{n} \cos [ψ_{n + 1} - ψ_{n} + \bar{K} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) ({\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n})]}}{\bar{E_{n + 1}^{2}} + \bar{E_{n}^{2}}} (4)$ ,

где:

E_n, Ψ_n - амплитуда и фаза, измеренные на n-вибраторе,

R_n - радиус вектор, определяющий расположение вибратора,

$\bar{K} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ - волновой вектор ионосферного сигнала в условиях двулучевого приема,

$α_{y}^{'}$ , $β_{y}^{'}$ - оценочные азимут и угол места ионосферного сигнала устойчивые в условиях двух лучевого приема.

Областью определения устойчивого однолучевого решения $α_{y}^{'}$ , $β_{y}^{'}$ является интервал азимутов 0÷360 градусов и интервал углов места 0÷90 градусов. Устойчивость оценок азимута и угла места и широкий частотный диапазон обеспечиваются использованием при формировании двумерной диаграммы направленности (4) разности фаз двух соседних вибраторов ψ_n+1-ψ_n.

Сокращение времени расчета обеспечивается тем, что наиболее трудоемкий расчет четырехмерной диаграммы направленности по выражению (3) производится на ограниченной площадке, а не на всем угловом диапазоне азимутов и углов места.

Обоснованием устойчивого однолучевого способа пеленгации в условиях двулучевого приема является следующее.

Запишем сигнал на n-вибраторе ${\hat{E}}_{n}$ в комплексной форме в виде

${\hat{E}}_{n} = \hat{U} e^{- i \bar{K} (α_{0 y}, β_{0 y}) {\bar{R}}_{n}} (5)$

где $\hat{U}$ - комплексная амплитуда,

$\bar{K} (α_{y}^{}, β_{y}^{})$ - волновой вектор ионосферного сигнала,

α_0y, β_0y - устойчивые значения азимута и угла места ионосферного сигнала в условиях двух лучевого приема,

${\bar{R}}_{n}$ - местоположение n-вибратора.

В выражении (5) изменим индекс «и» на единицу и исключим $\hat{U}$ , тогда

${\hat{E}}_{n + 1} = {\hat{E}}_{n} e^{- i \bar{K} (α_{0 y}, β_{0 y}) ({\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n})} (6)$

На основании выражения (6) составим функционал правдоподобия

$Δ (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) = {\sum_{n = 1}^{N} | {\hat{E}}_{n + 1} - {\hat{E}}_{n} e^{i \bar{K} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) ({\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n})} |}^{2} (7)$

При возведении в квадрат (7) получим:

$Δ (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) = \bar{E_{n + 1}^{2}} + \bar{E_{n}^{2}} - 2 \bar{E_{n + 1} E_{n} \cos [ψ_{n + 1} - ψ_{n} + \bar{K} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) ({\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n})]} (8)$

Черта сверху означает суммирование по N-вибраторам (по индексу n).

При нормировке (8) на сумму первых двух слагаемых получим:

$Δ_{1} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) = 1 - \frac{2 \bar{E_{n + 1} E_{n} \cos [ψ_{n + 1} - ψ_{n} + \bar{K} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'}) ({\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n})]}}{\bar{E_{n + 1}^{2}} + \bar{E_{n}^{2}}} (9)$

Второе слагаемое в (9) определяет квадрат нормированной диаграммы направленности (4).

Если волновой вектор $\bar{K} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ подобрать так, чтобы аргумент косинуса в (4) был близок нулю, тогда $U (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ будет близко к максимуму, к единице.

Принципиальным для устойчивости решения является наличие разности измеренных фаз на соседних вибраторах ψ_n+1-ψ_n в выражении (4). Она существенно уменьшает зависимость азимута и угла места от разности фаз отдельных лучей ионосферного сигнала. Кроме того, разность радиус-векторов ${\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n}$ определяет в диаграмме направленности (4) новую базу антенной системы (фиг.4), и диаграмма направленности будет более широкой. Это способствует увеличению устойчивости решения в области высоких частот ~20÷30 МГц.

Сущность способа поясняется следующими рисунками и диаграммами. На фиг.1 представлена структурная схема устройства, с помощью которого реализуется прототип «Способ пеленгации с учетом корреляционной взаимосвязи между лучами».

На фиг.2 представлена структурная схема устройства, с помощью которого реализуется предлагаемый способ пеленгации. По сравнению с прототипом добавляются четыре блока действий, связанных с оценкой устойчивых значений азимута и угла места.

На фиг.3 представлено расположение вибраторов антенной системы на поверхности земли. Диаметр окружности равен 130 м, количество вибраторов 16.

На фиг.4 показано расположение вибраторов новой антенной системы с минимальной базой. Диаметр окружности в этом случае равен 50.72 м., количество вибраторов остается равным 16. Распределение фаз на вибраторах новой антенной системы ψ_n+1-ψ_n.

С помощью модельных расчетов сравним решения (2) и (4). Будем называть решение (2) методом Фурье, а решение (4) однолучевым методом максимального правдоподобия.

На фиг.5 показана азимутальная диаграмма направленности, рассчитанная согласно (4) (сплошная линия) при условии двулучевого поля с азимутами 78° и 73° и разностью фаз между лучами 180°. Основной лепесток диаграммы направленности больше по амплитуде, чем боковые лепестки. Пеленг (азимут) определяется правильно. При расчете диаграммы направленности согласно выражению (2) (пунктирная линия на фиг.5) основной лепесток диаграммы направленности подавлен в результате интерференции двух лучей. Боковой лепесток (α~160°) существенно превышает по амплитуде основной лепесток. В результате пеленг будет ~160°.

На фиг.6 показана угломестная диаграмма направленности, полученная методом Фурье (по выражению (2)) и методом максимального правдоподобия (по выражению (4)). Рабочая частота равна 10 МГц (λ=30 м). В результате интерференции двух лучей главный лепесток диаграммы направленности, определенной методом Фурье, оказывается подавленным. В данных условиях угол места будет равен нулю, что неверно. Диаграмма направленности, определенная методом максимального правдоподобия, позволяет определить угол места β=15°. Модельное значение углов места двух лучей равны 10° и 30°, азимут равен 76°, разность фаз 180°.

На фиг.7 показаны изменения азимутов в зависимости от разности фаз между лучами. Точками отмечены азимуты, полученные методом Фурье(выражение (2)). В области Δφ~180° азимуты сильно отклоняются от истинных значений. Линией показан азимут, полученный методом максимального правдоподобия (выражение (4)). Он равен 76°. Это средний азимут двух лучей, и он практически не имеет зависимости от разности фаз. При изменении соотношения амплитуд этот азимут меняется от значения 78° до значения 73°.

На фиг.8 показаны изменения углов места в зависимости от разности фаз двух лучей. Угол места, определенный методом Фурье (точки, выражение (2)) в области 180° разности фаз имеет сильные отклонения. Угол места, определенный методом максимального правдоподобия (выражение (4)) почти не меняется при изменении разности фаз между лучами. Таким образом, новый алгоритм обработки позволяет существенно уменьшить зависимость решения задачи оценки азимутов и углов места от разности фаз в условиях двулучевого приема.

На фиг.9 показана частотная зависимость азимутов. В модельных расчетах заданы два луча с азимутами 76 и 78 градусов. Добавлена шумовая составляющая. Расчет устойчивых значений азимута проведен в соответствии с выражением (4) (Линия с треугольным маркером (ряд 3)). Расчет азимутов первого и второго лучей проведен в соответствии с выражением (3) (Линия с точками и сплошная линия). Как видно из рисунка устойчивые значения азимутов находятся в пределах азимутов первого и второго лучей. Ложные азимуты не отмечаются во всем частотном диапазоне 2÷30 МГц. Время расчета в соответствии с прототипом составляет около трех часов на ЭВМ типа «Пентиум». Время расчета в соответствие с предлагаемым способом составляет 0.5 с.

На фиг.10 показан частотный диапазон изменений устойчивых углов места (линия с треугольными маркерами, ряд 3). В модели сигнала заданы два луча с углами места 30° и 10°. Частотные зависимости оценочных углов места, определенных предлагаемым способом представлены сплошной линией (ряд 1, луч с углом места 10 градусов) и линией с точечными маркерами (ряд 2, луч с углом места 30 градусов). В этих расчетах устойчивые углы места располагаются в области, ограниченной углами места первого и второго лучей. Значительных отклонений углов места не отмечается.

Предлагаемый способ пеленгации (Фиг.2) осуществляется следующим образом.

1. Принимают сигналы с помощью круговой антенной системы, состоящей из N-вибраторов, расположенных на поверхности земли равномерно по окружности радиуса R (блок 1).

3. Преобразуют аналоговые сигналы на выходе многоканального приемника от каждого вибратора в цифровую форму с помощью многоканального аналого-цифрового преобразователя (АЦП) (блок 3).

4. Определяют амплитуды и фазы сигналов от каждого вибратора (в каждом канале), например с помощью временного преобразования Фурье (блок 4).

5. Создают алгоритмически новую антенную систему с минимальной базой, вибраторы которой расположены по окружности с радиусом $| {\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n} |$ , их местоположение определяется радиус вектором ${\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n}$ , а пространственные фазы значениями ψ_n+1-ψ_n (блок 5).

6. Задают точку в пространстве оценочных азимутов (0÷360°) и углов места (0÷90°) и вычисляют согласно (4) в точке значение двумерной диаграммы направленности по выборке данных и оценочному волновому вектору луча и запоминают значения, (блок 6).

7. Повторяют действия (6) с другими значениями параметров из области их определения (0÷360° по азимуту и 0÷90° по углу места) и создают поверхность в двумерном пространстве азимутов и углов места (двумерную диаграмму направленности) (блок 7).

8. Определяют максимальное значение двумерной диаграммы направленности и фиксируют параметры (блок 8).

9. Задают точку на ограниченной четырехмерной площадке оценочных азимутов и углов места и вычисляют согласно (3) в точке $\hat{U} (α_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{1}^{'}, β_{2}^{'})$ и переменные $α_{1}^{'}$ , $α_{2}^{'}$ , $β_{1}^{'}$ , $β_{2}^{'}$ и значение четырехмерной диаграммы направленности по выборке данных и оценочным волновым векторам двух лучей (блок 9).

10. Повторяют действия (9) с другими значениями параметров и из области их определения (ограниченная четырехмерная площадка) и создают часть поверхности в четырехмерном пространстве азимутов и углов места (четырехмерную диаграмму направленности вблизи максимума) (блок 10).

11. Определяют максимальное значение четырехмерной диаграммы направленности и фиксируют параметры α₀₁, α₀₂, β₀₁, β₀₂, ${\hat{U}}_{01}$ , ${\hat{U}}_{02}$ (блок 11).

12. Определяют ранг поля (однолучевое или двулучевое) по условию $\frac{U_{01}}{U_{02}} \geq 3$ и оставляют решения, удовлетворяющие данному условию (блок 12).

Время расчета азимутов и углов места по предлагаемому способу сокращается на пять порядков по сравнению с временем расчета по прототипу. По результатам модельных расчетов технический результат заявляемого способа пеленгации вполне достигается.

С учетом всего вышеизложенного можно утверждать, что поставленная цель - сокращение времени расчета азимутов и углов места ионосферного сигнала в условиях двулучевого приема за счет предварительной оценки устойчивых значений азимута и угла места вполне достигается с сохранением высоких точностей оценок азимутов и углов места первого и второго лучей.

Способ пеленгации ионосферных сигналов, включающий прием ионосферного сигнала с помощью антенной системы, состоящей из N-вибраторов, расположенных равномерно по окружности радиуса R, преобразование по частоте и усиление сигналов от каждого вибратора с помощью многоканального приемника, преобразование аналоговых сигналов на выходе многоканального приемника в каждом канале в цифровую форму с помощью многоканального аналого-цифрового преобразователя, определение амплитуды E_n и фазы ψ_n принятого ионосферного сигнала в каждом канале, формирование четырехмерной диаграммы направленности $\hat{U} (α_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{1}^{'}, β_{2}^{'})$ по двум азимутам $α_{1}^{'}$ , $α_{2}^{'}$ и двум углам места $β_{1}^{'}$ , $β_{2}^{'}$ , сканирование четырехмерной диаграммой направленности $\hat{U} (α_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{1}^{'}, β_{2}^{'})$ по двум азимутам и двум углам места в области их определения $(α_{1}^{'} = 0 - 360^{\circ}, β_{1}^{'} = 0 - 90^{\circ}, α_{2}^{'} = 0 - 360^{\circ}, β_{2}^{'} = 0 - 90^{\circ})$ , оценку двух азимутов, двух углов места и двух амплитуд U₀₁, U₀₂ принятого ионосферного сигнала по максимальному значению четырехмерной диаграммы направленности $\hat{U} (α_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{1}^{'}, β_{2}^{'})$ при сканировании, оценку ранга поля по условию $\frac{U_{01}}{U_{02}} \geq 3$ и отбор решений, удовлетворяющих этому условию, отличающийся тем, что дополнительно алгоритмически формируют новую антенную систему с минимальной базой $| {\bar{R}}_{n + 1} - {\bar{R}}_{n} |$ , на основании этой антенной системы формируют двумерную диаграмму направленности $\hat{U} (α_{y}^{'}, β_{y}^{'})$ в области определения (α_y=0-360°, β_y=0-90°), устойчивую в условиях интерференции двух лучей ионосферного сигнала, по максимуму двумерной диаграммы направленности оценивают азимут α_0y и угол места β_0y луча, значения которых слабо зависят от разности фаз между двумя лучами ионосферного сигнала, по полученным значениям азимута α_0y и угла места β_0y определяют четырехмерную площадку оценочных азимутов $α_{1}^{'} = α_{0 y}^{'} \pm 10^{\circ}$ , $α_{2}^{'} = α_{0 y}^{'} \pm 10^{\circ}$ и оценочных углов места $β_{1}^{'} = β_{0 y}^{'} \pm 10^{\circ}$ , $β_{2}^{'} = β_{y}^{'} \pm 10^{\circ}$ , в пределах которой оценивают азимуты $α_{1}^{'} = α_{01}$ , $α_{2}^{'} = α_{02}$ и углы места $β_{1}^{'} = β_{01}$ , $β_{2}^{'} = β_{02}$ двух лучей ионосферного сигнала по максимуму четырехмерной диаграммы направленности $\hat{U} (α_{1}^{'}, β_{1}^{'}, α_{2}^{'}, β_{2}^{'}) .$

Изобретения относятся к области радиотехники и могут быть использованы для определения местоположения объектов угломерно-дальномерным способом с летно-подъемного средства (ЛПС).

Способ пеленгации радиосигналов и пеленгатор для его осуществления // 2505832

Изобретения предназначены для определения пеленга и угла места источника априорно неизвестного сигнала. Достигаемый технический результат - сокращение временных затрат на оценивание пространственных параметров сигналов - азимута и угла места.

Способы определения знака и величины отклонения самолета от курса и глиссады на конечном этапе его посадки на аэродром и устройства для их осуществления // 2492495

Способ посадки самолета по курсу или глиссаде на аэродром и устройства для его реализации, рлс определения знака отклонения цели от равносигнального направления // 2485537

Фазовый способ пеленгации // 2482508

Изобретение относится к радиотехнике, в частности к радиопеленгации, и может быть использовано для совмещенного поиска и пеленгования по угловым координатам с высокой точностью множества работающих передатчиков, одновременно попадающих в текущую полосу приема.

Способ определения пространственных координат подвижного объекта // 2482507

Изобретение относится к области радионавигации, а именно к определению местоположения подвижного объекта. .

Способ компьютерно-интерферометрического обнаружения-пеленгования радиосигналов с расширенным спектром // 2470315

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для пассивного обнаружения и пеленгования систем связи, локации и управления, использующих радиосигналы с расширенным спектром.

Способ и устройство определения местоположения источника радиоизлучения // 2465613

Способ отображения баллистического состояния орбитальной группировки космических аппаратов // 2461016

Изобретение относится к области ракетно-космической техники и может быть использовано для повышения эффективности работы систем наблюдения за космической обстановкой.

Способ и устройство определения координат источника радиоизлучения // 2458360

Амплитудный радиопеленгатор (варианты) // 2526536

Группа изобретений может быть использована для определения пространственных параметров радиоизлучений. Достигаемым техническим результатом является разработка малогабаритных амплитудных радиопеленгаторов (AP) при сохранении в значительной степени их высоких точностных характеристик. Технический результат достигается благодаря учету информации о поле сигнала в пространственно разнесенных точках. Первый (двухканальный) вариант реализации AP содержит последовательно соединенные восьмиэлементную антенную систему (AC), антенный коммутатор, двухканальное радиоприемное устройство (РПУ), двухканальный аналого-цифровой преобразователь (АЦП), первый и второй вычислители, сумматор, блок поиска максимума, третий вычислитель, блок усреднения, блок индикации и тактовый генератор с соответствующими связями. Второй (восьмиканальный) вариант реализации AP содержит последовательно соединенные восьмиэлементную AC, восьмиканальное РПУ, восьмиканальное АЦП, первый вычислитель, сумматор, блок поиска максимума, второй вычислитель, блок усреднения, блок индикации и тактовый генератор с соответствующими связями. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 9 ил., 1 табл., Приложение.

Устройство для определения направления и дальности до источника сигнала // 2562828

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к пеленгаторам. Достигаемый технический результат - увеличение помехоустойчивости устройства. Указанный результат достигается тем, что устройство содержит магнитную первую и вторую антенны, размещенные взаимно перпендикулярно, восемь усилителей, три фильтра, три квадратора, сумматор, третью антенну, пять пороговых блоков, персональную электронно-вычислительную машину (ПЭВМ или микропроцессор), блок системы единого времени (GPS или Глонасс), блок связи с абонентами, схему ИЛИ, таймер, две схемы И, счетчик, четыре цифроаналоговых преобразователя, три калибратора, формирователь, тактовый генератор, пять аналого-цифровых преобразователей. Все перечисленные средства определенным образом соединены между собой, при этом третья антенна выполнена магнитной и размещена перпендикулярно первой и второй антеннам, пороговые блоки выполнены с управлением по порогу, фильтры выполнены с управлением по полосе пропускания, усилители выполнены с управлением по полосе фазе и чувствительности, таймер выполнен с управлением по длительности выходного сигнала. 1 ил.

Способ формирования диаграммы направленности двухкольцевой цифровой фазированной антенной решетки // 2573715

Изобретение относится к антенной технике, а именно к антенным системам с электронным управлением лучом и применением кольцевых цифровых фазированных антенных решеток (ЦФАР) в мобильных и стационарных средствах связи. Способ формирования диаграммы направленности двухкольцевой цифровой фазированной антенной решетки включает: цифровую обработку СВЧ сигнала, формирование управляющих сигналов в соответствии с данными о требуемой ДН и передачу излучателям возбуждающих сигналов с амплитудно-фазовым распределением, определенным в соответствии с выбранным критерием, амплитуды Аnm и фазы φnm возбуждающих сигналов определяют, минимизируя функцию F среднеквадратического отклонения формируемой диаграммы направленности R(φ) от заданного распределения Е(φ) поля излучения антенной решетки, характеризующегося наименьшим уровнем боковых лепестков при данной ширине основного лепестка, при этом величина амплитуды Аnm не превышает 1. Техническим результатом является формирование диаграммы направленности с требуемым уровнем боковых лепестков. 3 ил.

Способ цифровой обработки сигналов при обзорной моноимпульсной амплитудной суммарно-разностной пеленгации с использованием антенной решетки (варианты) и обзорный моноимпульсный амплитудный суммарно-разностный пеленгатор с использованием антенной решетки и цифровой обработки сигналов // 2583849

Изобретение относится к области радиотехники и может быть применено в системах моноимпульсной радиолокации и радиопеленгации, использующих антенную решетку и цифровую обработку сигналов. Достигаемый технический результат изобретения - повышение точностных характеристик и быстродействия, вплоть до определения угла прихода сигнала по единственной его реализации. Для достижения технического результата по первому варианту способа, до приема сигналов осуществляют моделирование процесса их приема и обработки, при котором используют весовую функцию Хэмминга, обеспечивающую соответствующий уровень боковых лепестков и далее определяемого значения угла смещения, ширину рабочей зоны пеленгации не менее двукратной ширины диаграммы направленности парциального канала по уровню половинной мощности, в процессе моделирования определяют на основе весовой функции и параметров антенной решетки конкретный вид функций, параметрически зависящих от угла смещения, разлагают нечетную функцию, описывающую пеленгационную характеристику, по нечетным степеням текущего угла в ряд Маклорена, определяют предварительное значение угла смещения, вычисляют окончательное значение угла смещения, использованную при моделировании весовую функцию и определенное в результате моделирования значение угла смещения используют при формировании диаграмм направленности антенной решетки, получают значение сигнала рассогласования и вычисляют значение угла прихода сигнала источника радиоизлучения соответствующим образом. Для достижения технического результата по второму варианту определяют окончательное значение угла смещения как результат решения задачи, обеспечивающий соответствие пеленгационной характеристики кубической функции с отклонением только в седьмом и более высоких порядках разложения, далее использованную при моделировании весовую функцию и определенное в результате моделирования значение угла смещения используют при формировании диаграмм направленности антенной решетки, приеме и обработке сигнала, получая значение сигнала рассогласования, после чего вычисляют значение угла прихода сигнала источника радиоизлучения определенным образом. Примером реализации способов по первому и второму вариантам является обзорный моноимпульсный амплитудный суммарно-разностный пеленгатор с использованием антенной решетки и цифровой обработки сигналов, выполненный определенным образом. 3 н.п. ф-лы, 6 ил.

Способ одновременного измерения двух угловых координат цели в обзорной амплитудной моноимпульсной радиолокационной системе с антенной решеткой и цифровой обработкой сигнала // 2615491

Изобретение относится к области радиотехники и может быть применено при одновременном измерении двух угловых координат (УК) цели в системах моноимпульсной радиолокации и радиопеленгации. Достигаемый технический результат - сокращение вычислений и времени одновременного измерения двух УК цели при высокой точности измерения, с ошибкой не более 1% ширины диаграммы направленности (ДН). Для достижения технического результата до приема сигналов осуществляют моделирование процесса приема и обработки с учетом использования антенной решетки с раскрывом прямоугольной формы, при котором осуществляют факторизацию двумерной весовой функции (ВФ) W(x,y)=Wx(x)Wy(y), исключающую при такой форме раскрыва влияние значения одной измеряемой координаты на процесс измерения другой координаты в азимутальной и угломестной плоскостях и обеспечивающую факторизацию двумерных ДН каналов Fm(ϑ,ϕ)=Fmθ(ϑ)Fmϕ(ϕ), где - номер парциального канала приема, и зависимость двумерной пеленгационной характеристики (ПХ) только от измеряемой координаты Sϑ(ϑ,ϕ,ϑ0)=Sϑ(ϑ,ϑ0), Sϕ(ϑ,ϕ,ϕ0)=Sϕ(ϕ,ϕ0), причем одномерными ВФ являются функции Хэмминга Wx(x)=0,08+0,92cos2(πх/2), -1≤х≤1 и Wy(y)=0,08+0,92cos2(πy/2), -1≤y≤1, обеспечивающие уровень боковых лепестков не выше минус 40 дБ и ширину рабочей зоны по каждой УК не менее двукратной ширины ДН парциального канала по уровню половинной мощности, или другие ВФ, обеспечивающие не больший, чем функции Хэмминга, уровень боковых лепестков и не меньший размер рабочей зоны, в процессе моделирования с учетом весовых функций, параметров АР и упомянутой факторизации определяют конкретный вид функций F1ϑ(ϑ), F2ϑ(ϑ), F3ϕ(ϕ), F4ϕ(ϕ) и Sϑ(ϑ,ϑ0), Sϕ(ϕ,ϕ0), параметрически зависящих от углов смещения ϑ0 и ϕ0, разлагают нечетные функции Sϑ(ϑ,ϑ0) и Sϕ(ϕ,ϕ0), описывающие полученные в результате факторизации одномерные ПХ, по нечетным степеням углов ϑ и ϕ в ряды Маклорена. 4 ил.

Система радиообмена (варианты) // 2639143

Изобретение относится к помехоустойчивой радиосвязи, преимущественно к радиообмену пункта управления с беспилотным наземным или авиационным боевым аппаратом. Достигаемый технический вариант – повышение помехоустойчивости систем радиообмена, в частности с боевым летательным аппаратом, Указанный результат достигается за счет того, что в системе радиообмена один или оба приемопередатчика могут быть подвижны. Для этого используется принцип направленной радиосвязи: система имеет два приемопередатчика с управляемыми направленными антеннами (например, пункт управления и БЛА), которые обмениваются мгновенными координатами (например, полученными с помощью системы ГЛОНАС), и бортовой компьютер направляет их антенны друг на друга. Один или оба приемопередатчика, кроме основной управляемой направленной антенны, имеют соединенные с ней две вспомогательные направленные антенны, направленные вправо и влево от основной так, чтобы их диаграммы направленности пересекались, и основная направленная антенна ориентируется так, чтобы сигналы со вспомогательных антенн были равны. Предусмотрены три варианта самокомпенсации помех, пришедших с заднебоковых направлений. 6 н. и 6 з.п. ф-лы, 3 ил.

Способ активной пеленгации целей // 2643521

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в системах определения направления на цель, в том числе в радиолокации, радионавигации, связи. Достигаемый технический результат - повышение углового разрешения пеленгатором целей. Способ пеленгации заключается в последовательном зондировании смежных угловых направлений в заданном секторе с шагом изменения угла, обеспечивающим требуемое угловое разрешение целей, и построении пеленгационной характеристики, на основании которой принимают решение о наличии или отсутствии целей. Согласно изобретению сектор построения пеленгационной характеристики последовательно зондируют на разных частотах, диапазон изменения которых выбирают таким, чтобы за счет имеющейся разности дальностей до целей обеспечить изменение разности фаз отраженных от них когерентных сигналов на наибольшей и наименьшей частотах зондирования на величину, кратную 2π, а шаг изменения частоты выбирают таким, чтобы обеспечить получение формы пеленгационной характеристики с детальностью, позволяющей принять решение о количестве целей. 5 ил.