Способ определения герметичности подземных хранилищ газа



Способ определения герметичности подземных хранилищ газа
Способ определения герметичности подземных хранилищ газа
Способ определения герметичности подземных хранилищ газа

 


Владельцы патента RU 2526434:

Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий-Газпром ВНИИГАЗ" (RU)

Изобретение относится к газодобывающей промышленности. Техническим результатом является упрощение контроля герметичности, что приводит к повышению надежности и безопасности эксплуатации подземных хранилищ газа (ПХГ). В предлагаемом способе осуществляют циклическое воздействие на пласт, при котором каждый цикл включает закачку газа в пласт с последующим отбором газа. Воздействие на пласт осуществляют, по меньшей мере, в течение 10 циклов. В каждом цикле периодически одновременно измеряют текущее пластовое давление ( P t ф ) и объем отбора (или закачки) газа. С учетом измеренных параметров определяют расчетное давление в ПХГ ( P t Р ) для режима эксплуатации хранилища без утечек газа и для режима эксплуатации хранилища с утечками газа. Затем определяют функцию (F) как среднеарифметическое значение отклонений ( P t Р ) от ( P t ф ) , полученных при каждом i-м измерении, для режима эксплуатации хранилища без утечек газа и функцию (Fy) для режима эксплуатации хранилища с утечками газа и при выполнении неравенства Fy<F делают вывод о наличии утечек газа в хранилище. 1 табл.

 

Изобретение относится к газодобывающей промышленности и может быть использовано для контроля безопасности эксплуатации подземных хранилищ газа (ПХГ) с газовым режимом.

Известен гидрогеохимический способ определения межпластовых перетоков газа на газовых месторождениях (Агишев А.П. Межпластовые перетоки газа при разработке газовых месторождений. - М.: Недра, 1966, с. 79-88), в котором в стадии разведки месторождения определяют постоянный гидрогеохимический фон по всему вертикальному разрезу. Затем накапливаемые данные о гидрогеохимической обстановке исследуемых интервалов разреза сопоставляют с естественным фоном месторождения и определяют тенденции намечающихся изменений на том или ином участке. Недостатком данного способа является сложность его выполнения, обусловленная необходимостью исследования начального гидрогеохимического фона до закачки газа в хранилище. Кроме того, применение указанного способа на ПХГ связано со значительными затратами на бурение контрольных скважин, т.к. гидрогеохимические исследования необходимо проводить в специально пробуренных контрольных скважинах, расположенных в контуре газовой залежи, а пробы воды необходимо отбирать в хорошо изолированных скважинах, сохраняя пластовые условия (температуру и давление), что приводит к ошибкам при определении герметичности ПХГ.

Наиболее близким к предложенному способу (прототипом) является способ исследования динамических процессов газовой среды ПХГ (патент РФ №2167288, E21B 47/00, опубл. 20.05.2001), включающий введение в пласт через разные нагнетательные скважины индикаторов в газовом носителе, отбор проб газа из добывающих скважин и определение концентраций индикаторов во времени в продукции добывающих скважин. В период максимального давления газа выбирают центральные нагнетательные скважины, расположенные в одном или нескольких эксплуатационных горизонтах, исходя из системы расположения добывающих скважин по площади, при этом используют индикаторы нескольких цветов, а закачивают индикатор одного цвета в виде газонаполненных микрогранул со степенью дисперсности 0,5-0,6 мкм, состоящих из смеси поликонденсационной смолы и органического люминесцирующего вещества в расчетном количестве. В период снижения давления до минимальной средневзвешенной по площади величине одновременно отбирают пробы газа из добывающих скважин, расположенных в одном или нескольких эксплуатационных горизонтах, и определяют изменения во времени концентрации индикаторов каждого цвета и объемной скорости газа всех добывающих скважин, находят суммарное количество индикатора каждого цвета, поступившего в каждую добывающую скважину, по заданной формуле. Строят карты и по величине долей мигрирующего газа выявляют направления внутрипластовых и межпластовых перетоков и оконтуривают газодинамически различные зоны. Недостатком известного способа является необходимость проведения идентификации индикаторов по пяти параметрам, что усложняет реализацию способа и снижает достоверность исследования динамических процессов газовой среды.

Задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является разработка способа определения герметичности ПХГ с газовым режимом, позволяющего своевременно определять утечки газа из ПХГ на протяжении всего периода эксплуатации.

Техническим результатом, на достижение которого направлено предлагаемое изобретение, является упрощение контроля герметичности, что приводит к повышению надежности и безопасности эксплуатации ПХГ.

Указанный технический результат достигается за счет того, что в предлагаемом способе определения герметичности ПХГ осуществляют циклическое воздействие на пласт, при котором каждый цикл включает закачку газа через эксплуатационные скважины в пласт до достижения величины пластового давления, не превышающего максимально допустимого проектного значения, с последующим отбором газа до достижения величины пластового давления не ниже минимально допустимого проектного значения. Воздействие на пласт осуществляют, по меньшей мере, в течение 10 циклов. При этом в каждом цикле периодически одновременно измеряют текущее пластовое давление ( P t ф ) и объем отбора (или закачки) газа, затем с учетом измеренных параметров определяют расчетное давление в подземном хранилище газа ( P t Р ) для режима эксплуатации хранилища без утечек газа из соотношения

Ω o P t P / Z t Ω o P o / Z o = 0 t q t d t ,   (1)

где Ωo - газонасыщенный поровый объем ПХГ,

Рo - начальное пластовое давление,

P t P - расчетное пластовое давление на момент времени t,

Zo - начальный коэффициент сверхсжимаемости газа,

Zt - коэффициент сверхсжимаемости газа на момент времени t,

qt - объем закачки (или отбора) газа на момент времени t;

и для режима эксплуатации хранилища с утечками газа из соотношения

Ω o P t P / Z t Ω o P o / Z o = 0 t q t d t C y 0 t P t P Z t d t ,  (2)

где Су - коэффициент пропорциональности утечки газа.

Затем определяют функцию (F) как среднеарифметическое значение отклонений ( P t Р ) от ( P t ф ) , полученных при каждом i-м измерении, для режима эксплуатации хранилища без утечек газа

F = 1 n i = 1 n | ( P t i P P t i Ф ) | ,  (3)

где n - количество замеров пластового давления,

i - порядковый номер замера пластового давления;

и функцию (Fy) для режима эксплуатации хранилища с утечками газа

F y = 1 n i = 1 n | ( P t i P P t i Ф ) | ,  (4)

и при выполнении неравенства Fy<F делают вывод о наличии утечек газа в хранилище.

При эксплуатации ПХГ утечки газа в основном фиксируют на позднем этапе их развития, то есть при проявлении газа на поверхности и загазованности контрольных горизонтов, что осложняет дальнейшие поиски конкретной причины утечки газа и может привести к серьезным осложнениям при эксплуатации ПХГ.

Для ПХГ изменение объема газа в пласте во времени определяют из уравнения

dVt/dt=qt (5)

где Vt - объем газа в пласте в момент времени t;

t - время;

qt - объем отбора (или закачки) газа в единицу времени t.

Переходя к интегральному виду, получаем

0 t d V t = 0 t q t d t  (6)

V t V o = 0 t q t d t ,  (7)

где Vo- объем газа в начальный момент времени.

Из уравнения материального баланса (Закиров С.Н. «Проектирование и разработка газовых месторождений». - М.: Недра, 1974 г., с. 28-35) известно

VttPt/Zt, (8)

где Ωt - газонасыщенный поровый объем пласта в момент времени t;

Рt - пластовое давление газа в момент времени t;

Zt - коэффициент сверхсжимаемости газа в момент времени t.

Уравнение (3) для ПХГ с газовым режимом примет вид

Ω 0 P t Z t Ω o P o Z o = o t q t d t   (9)

Коэффициент сверхсжимаемости (Z) зависит от состава газа, температуры, давления и является справочным показателем (Требин Ф.А. «Добыча природного газа». - М.: Недра, 1976 г., с. 78-85). Значения Z можно с высокой точностью аппроксимировать полиномом вида

Zt=a P t 2 -bPt+c, (10)

где а, b, с - коэффициенты полинома.

Таким образом, режим эксплуатации ПХГ с газовым режимом описывают через измеряемые параметры отбора (закачки) газа и пластового давления следующей системой уравнений

{ Ω o P t Z t Ω o P o Z o = 0 t q t d t Z t = a P t 2 b P t + c   (11) Z 0 = a P 0 2 b P 0 + c

При нарушении герметичности (наличии перетока газа), т.е. для режима эксплуатации ПХГ с утечками газа уравнение (5) примет вид

dVt/dt=qt- q t y , (12)

где q t y - дебит утечки газа из ПХГ в единицу времени t.

Дебит утечки газа из ПХГ можно описать уравнением вида (Закиров С.Н. «Проектирование и разработка газовых месторождений». - М.: Недра, 1974 г., с. 220-226)

Q y = C y 0 t P t Z t d t ,  (13)

где Су - коэффициент утечки газа.

Тогда для эксплуатации ПХГ с утечками газа уравнение имеет вид

Ω o P t / Z t Ω o P o / Z o = 0 t q t d t C y 0 t P t Z t d t  (14)

Для расчета пластового давления ( P t Р ) эксплуатацию ПХГ с газовым режимом можно описать системой уравнений

- без утечек газа

{ Ω o P t p Z t Ω o P o Z o = 0 t q t d t Z t = a P t 2 b P t + c   (15) Z 0 = a P 0 2 b P 0 + c

- с утечками газа

{ Ω o P t p Z t Ω o P o Z o = 0 t q t d t C y 0 t P t p Z t d t Z t = a P t 2 b P t + c   (16) Z 0 = a P 0 2 b P 0 + c

Для оценки отклонения расчетного пластового давления ( P t Р ) от фактического ( P t ф ) используют функцию (F), полученную в результате решения систем уравнений (15) и (16), относительно пластового давления ( P t Р )

F = 1 n i = 1 n | ( P t i P P t i Ф ) |   (17)

Способ осуществляют следующим образом.

В процессе эксплуатации ПХГ с газовым режимом осуществляют циклическое воздействие на продуктивный пласт. В каждом цикле через эксплуатационные скважины проводят закачку газа в продуктивный пласт с последующим отбором газа. Закачку газа проводят до достижения пластового давления в ПХГ, не превышающего максимально допустимого проектного значения. Отбор газа проводят до достижения пластового давления не ниже минимально допустимого проектного значения. Циклическое воздействие на продуктивный пласт осуществляют в течение не менее 10 циклов. В течение каждого цикла раз в сутки замеряют текущее пластовое давление и объем закачки (отбора) газа. Затем рассчитывают давление в ПХГ ( P t Р ) для режима эксплуатации хранилища без утечек газа и для режима эксплуатации хранилища с утечками газа по формулам (1) и (2). После чего вычисляют функцию (F), характеризующую режим эксплуатации ПХГ без утечек газа по формуле (3) и с утечками газа (Fy) по формуле (4). Выполняют сравнение значений (F) и (Fy). Если Fy<F, делают вывод о наличии утечек газа в ПХГ, т.е. о нарушении герметичности хранилища.

Предлагаемым способом было исследовано Калужское ПХГ. Полученные в процессе исследования замеренные значения пластового давления и объема закачки (отбора) газа, а также расчетные значения пластовых давлений приведены в таблице.

По результатам сравнения измеренных и расчетных параметров был сделан вывод о наличии утечек газа в указанном ПХГ (Fy=6,19, F=8,08, т.е. Fy<F).

Таким образом, предлагаемый способ позволяет повысить надежность и безопасность эксплуатации ПХГ за счет упрощения контроля герметичности, а также за счет повышения достоверности определения герметичности.

Таблица
Способ определения герметичности подземных хранилищ газа
Замеряемые параметры (фактические данные) Расчетные параметры (газовый режим) Расчетные параметры (газовый
режим с утечкой газа)

замера
Закачка/Отбор(-),
млн м3
Давление замеренное, ( P t ф ) ,Па Давление ( P t Р ) , Па ( P t Р ) - ( P t ф ) , Па Давление ( P t Р ) , Па ( P t Р ) - ( P t ф ) , Па
1 2 3 4 5 6 7
1 0 55,4 55,4 0 55,4 0
2 52,8 72,6 60,8 11,8 63,3 9,3
3 115,9 96,3 72,5 23,8 80,7 15,6
4 72,7 106,4 79,8 26,6 91,7 14,7
5 55,7 114,1 85,4 28,7 100,2 13,9
6 22,3 114,8 87,7 27,1 103,4 11,4
7 15,3 113,1 89,2 23,9 105,6 7,5
8 11,6 113,1 90,4 22,7 107,2 5,9
9 -80,0 92,1 82,3 9,8 93,3 1,2
10 -116,4 78,0 70,6 7,4 75,2 2,8
11 -8,7 80,1 69,7 10,4 73,7 6,4
12 81,4 97,4 77,9 19,5 85,9 11,5
13 77,1 109,2 85,7 23,5 97,6 11,6
14 55,0 114,7 91,3 23,4 106,2 8,5
15 30,2 115,1 94,4 20,7 110,8 4,3
16 17,8 113,5 96,3 17,2 113,5 0
17 17,1 113,5 98,1 15,4 116,1 2,6
18 4,9 111,4 98,6 12,8 116,5 5,1
19 -74,0 95,1 90,9 4,2 102,5 7,4
20 -133,3 75,2 77,4 2,2 81,4 6,2
1 2 3 4 5 6 7
21 -104,0 62,9 66,9 4,0 65,4 2,5
22 65,6 85,2 73,5 11,7 75,0 10,2
23 75,6 98,5 81,1 17,4 86,3 12,2
24 55,5 103,9 86,7 17,2 94,6 9,3
25 47,9 111,4 91,6 19,8 102 9,4
26 3,6 109,8 92,0 17,8 102,2 7,6
27 -1,3 107,5 91,9 15,6 101,7 5,8
28 -12,4 105,2 90,6 14,6 99,4 5,8
29 -104,8 86,8 79,9 6,9 82,8 4,0
30 -90,1 73,5 70,9 2,6 68,9 4,6
31 -47,7 68,4 66,1 2,3 61,5 6,9
32 44,6 85,7 70,6 15,1 68,1 17,6
33 84,6 98,6 79,1 19,5 80,7 17,9
34 72,7 109,4 86,4 23,0 91,6 17,8
35 44,6 111,7 91 20,7 98,4 13,3
36 40,1 112,8 95,2 17,6 104,5 8,3
37 22,3 112,8 97,5 15,3 107,8 5,0
38 -31,3 103,3 94,2 9,1 102,4 0,9
39 -153,3 74,8 78,6 3,8 77,6 2,8
40 -144,2 53,0 64,1 11,1 55,5 2,5
41 78,0 80,3 71,9 8,4 67,1 13,2
42 97,3 97,6 81,7 15,9 81,7 15,9
43 65,9 104,6 88,4 16,2 91,5 13,1
44 60,8 110,0 94,7 15,3 100,9 9,1
45 53,2 113,3 100,3 13,0 109,2 4,1
46 20,9 113,8 102,5 11,3 112,4 1,4
47 -5,5 104,1 101,9 2,2 110,7 6,6
48 -13,5 96,9 100,5 3,6 108,1 11,2
1 2 3 4 5 6 7
49 -32,1 96,9 97,1 0,2 102,5 5,6
50 -117,9 82,4 84,9 2,5 83,7 1,3
51 -126,1 63,1 72,2 9,1 64,3 1,2
52 101,5 89,0 82,4 6,6 79,4 9,6
53 103,9 104,1 93,1 11,0 95,1 9,0
54 72,6 110,0 100,7 9,3 106,5 3,5
55 29,8 110,5 103,9 6,6 111,1 0,6
56 9,4 109,4 104,9 4,5 112,3 2,9
57 -214 73,4 82,6 9,2 76,8 3,4
58 -99,4 59,4 72,6 13,2 61,5 2,1
59 76,2 77,8 80,3 2,5 72,9 4,9
60 127,4 97,6 93,3 4,3 92,1 5,5
61 88,2 108,2 102,6 5,6 105,9 2,3
61 45,6 110,9 107,5 3,4 113,2 2,3
63 -228,0 69,5 83,6 14,1 74,7 5,2
64 -118,9 53,4 71,7 18,3 56,5 3,1
65 56,0 66,3 77,3 11,0 64,9 1,4
66 106,2 91,0 88,0 3,0 80,8 10,2
67 105,4 108,4 99,0 9,4 96,8 11,6
68 64,7 113,5 105,9 7,6 107,0 6,5
69 29,3 113,8 109,2 4,6 111,5 2,3
70 -41,0 99,6 104,7 5,1 103,2 3,6
71 -47,0 92,7 99,6 6,9 95,4 2,7
72 -61,0 84,6 93,2 8,6 85,4 0,8
73 28,0 85,7 96,1 10,4 89,4 3,7
74 20,0 94,2 98,2 4,0 92,3 1,9
75 37,3 98,5 102,2 3,7 97,6 0,9
76 47,1 104,6 107,3 2,7 104,8 0,2
1 2 3 4 5 6 7
77 37,9 108,7 111,5 2,8 110,8 2,1
78 1,6 107,1 111,7 4,6 110,7 3,6
79 -71,5 95,2 103,8 8,6 98,6 3,4
80 -19,6 96,4 101,7 5,3 95,2 1,2
81 -41,7 89,0 97,3 8,3 88,5 0,5
82 -77,4 78,1 89,3 11,2 76,4 1,7
83 -1,8 78,1 89,1 11,0 75,9 2,2
84 22,0 88,9 91,4 2,5 78,8 10,1
85 54,9 96,4 97,1 0,7 86,8 9,6
86 50,7 101,7 102,4 0,7 94,4 7,3
87 61,9 109,2 109,2 0 103,9 5,3
88 36,1 112,5 113,3 0,8 109,6 2,9
89 -6,2 104,8 112,6 7,8 107,8 3,0
90 -69,5 94,2 104,9 10,7 96,2 2,0
91 -89,5 79,2 95,3 16,1 82,1 2,9
92 -73,8 67,4 87,7 20,3 70,7 3,3
93 -47,3 61,0 82,9 21,9 63,3 2,3
94 6,8 68,4 83,6 15,2 64,0 4,4
95 90,0 88,9 92,8 3,9 77,5 11,4
96 102,9 106,2 103,7 2,5 93,0 13,2
97 71,1 111,2 111,5 0,3 104,1 7,1
98 37,1 111,6 115,7 4,1 109,8 1,8
99 -62,9 96,4 108,6 12,2 98,9 2,5
Функция F=8,08 Fy=6,19

Способ определения герметичности подземных хранилищ газа с газовым режимом, характеризующийся циклическим воздействием на пласт, при котором каждый цикл включает закачку газа через эксплуатационные скважины в пласт до достижения величины пластового давления, не превышающего максимально допустимого проектного значения, с последующим отбором газа до достижения величины пластового давления не ниже минимально допустимого проектного значения, причем воздействие на пласт осуществляют, по меньшей мере, в течение 10 циклов, при этом в каждом цикле периодически одновременно измеряют текущее пластовое давление ( P t ф ) и объем отбора (или закачки) газа, затем с учетом измеренных параметров определяют расчетное давление в подземном хранилище газа ( P t Р ) для режима эксплуатации хранилища без утечек газа из соотношения
Ω o P t P / Z t Ω o P o / Z o = 0 t q t d t ,
где Ωo - газонасыщенный поровый объем ПХГ,
Рo - начальное пластовое давление,
( P t Р ) - расчетное пластовое давление на момент времени t,
Zo - начальный коэффициент сверхсжимаемости газа,
Zt - коэффициент сверхсжимаемости газа на момент времени t,
qt - объем закачки (или отбора) газа на момент времени t;
и для режима эксплуатации хранилища с утечками газа из соотношения
Ω o P t P / Z t Ω o P o / Z o = 0 t q t d t C y 0 t P t P Z t d t ,
где Су - коэффициент пропорциональности утечки газа,
затем определяют функцию (F) как среднеарифметическое значение отклонений ( P t Р ) от ( P t ф ) , полученных при каждом i-м измерении, для режима эксплуатации хранилища без утечек газа F = 1 n i = 1 n | ( P t i P P t i Ф ) |   ,
где n - количество замеров пластового давления,
i - порядковый номер замера пластового давления; и функцию (Fy) для режима эксплуатации хранилища с утечками газа
F y = 1 n i = 1 n | ( P t i P P t i Ф ) | ,  
и при выполнении неравенства Fy<F делают вывод о наличии утечек газа в хранилище.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способам теплового контроля герметичности и может быть использовано для контроля герметичности крупногабаритных сосудов, например котлов железнодорожных цистерн.

Изобретение относится к области тестирования на герметичность и может быть использовано для тестирования на герметичность фильтрованного устройства (2) для сепарации аэрозолей и пылей из объемного потока газа.

Изобретение относится к области машиностроения, а именно к испытательной технике, и позволяет выполнять полный комплекс испытания изделий на герметичность. Изобретение расширяет технологические возможности испытания за счет использования различных контрольных газовых и жидких сред, а также повысить чувствительность и надежность контроля изделий с особо высокими требованиями по герметичности.

Изобретение относится к области диагностической техники и может быть использовано для систематического дистанционного контроля состояния магистральных газопроводов и хранилищ, а именно для раннего обнаружения нарушений герметичности, повреждений и утечки в газопроводе, и направлено на обеспечение улучшение условий выполнения мониторинга, повышение оперативности и достоверности измерения параметров состояния газовых трубопроводов, обеспечение возможности для мягкой посадки дистанционно-пилотируемого летательного аппарата путем автономного определения его модуля вектора скорости и угла сноса, что обеспечивается за счет того, что согласно изобретению дистанционно-пилотируемый летательный аппарат снабжен корреляционным измерителем скорости, подключенным к радиостанции радиотелеметрической системы, связанным с блоком управления бортовыми системами и выполненным в виде передатчика с передающей антенной и трех приемников с приемными антеннами, причем к выходу первого приемника последовательно подключены первый перемножитель, второй вход которого через первый блок регулируемой задержки соединен с выходом второго приемника, первый фильтр нижних частот и первый экстремальный регулятор, выход которого соединен с вторым входом первого блока регулируемой задержки, к второму выходу которого подключен первый индикатор скорости, к выходу первого приемника послендовательно подключены второй перемножитель, второй вход которого через второй блок регулируемой задержки соединен с выходом третьего приемника, второй фильтр нижних частот, и второй экстремальный регулятор, выход которого соединен с вторым входом второго блока регулируемой задержки, к второму выходу которого подключен второй индикатор скорости, передающая и приемные антенны выполнены рупорными, диаграмма направленности передающей рупорной антенны направлена вертикально вниз, диаграммы направленности приемных рупорных антенн несколько смещены, для того, чтобы все антенны освещали один и тот же участок на земной поверхности, вдоль продольной базы на борту размещены на расстоянии d0/2 первая приемная антенна и передающая антенна, где d0 - длина продольной базы, первой и второй приемными антеннами образована первая приемная база, первой и третьей приемными антеннами образована вторая приемная база, приемные базы развернуты на угол 2α, где α - угол между продольной базой и приемной базой, вторая и третья приемные антенны размещены на расстоянии b, где b - поперечная база.

Изобретение относится к области контроля герметичности изделий и направлено на повышение стабильности калибровки газоаналитических течеискателей за счет использования частотных методов управления молекулярным расходом, что обеспечивается за счет того, что измерительный объем заполняют пробным газом под испытательным давлением и соединяют с камерой сброса давления.

Изобретение относится к области применения беспилотных летательных аппаратов (БПЛА) и может быть использовано для систематического дистанционного контроля состояния нефте- и газопроводов, хранилищ, высоковольтных ЛЭП и других протяженных объектов.

Изобретение относится к области испытаний ракетно-космической техники, может быть использовано для контроля герметичности корпуса космического аппарата и поиска места течи из отсеков космического аппарата в условиях орбитального полета или в процессе вакуумных испытаний и направлено на упрощение диагностики негерметичности корпуса космического аппарата, повышение ее точности и сокращение времени поиска места течи, что обеспечивается за счет того, что создают давление воздуха внутри корпуса космического аппарата и вывод о наличии локальной негерметичности делают с использованием чувствительной среды, в качестве чувствительной среды применяют индикаторные дискретные частицы, запускаемые с заданным шагом вдоль поверхности его корпуса и меняющие свои траектории под воздействием газового потока из течи, производят измерение отклонения положения мест ударов этих частиц о чувствительный экран-мишень, устанавливаемый под заданным углом для отражения их в ловушку, и регулируют чувствительность измерений изменением начальных скоростей индикаторных дискретных частиц и расстояния между источником, запускающим индикаторные дискретные частицы, и экраном-мишенью.

Изобретение относится к области испытательной техники и может быть использовано в наземных испытаниях изделий на прочность и герметичность, а также в качестве контрольной операции подтверждения качества изготовления крупногабаритных криогенных емкостных конструкций, преимущественно топливных баков ракет-носителей, спроектированных с учетом криогенного упрочнения и нагруженных внутренним давлением в условиях криогенного захолаживания.

Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано при испытаниях полостей устройств авиационной и ракетной техники, а также в других областях техники.

Изобретение относится к области испытательной техники и направлено на создание простого и безопасного для операторов, работающих в герметично изолированных от внешних сред обитаемых помещениях, оперативного способа определения местонахождения негерметичного участка гидравлической магистрали системы терморегулирования объекта после установления факта негерметичности, что обеспечивается за счет того, что при осуществлении способа определения местоположения негерметичного участка замкнутой гидравлической магистрали, снабженной побудителем расхода и гидропневматическим компенсатором температурного изменения объема рабочего тела, снижают давление среды в газовой полости гидропневматического компенсатора до уровня стабилизации этого давления в пределах погрешности измерения.

Изобретение относится к области измерения и контроля дебита нефтяных скважин и может быть использовано в информационно-измерительных системах добычи, транспорта, подготовки нефти, газа и воды.
Изобретение относится к нефтяной промышленности и может найти применение при определении обводненности продукции нефтедобывающей скважины. Технический результат направлен на повышение точности определения обводненности продукции скважины.

Изобретение относится к нефтегазодобывающей промышленности и может быть применено для изоляции водопритоков в открытых стволах многозабойных горизонтальных скважин.

Изобретение относится к нефтяной промышленности и может быть использовано при гидродинамических исследованиях многозабойных скважин. Предложен способ исследования многозабойной горизонтальной скважины, содержащий этапы, на которых осуществляют спуск в скважину глубинного прибора, проведение гидродинамических исследований и извлечение геофизического прибора из многозабойной горизонтальной скважины.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности. Техническим результатом является обеспечение определения остаточного содержания газа в жидкости после дегазации продукции группы скважин в газосепараторе перед дальнейшей откачкой в нефтепровод.

Изобретение относится к нефтедобывающей промышленности и может быть использовано для измерения дебита скважин. Технический результат направлен на повышение точности и качества измерения дебита скважин.

Изобретение относится к нефтяной промышленности и может найти применение при определении заколонных перетоков скважины. Техническим результатом является определение заколонных перетоков при потоке жидкости за скважиной сверху вниз.

Изобретение относится к гидрологии, бурению и эксплуатации скважин и может быть использовано при проведении геофизических исследований технического состояния скважин.

Изобретение относится к области геофизических исследований нефтяных и газовых скважин и может быть использовано, в частности, при определении профиля притока скважины и параметров околоскважинного пространства.

Предлагаемое изобретение относится к области добычи нефти и может быть использовано для определения дебитов нефти, воды и попутного нефтяного газа как передвижными, так и стационарными замерными установками.

Изобретение относится к области нефтегазовой промышленности и предназначено для добычи газа, растворенного в водах глубинных горизонтов, создания и эксплуатации подземных хранилищ газа (ПХГ) в вышезалегающих геологических структурах.
Наверх