Способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю



Способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю
Способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю
Способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю
Способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю
Способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю

 


Владельцы патента RU 2559809:

Марченко Геннадий Николаевич (RU)

Изобретение относится к области электроэнергетики и может быть использовано в сетях с компенсацией емкостных токов замыкания на землю с помощью настраиваемого дугогасящего реактора (ДГР), включенного в контур нулевой последовательности (КНП) сети, например в нейтраль питающего трансформатора. Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение точности настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю. Способ заключается в том, что контролируют напряжение смещения нейтрали (НСН), формируют импульс возбуждения в КНП сети, выделяют свободную составляющую переходного процесса путем наложения сигналов НСН, зафиксированных до и после действия импульса возбуждения, определяют по выделенной свободной составляющей собственную частоту КНП сети и в случае ее расхождения с частотой напряжения сети формируют регулирующее воздействие на изменение индуктивности ДГР, при этом перед указанным наложением задерживают сигнал, зафиксированный до действия импульса возбуждения, на целое число полупериодов частоты напряжения сети. 4 ил.

 

Область техники

Изобретение относится к области электроэнергетики и может быть использовано в сетях с компенсацией емкостных токов замыкания на землю с помощью настраиваемого дугогасящего реактора (ДГР), включенного в контур нулевой последовательности (КНП) сети, например в нейтраль питающего трансформатора.

Уровень техники

Емкостные токи замыкания на землю компенсируются при совпадении резонансной частоты КНП, регулируемой с помощью настраиваемого ДГР, и частоты напряжения сети. Известен способ, согласно которому определяют резонансную частоту КНП сети с помощью генератора переменной частоты [RU 2222857]. Этот способ неэффективен при низких добротностях КНП сети. В сетях с комбинированным заземлением нейтрали через ДГР, шунтированный высокоомным резистором, КНП оказывается низкодобротным со слабо выраженным резонансом. Кроме того, для реализации данного способа требуется сложное вспомогательное электрооборудование в виде генератора переменной частоты повышенной мощности.

Наиболее близким к предлагаемому является способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю в электрических сетях, заключающийся в том, что формируют опорный ток кратковременного действия в КНП сети, измеряют напряжение смещения нейтрали и воздействуют на изменение индуктивности дугогасящего реактора, при этом фиксируют кривую напряжения смещения нейтрали, выделяют свободную составляющую переходного процесса как разностный сигнал, полученный путем наложения двух участков кривой напряжения смещения нейтрали, зафиксированных до и после действия опорного тока, определяют собственную частоту контура и при расхождении собственной частоты контура с промышленной частотой формируют регулирующее воздействие на изменение индуктивности реактора [RU 2475915].

Этот способ рассматривается в качестве прототипа.

Недостаток прототипа - низкая достоверность определения собственной частоты КНП, случайность регулирующего воздействия, формируемого после каждого импульса опорного тока, и, как результирующее следствие, низкая точность настройки компенсации емкостных токов на землю.

Задача изобретения - устранение указанного недостатка.

Раскрытие сущности изобретения

Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение точности настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю.

Предметом изобретения является способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю, заключающийся в том, что контролируют напряжение смещения нейтрали (НСН), формируют импульс возбуждения в КНП сети, выделяют свободную составляющую переходного процесса путем наложения сигналов НСН, зафиксированных до и после действия импульса возбуждения, определяют по выделенной свободной составляющей собственную частоту КНП сети и в случае ее расхождения с частотой напряжения сети формируют регулирующее воздействие на изменение индуктивности ДГР, отличающийся тем, что перед указанным наложением задерживают сигнал, зафиксированный до действия импульса возбуждения, на целое число полупериодов частоты напряжения сети.

Для указанного наложения сигнал, зафиксированный до действия импульса возбуждения, должен быть предварительно сдвинут вдоль оси времени (т.е. задержан). При этом согласно заявляемому способу время задержки Δt составляет целое число полупериодов напряжения сети (т.е. Δt должно быть равно nT/2, где Т - период напряжения сети, а n - целое число).

Необходимость именно такого временного сдвига (задержки) объясняется следующим образом.

Контролируемый сигнал НСН в отсутствие импульса возбуждения представляет собой напряжение нулевой последовательности (ННП), уровень которого определяется несимметрией фаз сети, а частота совпадает с частотой напряжения сети. После воздействия импульса возбуждения к ННП добавляется свободная составляющая переходного процесса, за короткое время затухания которой ННП практически остается неизменным по величине, частоте и фазе. При выделении свободной составляющей переходного процесса (несущей информацию о собственной частоте КНП) ННП проявляется как помеха, на устранение которой направлена процедура наложения сигналов (фрагментов контролируемого НСН), зафиксированных до и после действия импульса возбуждения соответственно. При этом первый сигнал содержит указанную помеху в чистом виде, а второй - в сумме со свободной составляющей возникшего переходного процесса.

При наложении этих двух сигналов согласно прототипу (т.е. без выполнения условия предварительной задержки контролируемого сигнала на целое число полупериодов частоты напряжения сети), фазы ННП на налагаемых фрагментах случайны и могут совпасть с точностью до полупериода лишь с малой вероятностью. Поэтому получаемый в результате такого наложения сигнал будет в большинстве случаев содержать не только свободную составляющую переходного процесса, но и помеху, величина которой будет зависеть от амплитуды и случайной разности фаз ННП в зафиксированных и налагаемых друг на друга сигналах.

Собственная частота КНП сети и регулирующее воздействие на ДГР по такому сигналу определяются недостоверно, процесс настройки становится неустойчивым, а ток замыкания на землю остается нескомпенсированным.

Изложенное иллюстрируют осциллограммы, приведенные на фиг.1-3.

На фигурах обозначено:

A(t) - первый сигнал НСН, зафиксированный до действия импульса возбуждения;

B(t) - второй сигнал НСН, зафиксированный после действия импульса возбуждения;

A(t-Δt) - контролируемый сигнал НСН, перед наложением задержанный (сдвинутый вдоль оси времени) на время Δt;

C(t) - сигнал, полученный в результате наложения сигналов B(t) и A(t-Δt).

Фиг.1 относится к прототипу, когда первый сигнал перед наложением задержан (сдвинут) на время Δt, не кратное целому полупериоду частоты напряжения сети, а кратное, например, только четверти периода. При этом обозначения сигналов снабжены соответствующим индексом: Апрототипа(t-Δt) и Cпрототипа(t)

На фиг.2, относящейся к заявляемому изобретению, показан случай, когда контролируемый сигнал перед наложением задержан (сдвинут) на время Δt, кратное целому полупериоду частоты напряжения сети. При этом в качестве примера показан случай, когда A(t-Δt) наложен на второй сигнал B(t) со сдвигом, равным целому четному числу полупериодов (т.е. целому периоду Т) частоты напряжения сети. При четном числе полупериодов в качестве результата наложения C(t) используется сигнал C1(t)=B(t)-A(t-Δt), а при нечетном может использоваться сигнал C2(t)=A(t-Δt)+B(t). Полярность получаемой в результате наложения свободной составляющей (и полярность сигнала C(t)) не имеет значения для оценки собственной частоты КНП сети.

На фиг.3 совместно показаны полученные на фиг.1 и фиг.2 в результате наложения сигналы Спрототипа(t) и C(t).

Сравнение Спрототипа(t) и C(t) показывает, что эти сигналы существенно различаются. При этом сигнал C(t) представляет собой истинную свободную составляющую переходного процесса, а сигнал Спрототипа(t) содержит неустраненную помеху. Использование сигнала Спрототипа(t) для определения частоты собственных колебаний КНП сети даст неверный (в данном случае более высокочастотный) результат.

Таким образом, для устранения недостатка прототипа и получения указанного технического результата в заявляемом способе производится дополнительная операции задержки (сдвига) контролируемого сигнала, зафиксированного до действия импульса возбуждения, на величину, равную целому числу полупериодов Т/2 напряжения сети,

Совокупность признаков заявляемого способа, в отличие от совокупности признаков прототипа, достаточна для точной и устойчивой компенсации емкостных токов в результате настройки ДГР независимо от случайных значений амплитуды и фазы ННП. При этом от персонала или аппаратуры, осуществляющей способ, не требуется выполнения каких-либо дополнительных действий и приемов, помимо тех, которыми характеризуется способ.

Осуществление изобретения

На фиг.4 приведена одна из возможных функциональных схем устройства, использующего предлагаемый способ. На схеме показаны питающий трансформатор 1, подключенный к электрической сети, и дугогасящий реактор 2, через который заземлена нейтраль трансформатора 1. Реактор 2 имеет сигнальную обмотку, которая подключена к источнику 3 импульсов возбуждения. Кроме того, на схеме показан измерительный трансформатор 4 напряжения и условно показаны пунктиром распределенные емкости 5 фаз сети на землю.

С фазных обмоток трансформатора 4, соединенных по схеме «разомкнутый треугольник», на блок 6 снимается ННП в качестве контролируемого сигнала. В блоке 6 контролируемый сигнал оцифровывается аналого-цифровым преобразователем 7 и далее программно обрабатывается в цифровом виде согласно заявляемому способу. Функциональные блоки и элементы 8-12 на фиг.4 показаны условно для иллюстрации осуществления способа.

Оцифрованный контролируемый сигнал задерживается элементом 8 на время τ=nT/2). Задержанный сигнал A(t-τ) и текущий сигнал B(t) поступают на элемент 9, который обеспечивает их наложение с получением результирующего сигнала C(t).

Полярность сигнала C(t) не имеет значения для последующей оценки частоты колебаний выделяемой свободной составляющей. Поэтому элемент 9 функционирует следующим образом. При выборе нечетного n сигнал C(t) формируется элементом 9 как суммарный сигнал B(t)+A(t-τ), a при четном n - как разностный сигнал B(t)-A(t-τ) или A(t-τ)-B(t), поскольку полярность колебаний не имеет значения для оценки частоты колебаний выделяемой свободной составляющей.

В отсутствие переходного процесса, вызываемого импульсом возбуждения, поступающим от источника 3, оба сигнала A(t-τ) и B(t) представляют собой переменное ННП с периодом повторения Т. Поскольку сигнал A(t-τ) задержан (сдвинут во времени) элементом 8 на время τ=nT/2, сигнал C(t), формируемый элементом 9 вышеописанным образом, во всех случаях будет равен или близок к нулю.

Устройство на фиг.4, осуществляющее заявляемый способ, работает следующим образом.

Источник 3 через сигнальную обмотку реактора 2 выдает с интервалом, многократно превышающем период Т, короткий импульс возбуждения, вызывающий переходный процесс в КНП сети.

В этом переходном процессе (до его затухания) сигнал B(t) на входе элемента 9 представляет собой сумму принужденной составляющей переходного процесса (короткого импульса возбуждения), затухающей свободной составляющей переходного процесса и помехи в виде ННП сети. Сигнал A(t-τ) на выходе элемента 8 задержки представляет собой ННП сети, воспроизведенное с задержкой τ=nT/2 относительно сигнала B(t). Поэтому сигнал C(t), полученный на выходе элемента 9, в результате наложения участков B(t) и A(t-nT/2) согласно заявляемому способу, содержит (после прекращения действия короткого импульса возбуждения) только затухающую свободную составляющую, колеблющуюся с собственной частотой КНП сети.

В блоке 10, запускаемом в момент выдачи импульса возбуждения источником 3, по колебаниям выделенной на выходе элемента 9 свободной составляющей определяется собственная частота КНП сети.

Необходимая для нахождения этой частоты длительность фрагмента колеблющейся и затухающей свободной составляющей, очищенного от мешающего напряжения, обеспечивается соответствующей величиной τ=nT/2 элемента 8 (задаваемой выбором целого числа n).

В блоке 11 вычисляется коэффициент расстройки

где f0 - собственная частота контура, определенная по выделенной свободной составляющей, fC - частота напряжения сети (50 Гц). Значение f0 близко к резонансной частоте сети и может уточняться с учетом декремента затухания.

Блок 12 сравнивает коэффициент расстройки с заданной уставкой.

В блоке 13 по сигналу рассогласования, полученному от блока 12, формируется соответствующее управляющее воздействие на привод 13 плунжера реактора 2, направленное на увеличение или уменьшение его индуктивности. Это воздействие формируется после каждого импульса возбуждения до тех пор, пока коэффициент k превышает уставку, заданную в блоке 12.

Как видно из вышеизложенного, в результате осуществления заявляемого способа свободная составляющая переходного процесса и, как следствие, собственная частота КНП сети и регулирующее воздействие на ДГР определяются (в отличие от прототипа) с высокой достоверностью после каждого импульса возбуждения. Это обеспечивает эффективную, точную и устойчивую компенсацию емкостных токов сети и снижение остаточной величины нескомпенсированного тока замыкания на землю.

Способ настройки компенсации емкостных токов замыкания на землю, заключающийся в том, что контролируют напряжение смещения нейтрали, формируют импульс возбуждения в контуре нулевой последовательности сети, выделяют свободную составляющую переходного процесса путем наложения сигналов напряжения смещения нейтрали, зафиксированных до и после действия импульса возбуждения, определяют по выделенной свободной составляющей собственную частоту контура нулевой последовательности сети и в случае ее расхождения с частотой напряжения сети формируют регулирующее воздействие на изменение индуктивности дугогасящего реактора, отличающийся тем, что перед указанным наложением задерживают сигнал, зафиксированный до действия импульса возбуждения, на целое число полупериодов напряжения сети.



 

Похожие патенты:

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение стабильности работы генератора.

Изобретение относится к электротехнике и может найти применение в устройствах электропитания технологического оборудования, в частности нагревателей прецизионных электропечей.

Использование: в области электротехники. Технический результат - устранение напряжения обратной последовательности в многофазной электрической сети (1) электропередачи с многофазным соединением (2).

Предлагаемое устройство относится к силовой преобразовательной технике и обеспечивает энергетически эффективный импульсный способ регулирования мощности, передаваемой в нагрузку.

Изобретение относится к электротехнике, прежде всего, к способам и устройствам для компенсации или регулирования коэффициента мощности в преобразователях или инверторах и, в частности, касается способов компенсации реактивной мощности в питающих сетях промышленных предприятий или индивидуальных потребителей этой мощности с целью обеспечения требований энергосистемы к потреблению реактивной мощности. Заявляемый способ заключается в установлении в каждой линии питающей сети 1 вентильного моста 2, имеющего во входной цепи со стороны питающей сети по меньшей мере один конденсатор 3, и пропускании выходного тока вентильного моста 2 через нагрузку, обеспечивающую регулирование тока, протекающего через этот конденсатор 3.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в преобразователях, входящих в состав системы энергообеспечения электронной, электромеханической и осветительной аппаратуры.

Изобретение относится к области электротехники. В устройстве обеспечивается подстройка реактивной мощности путем переключения двух или более ветвей, каждая из которых снабжена выключателем для подключения к питающей сети и содержит выполняющие функции фильтрации и компенсации конденсаторные батареи, резисторы, реакторы.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в системах БП и обратных преобразователях Технический результат - повышение надежности и эффективности для пользователей и поставщиков.

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение быстродействия и надежности.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для управления реактивной мощностью в системах питания таких устройств, как землеройные машины различного типа, используемые для добычи полезных ископаемых.

Изобретение относится к электротехнике, а именно к устройствам, обеспечивающим энергосбережение путем централизованной компенсации реактивной мощности в условиях переменных нагрузок, и может быть использовано в высоковольтных электрических сетях напряжением от 3 кВ и выше. Технический результат заключается в улучшении энергосбережения в сетях с переменной нагрузкой. Для этого заявленное устройство содержит регулятор реактивной мощности, измеритель реактивной мощности, трансформатор напряжения, n батарей косинусных конденсаторов, каждая из которых включает m косинусных конденсаторов, первые выводы которых объединены и подключены к общей шине, n блоков контакторов, каждый из которых включает m контакторов, также введены n батарей подстроечных косинусных конденсаторов, каждая из которых включает k подстроечных косинусных конденсаторов, первые выводы которых объединены и подключены к общей шине, n блоков коммутаторов, каждый из которых включает k коммутаторов, контроллер, n анализаторов гармонического состава сигнала, при этом суммарную емкость CΣбп в каждой из n батарей подстроечных конденсаторов выбирают из соотношения CΣбп=Ск, где Ск - емкость единичного конденсатора в каждой из n батарей косинусных конденсаторов, где n, m, k>/=1. 1 ил.
Изобретение относится к области электротехники, а именно к повышению качества тока в электропитающих сетях за счет повышения коэффициента мощности. Способ включает в себя параллельное подключение компонентов сети между фазными проводами, симметрирование токов в фазах и межфазных токов, измерение значения напряжений на подключаемых и подключенных конденсаторах, сравнение мгновенных значений напряжений на подключаемых и подключенных конденсаторах, параллельное соединение их в момент их равенства. Это позволяет повысить коэффициент мощности, повысить надежность работы конденсаторов.

Использование: в области электроснабжения электрических железных дорог переменного тока. Технический результат - повышение точности регулирования мощности установки поперечной емкостной компенсации (КУ) и, следовательно, повышение надежности и экономичности электроснабжения тяговой сети. Согласно способу используют расчетный блок, подключенный ко вторичной обмотке трансформатора напряжения, к блок-контакту выключателя КУ и к приемному полукомплекту телемеханики поста секционирования. Расчетный блок определяет потери напряжения при включении (отключении) КУ и сравнивает с потерями напряжения, при которых будут потери мощности наименьшие. В зависимости от полученных текущих потерь напряжения КУ включается или отключается. 1 ил.

Использование: в области электроэнергетики. Технический результат - обеспечение напряжения у потребителей на допустимом уровне, компенсация реактивной мощности непосредственно у ее потребителя и упрощение расчетов мест размещения конденсаторных устройств. Способ включает определение значений длин магистральной линии, двухфазных и трехфазных ответвлений от магистрали; измерение в узлах, соответствующих полученным значениям, напряжения и коэффициента мощности, при этом значение длины магистральной линии LM определяют согласно определенной формуле. Далее в узле, соответствующем полученному значению LM, замеряют суммарные потери напряжения относительно трансформаторной подстанции (ТП) и коэффициент реактивной мощности, если они не удовлетворяют предельно допустимым значениям, в узле устанавливают конденсаторную установку (КУ); а если действительные суммарные потери напряжения и коэффициент реактивной мощности в данном узле удовлетворяют предельно допустимым значениям, а потери напряжения и коэффициент реактивной мощности у бытовых потребителей не отвечают предельно допустимым значениям, определяют значение длины двухфазных и трехфазных ответвлений от магистрали L2-3. Далее замеряют суммарные потери напряжения относительно ТП и коэффициент реактивной мощности в узле, соответствующем полученному значению, если измеренные значения не удовлетворяют предельно допустимым, в данном узле устанавливается КУ; далее замеряют значения уровня напряжения и коэффициента реактивной мощности у бытовых потребителей в линии, если измеренные значения не отвечают предельно допустимым, КУ устанавливают в самой удаленной от ТП отпайке от магистральной линии. 4 з.п. ф-лы.

Изобретение относится к линиям электроснабжения для транспортных средств. Способ регулирования заключается в том, что фильтрокомпенсирующую установку (ФКУ) включают или отключают в зависимости от значения измеряемого фактического коэффициента реактивной мощности t g ϕ факт в часы больших суточных нагрузок электрической сети и отключают ФКУ в часы малых нагрузок при генерируемой реактивной мощности: t g ϕ г .факт = 0 . Блок расчета полного коэффициента гармоник напряжения K U (n) на шинах 110 (220) кВ и блок расчета коэффициента реактивной мощности нагрузки t g ϕ и генерируемой реактивной мощности t g ϕ г рассчитывают K U (n) от и t g ϕ от при включенной ФКУ в часы больших нагрузок в предположении отключенного положения ФКУ. При условиях K U (n) от ≤ K U (n) доп и t g ϕ от ≤ t g ϕ доп , где K U (n) доп и t g ϕ доп - допустимые значения, ФКУ отключается. При отключенной ФКУ в часы малых нагрузок измеряют фактическое значение K U (n) факт и рассчитывают t g ϕ г .вкл в предположении включенного состояния ФКУ. При условиях K U (n) факт ≥ K U (n) доп и t g ϕ г .вкл = 0 , ФКУ включается. Технический результат изобретения заключается в эффективной компенсации реактивной мощности и снижении уровня гармоник тока и напряжения. 1 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в электроподвижном составе переменного тока с зонно-фазным регулированием напряжения. Технический результат заключается в повышении коэффициента мощности за счет улучшения синусоидальности формы первичного тока электровоза. Устройство для компенсации реактивной мощности содержит трансформатор напряжения, нагрузку в виде выпрямительно-инверторного преобразователя электровоза с подключенным к нему тяговым двигателем, источник реактивной мощности с последовательно соединенными конденсатором и индуктивностью, датчиком тока компенсатора и инвертором, блок вычисления заданного тока, элемент сравнения, блок управления источником реактивной мощности. Блок вычисления заданного тока содержит устройство фазовой автоподстройки, блоки вычисления основной, третьей и пятой гармоник тока, сумматор, первый и второй умножители, в котором выход устройства фазовой автоподстройки непосредственно соединен с вторым входом блока вычисления основной гармоники тока, и, соответственно, через первый и второй умножители - с вторыми входами блока вычисления третьей гармоники тока и блока вычисления пятой гармоники тока, выходы которых подключены к соответствующими входами сумматора. Первичная обмотка трансформатора напряжения связана с сетью, вторичная обмотка которого через датчик тока соединена с параллельно включенными нагрузкой и источником реактивной мощности, датчик напряжения подключен параллельно вторичной обмотке трансформатора напряжения, выход которого связан с входом устройством фазовой автоподстройки. Выход сумматора соединен с первым входом элемента сравнения, выход источника реактивной мощности соединен с его вторым входом, а выход элемента сравнения через блок управления подключен к третьему входу источника реактивной мощности. 1 ил.

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение точности компенсации потери напряжения. Согласно способу сигналы с датчиков тока 3 и 5 и напряжения 4 поступают на входы контроллеров 7 и 9. Контроллер 7 выполняет следующие функции: аналого-цифровое преобразование сигналов тока и напряжения; непрерывное вычисление действующих значений активной Iа и реактивной Iрн составляющих тока нагрузки и напряжения U путем усреднения за период питающей сети. Контроллер 9 выполняет следующие функции: аналого-цифровое преобразование сигналов тока и напряжения, непрерывное вычисление и запоминание действующих значений активной Iан и реактивной Iрн составляющих тока нагрузки и напряжения U путем усреднения за период питающей сети; вычисление значений активного r и реактивного x сопротивлений питающей электрической сети 1. Данные о действующих значениях активной Iан и реактивной Iрн составляющих тока нагрузки и напряжения U и значениях активного r и реактивного x сопротивления питающей электрической сети по шине данных 10 поступают в контроллер 8, который производит вычисление требуемого значения реактивного тока питающей сети и формирование сигнала задания для компенсирующего устройства в соответствии с уравнением Iк=Iр+Iрн. 3 ил.

Изобретение относится к области электротехники, в том числе к преобразователю (10) для трехфазного напряжения с тремя электрически включенными в треугольник последовательными соединениями (R1, R2, R3), каждое из которых содержит по меньшей мере два последовательно включенных переключающих модуля (SM), и управляющим устройством (30), соединенным с переключающими модулями (SM), которое может управлять переключающими модулями (SM) таким образом, что в последовательных соединениях (R1, R2, R3) протекают токи ветвей с основной частотой трехфазного напряжения и с по меньшей мере одной дополнительной гармоникой тока, причем дополнительная гармоника тока рассчитана таким образом, что она протекает в последовательных соединениях (R1, R2, R3) преобразователя (10) по контуру и остается в преобразователе. Технический результат - уменьшение размаха пульсаций энергии в преобразовательных ветвях. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 8 ил.

Использование: в области электротехники. Технический результат - повышение надежности. Устройство электропитания имеет систему (2) тока с несколькими фазами (3), к которым подключены нелинейная, изменяющаяся во времени нагрузка (1) и компенсатор (5) реактивной мощности. Компенсатор (5) реактивной мощности выполнен как многоуровневый конвертор с несколькими ветвями (6), которые с одной стороны соединены с соответствующей одной из фаз (3) системы (2) тока и, с другой стороны, соединены между собой в общей нулевой точке (7) соединения звездой многоуровневого конвертора (5). Общая нулевая точка (7) соединена с нулевой точкой (12, 15) соединения звездой другого, подключенного к фазам (3) системы (2) тока устройства (8, 14), так что общая нулевая точка (7) как через ветви (6) многоуровневого конвертора (5), так и через другое устройство (8, 14) соединена с фазами (3) системы (2) тока. Соединение через другое устройство (8, 14) выполнено таким образом, что в отношении токовой системы нулевой последовательности системы (2) тока существует низкоомное, а в отношении токовой системы прямой последовательности системы (2) тока и токовой системы обратной последовательности системы (2) тока существует высокоомное соединение общей нулевой точки (7) соединения звездой многоуровневого конвертора (5) с фазами (3) системы (2) тока. 4 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для регулирования напряжения и реактивной мощности блоков генерации электростанций. Техническим результатом является повышение надежности энергоблока, величины активной мощности, выдаваемой в сеть синхронным генератором энергоблока, и повышение быстродействия при регулировании напряжения и реактивной мощности энергоблока. Устройство состоит из синхронного генератора с нерегулируемой системой возбуждения, к его выводам подключены начала первичных обмоток сериесного трансформатора, концы которых являются выводами энергоблока, вторичные обмотки сериесного трансформатора соединены с выводами переменного напряжения первого преобразователя напряжения. К выводам энергоблока через трансформатор подключены выводы переменного напряжения второго преобразователя напряжения, выводы постоянного напряжения которого соединены с однополярными выводами постоянного напряжения первого преобразователя. Выходы сигналов автоматического регулятора реактивной мощности, величины и фазы напряжения энергоблока соединены с соответствующими входами систем управления преобразователей напряжения. 1 ил.
Наверх