Десульфирующий материал, содержащий медь, нанесенную на оксид цинка


 


Владельцы патента RU 2594283:

ДЖОНСОН МЭТТИ ПАБЛИК ЛИМИТЕД КОМПАНИ (GB)

Изобретение раскрывает зернистый десульфирующий материал для десульфирования потока технологической текучей среды, содержащий одно или более соединений меди, нанесенных на зернистый оксид цинка как материал носителя, причем данный десульфирующий материал присутствует в форме гранул, которые составляют одно или более порошкообразных соединений меди, оксид цинка, оксид цинка, полученный прокаливанием одного или более предшественников оксида цинка, и одно или более связующих веществ, и имеет содержание меди, в пересчете на CuO, составляющее от 0,1 до 5,0 масс. %, и насыпную плотность после уплотнения, составляющую не менее чем 1,55 кг/л, причем указанный зернистый десульфирующий материал получают путем смешивания порошкообразного соединения меди, выбранного из группы, состоящей из оксида меди, гидроксида меди и гидрокарбоната меди, с зернистым цинковым материалом носителя, содержащим оксид цинка и один или более предшественников, которые образуют оксид цинка в результате прокаливания, и одного или более связующих веществ, выбранных из группы, состоящей из глинистых связующих веществ и цементных связующих веществ, а также их смесей для получения содержащей медь композиции, формованием содержащей медь композиции гранулированием и высушиванием и прокаливанием полученного в результате гранулирования материала. Также раскрывается способ получения десульфирующего материала и способ десульфирования потока технологической текучей среды. Технический результат заключается в значительном повышении количества улавливаемой серы. 3 н. и 9 з.п. ф-лы, 3 табл., 5 пр.

 

Настоящее изобретение относится к десульфирующим материалам и, в частности, к десульфирующим материалам, содержащим медь и оксид цинка.

Исходные углеводородные материалы, предназначенные для использования в производстве синтетического газа, необходимо сначала десульфировать, чтобы защитить расположенные ниже по потоку чувствительные катализаторы от дезактивации. Удаление серы традиционно осуществляют, используя сочетание каталитического гидродесульфирования (HDS), как правило, используя катализаторы на основе CoMo или NiMo и поглощающие материалы на основе оксида цинка. Эти поглощающие материалы на цинковой основе предназначены для улавливания H2S согласно следующему уравнению реакции;

ZnO+H2S→ZnS+H2O

Эксплуатационные характеристики поглощающих материалов на основе ZnO, используемых для улавливания серы, представляют собой компромисс между плотностью и пористостью. Высокая плотность позволяет загружать большее количество ZnO на единицу объема резервуара, увеличивая, таким образом, теоретически доступное удаление серы и потенциально увеличивая продолжительность времени между сменами катализатора. Однако на практике низкая пористость и связанная с ней низкая удельная площадь поверхности таких плотных материалов создает кинетический барьер для процесса образования сульфида, который препятствует эффективному использованию значительного количества ZnO, присутствующего в реакторе.

Это соображение устанавливает практический верхний предел плотности существующих в настоящее время образующих ZnO материалов, используемых в промышленных операциях. Данный верхний предел составляет приблизительно 1,5 кг/л.

Неожиданно было обнаружено, что низкое содержание меди способно в значительной степени ускорять образование сульфида, и в результате этого становится возможным эффективное использование имеющих более высокую плотность материалов.

Соответственно, настоящее изобретение предлагает зернистый гранулированный десульфирующий материал, содержащий одно или более соединений меди, нанесенных на оксид цинка как материал носителя, причем у данного десульфирующего материала содержание меди, в пересчете на CuO, составляет от 0,1 до 5,0 масс.%, и насыпная плотность после уплотнения составляет не менее чем 1,55 кг/л.

Кроме того, настоящее изобретение предлагает способ изготовления десульфирующего материала и способ десульфирования потока технологической текучей среды, включающий контакт потока, необязательно в присутствии водорода, с десульфирующим материалом.

Высокая плотность материалов обеспечивает высокую серную емкость, выраженную в количестве удаляемой серы на единицу объема установленного поглощающего материала (например, кг S/м3). Использование медного промотора обеспечивает достаточно высокую скорость образования сульфида, чтобы реакционная зона (зона массообмена) сохраняла разумную протяженность слоя. Такое сочетание доводит до максимума эффективность слоя поглощающего материала, увеличивает продолжительность времени между сменами и, в конечном счете, повышает эффективность работы установок, на которых используются данные материалы.

Присутствие меди также придает поглощающему материалу некоторую способность гидрирования, которая может оказываться полезной для целей удаления следовых количеств органических соединений серы, которые проходят через установленные выше по потоку катализаторы HDS. Это является особенно актуальным в отношении COS, конверсия которого на катализаторах HDS часто является ограниченной равновесием.

Физические свойства десульфирующего материала согласно настоящему изобретению повышают способность поглощения серы. Насыпная плотность после уплотнения, которую измеряют обычно для зернистых катализаторов и сорбентов, составляет не менее чем 1,55 кг/л и предпочтительно не менее чем 1,60 кг/л. Измерения насыпной плотности после уплотнения (TBD) можно осуществлять следующим образом: в однолитровый мерный цилиндр помещают зернистый десульфирующий материал и его встряхивают до достижения постоянного объема. Записывают объем после такого уплотнения. Затем материал взвешивают и вычисляют его плотность. Размер частиц десульфирующего материала, т.е. диаметр или ширина частицы, составляет предпочтительно от 1 и 10 мм, предпочтительнее от 1,5 до 7,5 мм, наиболее предпочтительно от 2,5 до 5,0 мм. Соотношение размеров, т.е. результат деления диаметра или ширины на высоту частицы, предпочтительно составляет не более чем 2.

Удельный объем пор десульфирующего материала может составлять не более чем 0,22 см3/г. Данный удельный объем пор составляет предпочтительно не менее чем 0,05 см3/г и предпочтительнее не менее чем 0,10 см3/г, чтобы, таким образом, обеспечивать приемлемую удельную площадь поверхности. Удельная площадь поверхности по методу Брунауэра-Эммета-Теллера (BET) может составлять не более чем 23 м2/г. Удельная площадь поверхности по методу BET составляет предпочтительно не менее чем 5 м2/г и предпочтительнее не менее чем 10 м2/г. Удельную площадь поверхности по методу BET можно определять методом физической адсорбции азота. Удельный объем пор можно определять методом ртутной порометрии.

Содержание меди в десульфирующем материале, в пересчете на CuO, составляет от 0,1 до 5,0 масс.%, предпочтительно от 0,5 до 4,0 масс.% и предпочтительнее от 1,0 до 3,5 масс.%. В качестве соединения меди могут быть выбраны металлическая медь, оксид меди, гидроксид меди, нитрат меди, ацетат меди и гидрокарбонат меди. Соединение меди, используемое в изготовлении материала, может быть таким же, как в конечном материале, или отличаться от него. Согласно одному варианту осуществления гидрокарбонат меди объединяют с цинковым материалом носителя и полученную в результате смесь прокаливают, чтобы получить десульфирующий материал, содержащий медь в форме оксида меди. Независимо от того что медь присутствует в форме оксида меди или другого соединения меди, в процессе использования на материал может воздействовать поток газообразного восстановителя, таким образом, что соединение меди может восстанавливаться до металлической меди.

В качестве зернистого цинкового материала можно выбирать оксид цинка, смесь оксида цинка и оксида алюминия или содержащий оксид цинка и оксид алюминия гидротальцитный материал. В зернистом цинковом материале могут также содержаться один или более предшественников, которые образуют оксид цинка в результате прокаливания. Содержание цинка в десульфирующем материале после прокаливания (в пересчете на ZnO) составляет предпочтительно не менее чем 80 масс.%, в частности не менее чем 87 масс.%.

Десульфирующий материал может, если это желательно, дополнительно содержать второй материал носителя или второе соединение металла для изменения физических свойств или для изменения способности поглощения серы.

Второй материал носителя может представлять собой один или более тугоплавких оксидов, в частности оксид алюминия, который может присутствовать в прокаленном материале на уровне, составляющем вплоть до 20 масс.%.

Второе соединение металла может представлять собой одно или более соединений железа, марганца, кобальта или никеля, предпочтительно никеля. Второе соединение металла можно выбирать из группы, которую составляют металл, оксид металла, гидроксид металла, нитрат металла, ацетат металла и гидроксикарбонат металла. Второе соединение металла, используемое в изготовлении материала, может быть таким же, как в конечном материале, или отличаться от него. Например, можно объединять гидроксикарбонат металла с другими компонентами и прокаливать полученную в результате смесь, изготавливая материал, содержащий второй металл в форме оксида металла. В случае никеля и кобальта, независимо от того что металл присутствует в форме оксида кобальта, оксида никеля или другого соединения металла, в процессе использования на материал может воздействовать поток газообразного восстановителя, таким образом, что соединение никеля или соединение кобальта может восстанавливаться до металла. Количество второго соединения металла, которое присутствует в материале в восстановленном или невосстановленном состоянии, предпочтительно является таким, что содержание второго металла составляет от 0,1 до 5 масс.% и предпочтительно от 0,5 до 5 масс.%.

Десульфирующий материал можно изготавливать, используя известные способы, такие как пропитывание зернистого оксида цинка в качестве материала носителя одним или несколькими соединениями меди, после чего следуют высушивание и прокаливание; или экструзия паст, содержащих оксид цинка как материал носителя и соединение меди, после чего следуют высушивание и прокаливание; или гранулирование порошкообразного соединения меди и цинкового материала носителя, как правило, в присутствии связующего вещества, после чего следуют высушивание и прокаливание.

Таким образом, способ изготовления десульфирующего материала согласно настоящему изобретению включает следующие стадии:

(i) смешивание соединения меди с зернистым цинковым материалом носителя для получения содержащей медь композиции,

(ii) формование содержащей медь композиции, и

(iii) высушивание и прокаливание полученного в результате материала.

Стадию формования можно осуществлять путем гранулирования, таблетирования или экструзии материала через профильные головки экструдера, используя способы, которые известны специалистам в данной области техники. Таким образом, десульфирующий материал может присутствовать в форме профильных элементов, таких как сферы, гранулы, цилиндры, кольца или имеющие множество отверстий гранулы, которые могут иметь многолепестковое или волнистое поперечное сечение, например в форме клеверного листа.

Предпочтительно формование десульфирующего материала осуществляют путем гранулирования. Согласно данной технологии измельченные в порошок соединение меди, цинковый материал носителя и одно или более связующих веществ смешивают в присутствии небольшого количества воды для изготовления приблизительно сферических агломератов. Подходящие связующие вещества включают цементные связующие вещества, такие как цементы на основе алюминатов кальция, и глинистые связующие вещества, такие как аттапульгитные или сепиолитные глины. Гранулированные материалы высушивают и прокаливают для получения десульфирующего материала в оксидной форме.

Плотность десульфирующего материала можно регулировать посредством соответствующего выбора материалов, используемых в качестве предшественников ZnO. Физические характеристики можно регулировать, используя известные способы, которые обеспечивают желательную плотность изделия.

Таким образом, согласно особенно предпочтительному варианту осуществления десульфирующий материал содержит гранулы, которые составляют одно или более соединений меди, оксид цинка как материал носителя и одно или более связующих веществ. Одно или более связующих веществ можно выбирать из группы, которую составляют глинистые связующие вещества и цементные связующие вещества, а также их смеси. Гранулы представляют собой частицы, у которых диаметр составляет предпочтительно от 1 до 10 мм, предпочтительнее от 1,5 до 7,5 мм и наиболее предпочтительно от 2,5 до 5,0 мм.

Высушивание и прокаливание можно осуществлять, используя одну или две стадии. Высушивание, как правило, осуществляют при температуре от 40 до 120°C. Прокаливание можно осуществлять при температуре от 250°C до 750°C в течение вплоть до 24 часов, но его предпочтительно осуществляют при температуре от 250 до 550°C в течение от 1 до 10 часов. Прокаливание превращает любые неоксидные соединения меди и цинка соответственно в оксид меди и оксид цинка, которые реагируют со связующими веществами, если они присутствуют, и в результате этого получается состав, который увеличивает прочность изделия.

Десульфирующий материал можно затем направлять в его прокаленной форме конечному пользователю для установки.

Настоящее изобретение включает способ десульфирования потока технологической текучей среды, включающий контакт потока с десульфирующим материалом. Десульфирующие материалы можно использовать для десульфирования широкого круга содержащих серу жидкостей и газов, включая углеводороды, такие как природный газ, сжиженный природный газ, жидкий газовый конденсат, отходящий газ от переработки нефти и топливные газы, керосин, крекинг-лигроин, дизельное топливо; диоксид углерода, моноксид углерода, водород, а также их смеси, в том числе синтетические газовые смеси, имеющие широкий интервал составов. В частности, десульфирующие материалы можно применять, чтобы очищать потоки газообразных углеводородов, в которых может содержаться водород. Предпочтительно десульфирующий материал применяют, чтобы очищать потоки газообразных углеводородов, которые предназначены для использования в качестве исходных материалов на установке для конверсии метана водяным паром. Такие углеводородные потоки включают содержащие серу потоки природного газа и связанные с ними газовые потоки, а также метан из угольных пластов и другие газы с высоким содержанием метана.

Зернистый десульфирующий материал можно использовать при температурах, составляющих от 250 до 450°C, предпочтительно от 300 до 400°C и предпочтительнее от 320 до 400°C, и при абсолютных давлениях, составляющих от 1 до 100 бар (от 0,1 до 10 МПа). Использование водорода не является обязательным, но его можно вводить в поток на уровнях, которые составляют, как правило, от 0,1 до 25 об.% и предпочтительно от 1 до 5 об.%.

Десульфирующие материалы предназначены, в первую очередь, для улавливания сероводорода путем абсорбции, хотя можно улавливать и другие соединения серы, в частности такие, как сероксид углерода, дисульфид углерода, меркаптаны, такие как трет-бутилмеркаптан, диалкилсульфиды, такие как диметилсульфид, циклические сульфиды, такие как тетрагидротиофен, диалкилдисульфиды, такие как диэтилдисульфид, а также тиофеновые соединения, если поток содержит водород или другой восстановитель. Однако если в потоке исходного материала содержатся органические соединения серы, десульфирующие материалы предпочтительно используют в сочетании с установленным выше по потоку катализатором HDS, такими как традиционный катализатор HDS на основе CoMo или NiMo, который используют для превращения содержащихся в исходном материале органических соединений серы в сероводород перед вступлением в контакт с десульфирующим материалом.

Далее настоящее изобретение будет подробно описано со ссылкой на следующие примеры.

Насыпную плотность после уплотнения (TBD) измеряли, помещая в однолитровый мерный цилиндр зернистый десульфирующий материал и постукивая по его стенкам до достижения постоянного объема. Записывали объем после такого уплотнения. Затем материал взвешивали и вычисляли его плотность.

Содержание серы в используемых десульфирующих материалах определяли, используя прибор SC632 от компании LECO.

Удельную площадь поверхности по методу BET измеряли, используя приборы ASAP 2420 и Tristar 3000 от компании Micromeritics. Образцы дегазировали при 140°C в течение, по меньшей мере, одного часа путем продувания сухим азотом. Все приборы соответствовали стандарту ASTM D3663-03 (определение удельной площади поверхности по методу BET с использованием азота) и ASTM D4222-03 (измерение изотермы адсорбции/десорбции азота).

Удельный объем пор определяли методом ртутной порометрии, используя ртутный поромер AutoPore 9520 от компании Micromeritics, сконструированный в соответствии со стандартом ASTM D4284-03. Образцы высушивали при 115°C в течение ночи перед анализом. Удельный объем пор измеряли при абсолютном давлении 60000 фунтов на квадратный дюйм (413,7 МПа) после удаления воздуха из пространства между частицами.

Денситометрия: удельный объем пор вычисляли, используя значения скелетной и геометрической плотности образцов. Скелетную плотность определяли, используя гелиевый пикнометр AccuPyc 1330 от компании Micromeritics. Геометрическую плотность определяли, используя собственный ртутный пикнометр. И в этом случае образцы высушивали при 115°C в течение ночи перед анализом. Оба способа соответствуют стандарту ASTM D6761-02

Пример 1 (сравнительный)

В первом исследовании образец KATALCOJM™ 32-5 объемом 60 мл (2,8-4,75 мм, 91,5 масс.% ZnO) загружали в реактор, представляющий собой стеклянную трубку, у которой внутренний диаметр составлял 19 мм. После этого образец нагревали в токе азота до 370°C. После достижения этой температуры источник газа переключали на поток, содержащий 5 об.% H2S + 95 об.% H2, который поступал со скоростью 42 л/час при атмосферном давлении (0,1 МПа). Затем периодически измеряли содержание H2S в потоке газа, выходящего из слоя поглощающего материала, используя индикаторные трубки Dräger, до тех пор, пока объемная доля H2S в потоке выходящего газа превышала 100 частей на миллион. После достижения этого уровня исследование прекращали. Насыщенный сульфидом поглощающий материал затем извлекали, получая шесть отдельных слоев. Содержание серы в каждом слое измеряли, используя прибор от компании LECO. Полученные результаты затем использовали, чтобы определять средний по слою уровень серы (усреднение осуществляли по измерениям содержания серы в шести отдельных слоях). Полученные результаты представлены в таблице 1 в единицах «кг S/л».

Соответствующие значения насыпной плотности после уплотнения, удельной площади поверхности по методу BET, данные ртутной порометрии и денситометрии для свежего материала KATALCOJM 32-5 представлены в таблице 2.

Пример 2 (сравнительный)

К 75 масс.ч. ZnO добавляли 25 масс.ч. гидроксикарбоната цинка и 7,0 масс.ч. алюмината кальция в качестве связующего вещества. Полученный в результате порошок тщательно перемешивали, а затем гранулировали путем добавления соответствующего количества воды, используя орбитальный планетарный смеситель. Полученные гранулы затем просеивали и прокаливали выделенную фракцию (от 2,8 до 4,75 мм). Содержание ZnO в конечном продукте измеряли методом рентгеновской флуоресценции, и оно оказалось равным 92,7 масс.%. После этого осуществляли исследование ускоренного сульфирования, используя данный материал, в условиях, идентичных условиям, которые представлены в примере 1. Снова полученные результаты представлены в таблице 1 в единицах «кг S/л».

Соответствующие значения насыпной плотности после уплотнения, удельной площади поверхности по методу BET, данные ртутной порометрии и денситометрии для свежего материала также представлены в таблице 2.

Пример 3 (настоящее изобретение)

К 75 масс.ч. ZnO добавляли 25 масс. ч. гидроксикарбоната цинка, 7,0 масс.ч. алюмината кальция в качестве связующего вещества и 2,2 масс.ч. гидрокарбоната меди. Полученный в результате порошок тщательно перемешивали, а затем гранулировали путем добавления соответствующего количества воды, используя орбитальный планетарный смеситель. Полученные гранулы затем просеивали и прокаливали выделенную фракцию (от 2,8 до 4,75 мм). Содержания CuO и ZnO в конечном продукте измеряли методом рентгеновской флуоресценции, и они оказалось равными 1,7 масс.% и 92,1 масс.%, соответственно. После этого осуществляли исследование ускоренного сульфирования, используя данный материал, в условиях, идентичных условиям, которые представлены в примере 1. Снова полученные результаты представлены в таблице 1 в единицах «кг S/л».

Соответствующие значения насыпной плотности после уплотнения, удельной площади поверхности по методу BET, данные ртутной порометрии и денситометрии для свежего материала также представлены в таблице 2.

Таблица 1
Результаты исследования ускоренного сульфирования
Содержание CuO (масс.%) Содержание ZnO (масс.%) Насыпная плотность свежего вещества после уплотнения (TBD) (кг/л) Содержание уловленной серы (кг S/л) Степень конверсии ZnO в ZnS (%)
Пример 1 0,0 91,5 1,40 0,197 46
Пример 2 0,0 92,7 1,69 0,198 38
Пример 3 1,7 92,1 1,64 0,298 59
Таблица 2
Данные физической адсорбции азота и ртутной порометрии
Удельная площадь поверхности по методу BET (м2/г) Исправленный удельный объем пор (см3/г) Улавливание (об.%) Средний диаметр пор (Å)
Пример 1 29 0,24 26 583
Пример 2 17 0,17 33 716
Пример 3 19 0,18 36 856
Таблица 2(продолжение)
Данные денситометрии
Скелетная плотность по методу гелиевой пикнометрии (г/см3) Геометрическая плотность по методу ртутной порометрии (г/см3) Удельный объем пор (см3/г)
Пример 1 4,99 2,23 0,25
Пример 2 5,06 2,67 0,18
Пример 3 5,07 2,57 0,19

При сравнении результатов примеров 1 и 2 становится очевидным, что простое увеличение плотности поглощающего материала на основе ZnO само по себе не представляет собой эффективную стратегию повышения улавливания серы данным продуктом. Хотя материал в примере 2 содержал значительно большее количество ZnO в расчете на единицу объема, чем в примере 1, вследствие низкой удельной площади поверхности и пористости имеющего высокую плотность продукта, оказалось невозможным эффективное использование этого дополнительного ZnO для дополнительного улавливания серы (эффективность конверсии ZnO на пороговом уровне объемного содержания 100 частей на миллион H2S снижалась от 46% до 38% при сравнении этих двух случаев в условиях исследования). С другой стороны, когда медный промотор сочетается с повышенной плотностью, как в примере 3, несмотря на уменьшение пористости и удельной площади поверхности продукта, материал способен более эффективно использовать имеющийся ZnO для поглощения серы, что приводит к значительному повышению количества улавливаемой серы на единицу объема поглощающего материала.

Этот результат является неожиданным, потому что, согласно обычным представлениям, повышение плотности и соответствующее уменьшение удельного объема пор и удельной площади поверхности должно было бы приводить к уменьшению абсорбции соединений серы.

Пример 4 (сравнительный)

Две корзинки с образцами объемом 85 см3, в которых содержался материал KATALCOJM 32-5, помещали в промышленный резервуар для десульфирования, работающий при повышенной температуре в режиме колебаний в плоскости вращения. Помещали одну корзинку у впуска резервуара и другую корзинку у выпуска резервуара. После истечения заданного периода времени корзинки извлекали, и улавливание серы измеряли, используя прибор от компании LECO. Полученные результаты представлены в таблице 3.

Пример 5 (настоящее изобретение)

Воспроизводили условия примера 4, за исключением того, что в корзинки с образцами, которые снова устанавливали у впуска и выпуска резервуара, помещали десульфирующий материал, изготовленный согласно описанию, которое представлено выше в примере 3. Полученные результаты представлены в таблице 3.

Таблица 3
Результаты улавливания серы в промышленном реакторе:
корзинки на впуске
Содержание CuO (масс.%) Содержание ZnO (масс.%) Насыпная плотность свежего вещества после уплотнения (TBD) (кг/л) Содержание уловленной серы (кг S/л) Степень конверсии ZnO в ZnS (%)
Пример 4 0,0 91,5 1,40 0,350 75
Пример 5 1,7 92,1 1,64 0,468 84
Таблица 3(продолжение)
Результаты улавливания серы в промышленном реакторе:
корзинки на выпуске
Содержание CuO (масс.%) Содержание ZnO (масс.%) Насыпная плотность после свежего вещества после уплотнения (TBD) (кг/л) Содержание уловленной серы (кг S/л) Степень конверсии ZnO в ZnS (%)
Пример 4 0,0 91,5 1,40 0,091 22
Пример 5 1,7 92,1 1,64 0,139 27

Примеры 4 и 5 исследовали одновременно в одном и том же резервуаре для десульфирования в течение одинакового периода времени обработки. Примеры 4 и 5 показывают, что улучшенные эксплуатационные характеристики, обсуждаемые выше, наблюдаются также в реальных производственных условиях.

1. Зернистый десульфирующий материал для десульфирования потока технологической текучей среды, содержащий одно или более соединений меди, нанесенных на зернистый оксид цинка как материал носителя, причем данный десульфирующий материал присутствует в форме гранул, которые составляют одно или более порошкообразных соединений меди, оксид цинка, оксид цинка, полученный прокаливанием одного или более предшественников оксида цинка, и одно или более связующих веществ, и имеет содержание меди, в пересчете на CuO, составляющее от 0,1 до 5,0 масс. %, и насыпную плотность после уплотнения, составляющую не менее чем 1,55 кг/л, причем указанный зернистый десульфирующий материал получают путем смешивания порошкообразного соединения меди, выбранного из группы, состоящей из оксида меди, гидроксида меди и гидрокарбоната меди, с зернистым цинковым материалом носителя, содержащим оксид цинка и один или более предшественников, которые образуют оксид цинка в результате прокаливания, и одного или более связующих веществ, выбранных из группы, состоящей из глинистых связующих веществ и цементных связующих веществ, а также их смесей для получения содержащей медь композиции, формованием содержащей медь композиции гранулированием и высушиванием и прокаливанием полученного в результате гранулирования материала.

2. Десульфирующий материал по п. 1, причем у данного десульфирующего материала размер частиц составляет от 1 до 10 мм, предпочтительно от 1,5 до 7,5 мм, предпочтительнее от 2,5 до 5,0 мм.

3. Десульфирующий материал по п. 1, причем у данного десульфирующего материала удельный объем пор составляет не более чем 0,22 см3/г.

4. Десульфирующий материал по п. 1, причем у данного десульфирующего материала удельная площадь поверхности по методу BET составляет не более чем 23 м2/г.

5. Десульфирующий материал по п. 1, причем данный десульфирующий материал дополнительно содержит второй материал носителя, в качестве которого выбирают один или более тугоплавких оксидов, составляющих вплоть до 20 масс. %.

6. Десульфирующий материал по п. 1, причем данный десульфирующий материал дополнительно содержит второе соединение металла, в качестве которого выбирают одно или более соединений железа, марганца, кобальта или никеля, предпочтительно никеля.

7. Способ получения десульфирующего материала по любому из пп. 1-6, включающий следующие стадии:
(i) смешивание порошкообразного соединения меди с зернистым цинковым материалом носителя, содержащим оксид цинка и один или более предшественников, которые образуют оксид цинка в результате прокаливания, и одного или более связующих веществ, для получения содержащей медь композиции,
(ii) формование содержащей медь композиции гранулированием, и
(iii) высушивание и прокаливание полученного в результате гранулирования материала.

8. Способ по п. 7, в котором соединение меди и оксид цинка как материал носителя объединяют с одним или несколькими связующими веществами и гранулируют, образуя агломерированные сферы, у которых диаметр составляет от 1 до 10 мм, предпочтительно от 1,5 до 7,5 мм и предпочтительнее от 2,5 до 5, 0 мм.

9. Способ десульфирования потока технологической текучей среды, включающий контакт потока и необязательно водорода с десульфирующим материалом, описанным в одном из пп. 1-6 или полученным по любому из пп. 7-8.

10. Способ по п. 9, в котором технологический поток содержит газообразный углеводород и водород.

11. Способ по п. 9, в котором поток технологической текучей среды смешивают с водородом и приводят в контакт с катализатором гидродесульфирования, получая обработанный технологический поток, и затем обработанный технологический поток приводят в контакт с десульфирующим материалом.

12. Способ по п. 9, в котором десульфирующий материал приводят в контакт с технологической текучей средой при температуре, составляющей от 250 до 450°C, предпочтительно от 300 до 400°C и предпочтительнее от 320 до 400°C.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к катализатору гидродесульфуризации для жидких нефтепродуктов, включающему катализатор гидродесульфуризации Y, содержащему носитель, имеющий в своем составе диоксид кремния, оксид алюминия и диоксид титана, и по меньшей мере один вид металлического компонента, нанесенного на него и выбранного из групп VIA и VIII Периодической таблицы, причем данный катализатор Y является предварительно сульфурированным.

Изобретение относится к смешанным оксидам переходных металлов и сульфидированным металлическим катализаторам на их основе. Предложены смешанные оксиды, имеющие общую формулу XaYbZcOd·pC (А), возможно, формованные без связующего, где Х выбирают из Ni, Со и их смесей, Y выбирают из Мо, W и их смесей, Z выбирают из Si, Al и их смесей, О представляет собой кислород, С представляет собой органический остаток, полученный в результате частичного обжига азотсодержащего соединения N, которое выбрано из а) гидроксида алкиламмония, имеющего формулу (I): R I R I I R I I I R I V N O H  (I) , в которой группы RI-RIV являются одинаковыми или различными алифатическими группами, содержащими от 1 до 7 атомов углерода, б) амина, имеющего формулу (II): R 1 R 2 R 3 N  (II) , в которой R1 является линейным, разветвленным или циклическим алкилом, содержащим от 4 до 12 атомов углерода, а R2 и R3, одинаковые или различные, выбирают из Н и линейного, разветвленного или циклического алкила, содержащего от 4 до 12 атомов углерода, причем указанный алкил является тем же алкилом, что и R1, или отличен от него; а, b, с, d являются числами молей элементов X, Y, Z, О соответственно; р является массовой процентной долей С по отношению к общей массе предшественника, имеющего формулу (А); а, b, с, d больше 0; a/b больше или равно 0,3 и меньше или равно 2; (a+b)/c больше или равно 0,3 и меньше или равно 10, предпочтительно составляя от 0,8 до 10; d=(2a+6b+Hc)/2, где Н=4, если Z=Si, и Н=3, если Z=Al; a p больше или равно 0 и меньше или равно 40%.
Изобретение относится к способу приготовления катализатора для получения дизельного топлива из сырья, содержащего триглицериды жирных кислот. Данный способ заключается в нанесении на носитель - аморфный оксид алюминия - методом пропитки с последующим просушиванием и прокаливанием последовательно водного раствора термически нестабильной соли элемента, выбранного из первой группы, включающей титан, олово, цирконий, затем водного раствора термически нестабильной соли элемента, выбранного из второй группы, включающей молибден, вольфрам, и после этого водного раствора термически нестабильной соли элемента, выбранного из третьей группы, включающей кобальт, никель.
Изобретение относится к способу получения тонкодисперсной жидкой формы фталоцианинового катализатора демеркаптанизации нефти и газоконденсата, сущность которого заключается в последовательном осаждении в водной среде продуктов сульфирования фталоцианина кобальта или его хлорзамещенных производных и аддуктов фталоцианина кобальта или его хлорзамещенных производных с серной кислотой - «сульфатов» с образованием смеси дисульфокислот фталоцианина кобальта или его хлозамещенных производных и тонкодисперсных частиц фталоцианина кобальта или его хлорзамещенных производных.
Изобретение относится к катализаторам гидроочистки, способам приготовления таких катализаторов, носителям для катализаторов, способам приготовления носителей и способам получения нефтепродуктов с низким содержанием серы.
Изобретение относится к катализаторам получения нефтяных дистиллятов с низким содержанием серы, способам приготовления таких катализаторов и способам получения носителей для катализаторов гидроочистки углеводородного сырья.

Изобретение относится к способу получения композиции катализатора для гидрообработки углеводородов и ее использованию. .

Изобретение относится к катализатору для гидродесульфурации нафты, способу приготовления указанного катализатора и способу гидродесульфурации нафты с использованием указанного катализатора.

Изобретение относится к способу получения каталитической композиции, состоящей по меньшей мере из одного неблагородного металла VIII группы и по меньшей мере одного металла VIB группы.

Изобретение относится к области каталитического процесса дегидрирования циклогексанола в технологии получения ε-капролактама. Заявленный катализатор дегидрирования циклогексанола в циклогексанон включает карбонат кальция, оксид цинка, дополнительно содержит смесь терморасширенного графита и шунгита в их соотношении 1,0-1,2:0,1-0,12 при следующем содержании компонентов, мас.%: карбонат кальция - 16,0-38,0; оксид цинка - 61,5-2,5; смесь терморасширенного графита и шунгита - 0,5-1,5.

Изобретение относится к способу и устройству для смешивания потоков регенерированного и карбонизированного катализаторов. Способ смешивания двух потоков катализатора, включающий подачу первого потока катализатора в пространство между стенкой лифт-реактора и стенкой камеры, размещенной в указанном лифт-реакторе; подачу второго потока катализатора в указанный лифт-реактор; прохождение указанного первого потока катализатора из указанного пространства в отверстие в указанной камере и прохождение указанных первого потока катализатора и второго потока катализатора вверх в указанном лифт-реакторе; включающий прохождение указанного первого потока катализатора вдоль указанной стенки указанной камеры перед поступлением указанного первого потока в указанное отверстие.

Изобретение относится к способу и устройству для смешения потоков зауглероженного и регенерированного катализатора. Способ смешения двух потоков катализатора, включающий подачу первого потока катализатора, который представляет собой поток регенерированного катализатора, в камеру; подачу второго потока катализатора, который представляет собой поток зауглероженного катализатора, в вертикальный стояк; пропускание катализатора из указанной камеры в указанный вертикальный стояк; и пропускание указанного первого потока катализатора и указанного второго потока катализатора вверх по указанному вертикальному стояку.

Изобретение относится к тройному катализатору для обработки выбросов отработанных газов из двигателей внутреннего сгорания с принудительным зажиганием, установленных на транспортных средствах, фильтру для сажи с тройным катализатором, способу получения катализатора, способу обработки выбросов отработанных газов, выхлопной системе для двигателя внутреннего сгорания и транспортному средству.

Изобретение относится к катализатору для окислительной очистки нефти и нефтяных дистиллятов от меркаптанов. Данный катализатор содержит комплекс соли меди с азотсодержащим лигандом, иммобилизованный на носителе.

Изобретение относится к композиции на основе оксида циркония и по меньшей мере одного оксида редкоземельного элемента, отличного от церия, для обработки выхлопных газов от двигателей внутреннего сгорания при массовой доле оксида циркония по меньшей мере 50%.

Изобретение относится к способу приготовления катализатора ароматизации легких парафинов, основанному на смешении микропористого материала со структурой цеолитов типа пентасилов с размером пор не менее и цинксодержащего оксида алюминия.

Изобретение относится к способам формирования катализатора и к катализатору для облегчения протекания реакции и ее ускорения. Способ формирования катализатора включает диспергирование большого числа частиц подложки, которые связаны с каталитическими частицами, в дисперсии жидкости, диспергирование большого числа частиц, ингибирующих мобильность, в дисперсии жидкости, смешивание диспергированных частиц подложки с диспергированными частицами, ингибирующими мобильность, с образованием смеси диспергированных частиц подложки и диспергированных частиц, ингибирующих мобильность, и связывание большого числа частиц, ингибирующих мобильность, с большим числом частиц подложки, в котором частицы, ингибирующие мобильность, содержат нитрид бора, карбид титана или диборид титана и предотвращают перемещение каталитических частиц от одной частицы подложки к другой частице подложки.

Изобретение относится к подложке катализатора, содержащей пористый оксид алюминия. Данная подложка обладает высокой удельной поверхностью и высоким объемом пор.

Изобретение относится к катализатору на основе молекулярного сита и способу его получения. Описан катализатор на основе молекулярного сита для применения в реакторе с неподвижным слоем или в реакторе с псевдоожиженным слоем.

Изобретение относится к способу получения синтетических базовых масел, включающему окислительную и восстановительную активации катализатора Cr/SiO2, охлаждение до температуры олигомеризации, олигомеризацию альфа-олефинов C6-C10 с получением олигомеризата, ректификацию продуктов реакции для удаления непрореагировавшего мономера и легкой побочной димерной фракции, гидрирование и последующую ректификацию олигомеризата для отделения легкой масляной фракции При этом окислительную активацию катализатора проводят поэтапно: сначала при температуре 500-540°C в течение 3-5 ч в токе воздуха с объемной скоростью подачи воздуха 167 ч-1 с последующим охлаждением катализатора в токе осушенного от влаги воздуха до температуры 350°C, затем в токе осушенного от влаги азота катализатор охлаждают до температуры 300-340°C, а восстановительную активацию катализатора проводят монооксидом углерода при температуре 300-340°C в течение 2-3 ч с последующей продувкой азотом и проведением олигомеризации при давлении 0,1-1,5 МПа, причем при олигомеризации скорость подачи мономера устанавливают 18-36 мл/ч.
Наверх