Порошковая проволока для механизированной подводной сварки

Авторы патента:

Левченко Алексей Михайлович (RU)

Паршин Сергей Георгиевич (RU)

Антипов Иван Сергеевич (RU)

B23K35/368 - выбор неметаллических составов материалов электродного стержня, в том числе совместно с выбором материалов для пайки или сварки

Владельцы патента RU 2595161:

Общество с ограниченной ответственностью "Региональный Северо-Западный Межотраслевой Аттестационный Центр" (ООО "РСЗ МАЦ") (RU)

Предлагаемое изобретение относится к машиностроению и может быть применено при механизированной и автоматической подводной сварке и наплавке металлических деталей. Порошковая проволока для механизированной подводной сварки состоит из стальной оболочки и шихты, содержащей рутиловый концентрат, железный порошок, никель, карбонат щелочного металла, комплексный фторид щелочного металла, и дополнительно содержит раскислители в виде ферромарганца, ферросилиция, ферротитана и алюминия при следующем содержании компонентов, мас.%: рутиловый концентрат 25-37; плавиковый шпат 8-17; железный порошок 32-45; никель 1-3; карбонат щелочного металла 3-7; комплексный фторид щелочного металла 3-13; ферромарганец 4-6; ферросилиций 2-4; ферротитан 1-3; алюминий 1-2. Предлагаемая порошковая проволока позволяет улучшить качество сварного шва и увеличить ударную вязкость сварных швов при подводной сварке за счет активных металлургических реакций по раскислению сварочной ванны. 2 з.п. ф-лы, 2 табл., 1 пр.

Предлагаемое изобретение относится к машиностроению и может быть применено при механизированной и автоматической подводной сварке и наплавке металлических деталей.

Известен состав шихты самозащитной порошковой проволоки (см. Иоффе И.С., Зеленова В.И., Матвеев В.А. и др. Состав шихты самозащитной порошковой проволоки. Патент РФ №2032515 от 23.07.1992 г.), который содержит, масс. %: железный порошок 60-65; плавиковый шпат 11-13; мрамор 5-8; кремнефтористый натрий 3-5; ферромарганец 2-3; ферротитан 1,5-2; ферросилиций 1,5-2; алюминиевый порошок 1,5-2; рутил остальное. Указанное изобретение позволяет повысить ударную вязкость металла шва, однако шихта предназначена для применения при дуговой сварке в среде защитного газа и не может применяться для подводной сварки мокрым способом в водной среде.

Известен состав порошковой проволоки (см. Горынин И.В., Малышевский В.А., Баранов А.В., Шарапов М.Г. и др. Состав порошковой проволоки. Патент РФ №2166419 от 20.05.1999 г.), который содержит порошкообразную шихту следующего состава, масс. %: рутиловый концентрат 4,35-8,35; полевой шпат 0,3-0,7; электрокорунд 0,25-0,65; кремнефтористый натрий 0,20-0,50; ферросилиций 0,30-0,70; ферромарганец 1,45-3,45; железный порошок 3,65-5,65; калийнатриевая силикат-глыба 0,15-0,75; комплексная лигатура с алюминием 0,35-0,75.

Указанный состав порошковой проволоки позволяет увеличить ударную вязкость металла шва при температурах до минус 40°C. Однако состав предназначен для применения при механизированной сварке в среде углекислого газа и не может применяться для подводной сварки мокрым способом в водной среде.

Известна порошковая проволока для подводной сварки мокрым способом (см. Левченко A.M., Паршин С.Г., Антипов И.С. Порошковая проволока для сварки сталей под водой. Решение о выдаче патента на изобретение по заявке №2013136023/02(054045) от 28.08.2014 г.), которая принята за прототип.

Указанная порошковая проволока изготавливается из стальной оболочки, внутри которой размещают порошкообразную шихту при следующем содержании компонентов, масс. %: рутиловый концентрат 25-37; плавиковый шпат 8-17; железный порошок 32-45; ферромарганец 5-9; никель 1-3; карбонат щелочного металла 3-7, комплексный фторид щелочного металла 3-13. Предлагаемая порошковая проволока улучшает капельный перенос металла, стабильность горения дуги и формирование сварного шва при подводной сварке.

Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение ударной вязкости сварного шва за счет интенсификации металлургических реакций по раскислению железа.

Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что порошковую проволоку изготавливают из стальной оболочки, внутри которой размещают порошкообразную шихту, при следующем содержании компонентов, масс. %: рутиловый концентрат 25-37; плавиковый шпат 8-17; железный порошок 32-45; никель 1-3; карбонат щелочного металла 3-7, комплексный фторид щелочного металла 3-13.

В отличие от прототипа в состав шихты вводят группу раскислителей: ферромарганец, ферросилиций, ферротитан, порошок алюминия. Такое сочетание известных и новых признаков позволяет увеличить ударную вязкость сварного шва. Это становится возможным, поскольку шихта содержит повышенное количество раскислителей - элементов с высоким сродством к кислороду. При сварке указанные раскислители в виде элементов: Mn, Ti, Si, Al восстанавливают железо из оксидов и сульфидов. При этом продукты реакций удаляются из сварочной ванны, очищая металл от загрязнений, в виде оксидов FeO и сульфидов FeS.

Повышенное содержание оксидов железа FeO и сульфидов железа FeS в наплавленном металле вызывает снижение прочности межзеренных границ и пластичности наплавленного металла. Это приводит к хрупкости металла шва и уменьшению ударной вязкости. Использование группы активных раскислителей позволяет производить интенсивные металлургические реакции раскисления железа в широком интервале температур.

Шихта по предлагаемому изобретению имеет высокое суммарное содержание фторида кальция и комплексного фторида щелочного металла, например гексафторалюмината натрия Na₃AlF₆, который способствует интенсивным металлургическим реакциям и при сварке разлагается с выделением значительного количества фтора. Фториды связывают молекулы, атомы и ионы водорода в парогазовом пузыре с образованием газообразного фтористого водорода HF, что снижает образование дефектов и улучшает качество сварных соединений. Аналогичное влияние оказывают гексафторалюминаты Li₃AlF₆, K₃A1F₆, гексафтортитанаты Na₂TiF₆ Li₂TiF₆, K₂TiF₆, гексафторсиликаты Na₂SiF₆ Li₂SiF₆, K₂SiF₆, гексафторцирконаты Na₂ZrF₆ Li₂ZrF₆, K₂ZrF₆.

Гексафторалюминат натрия Na₃AlF₆ имеет низкую температуру плавления 1000°C и низкое поверхностное натяжение - около 130 мДж/м², что способствует смачиванию металла шлаком и уменьшает межфазное натяжение расплавленного металла стальной оболочки проволоки. Это улучшает процесс капельного перехода металла в сварочную ванну при расплавлении порошковой проволоки, стабильность горения дуги и формирования сварного шва. Аналогичное влияние оказывают гексафторалюминаты Li₃AlF₆, K₃A1F₆, гексафтортитанаты Na₂TiF₆ Li₂TiF₆, K₂TiF₆, гексафторсиликаты Na₂SiF₆ Li₂SiF₆, K₂SiF₆, гексафторцирконаты Na₂ZrF₆ Li₂ZrF₆, K₂ZrF₆.

Состав шихты имеет рудно-кислую шлаковую систему, которая имеет низкую влагопроницаемость (см. Петров Г.Л. Сварочные материалы. - М.: Машиностроение, 1972 г. - 280 с.). Основа рудно-кислого шлака состоит из TiO₂ с плотностью 4,2 г/см³ и CaF₂ с плотностью 2,5 г/см³, поэтому имеет стекловидное плотное строение с пониженной вязкостью и поверхностным натяжением около 240 мДж/м². Это позволяет шлаку в расплавленном состоянии закрывать поверхность сварочной ванны и препятствовать проникновению воды и водорода в металл сварного шва, что улучшает формирование шва и снижает образование дефектов в наплавленном металле. Смачиванию сварочной ванны при высоких скоростях охлаждения под водой способствует низкая вязкость кислого шлака системы TiO₂-CaF₂ около 0,08 Нс/м², которая дополнительно уменьшается за счет введения комплексного фторида щелочного металла.

Оптимальное содержание рутилового концентрата в шихте составляет, масс. %: 25-37, плавикового шпата: 8-17. Указанное соотношение шлакообразующих компонентов выбрано из условия достижения минимальной вязкости и поверхностного натяжения системы TiO₂-CaF₂ в целях улучшения капельного перехода и формирования сварного шва под водой. Кроме того, указанное соотношение TiO₂-CaF₂ обеспечивает однородность шлака, снижает вероятность его расслаивания и обладает минимальной температурой плавления (см. Торопов Н.А., Барзаковский В.П. и др. Диаграммы состояния силикатных систем. Справочник. Выпуск 1. Двойные системы. - Л.: Наука, 1969. - 822 с.).

При уменьшении содержания шлакообразующих компонентов ниже оптимального значения объем образующегося шлака является недостаточным для защиты сварочной ванны от проникновения воды, водорода и кислорода, что ухудшает формирование и качество сварного шва. При увеличении содержания шлакообразующих компонентов выше оптимального значения уменьшается коэффициент наплавки и эффективность тепловложения, что снижает производительность процесса сварки.

Введение в состав шихты железного порошка способствует увеличению коэффициента наплавки и эффективности тепловложения, что увеличивает глубину проплавления и производительность процесса сварки. Оптимальное содержание железного порошка в шихте составляет, масс. %: 32-45. При уменьшении содержания железного порошка ниже оптимального значения снижается коэффициент наплавки и эффективность тепловложения, что вызывает уменьшение глубины проплавления и производительности процесса сварки. При увеличении содержания железного порошка выше оптимального значения ухудшается шлаковая защита сварочной ванны, что ухудшает формирование шва, плотность наплавленного металла и сварочно-технологические свойства порошковой проволоки.

Введение в состав шихты никеля при оптимальном содержании, масс. %: 1-3 улучшает механические характеристики сварного шва, способствует увеличению пластичности шва и росту коэффициента наплавки. При уменьшении содержания никеля ниже оптимального значения отсутствует эффект улучшения пластичности металла шва, а при увеличении содержания никеля выше оптимального значения ухудшается формирование шва и плотность наплавленного металла.

Введение в состав шихты карбоната щелочного металла, например Li₂CO₃ при оптимальном содержании, масс. %: 3-7, способствует улучшению стабильности горения дуги за счет увеличения степени ионизации плазмы и увеличению парциального давления углекислого газа в парогазовом пузыре, что снижает концентрацию водяного пара и водорода над сварочной ванной. Аналогичным влиянием обладают карбонаты калия K₂CO₃ и натрия Na₂CO₃. При уменьшении содержания карбоната щелочного металла снижается стабильность горения дуги, а при увеличении содержания снижется эффективность тепловложения и коэффициент наплавки.

Введение в состав шихты комплексного фторида щелочного металла, например гексафторалюмината натрия Na₃AlF₆ с низким поверхностным натяжением - около 130 мДж/м², обеспечивает мелкокапельный перенос металла. Это эффект возникает в результате частичной диссоциации соединения по реакции: Na₃AlF₆=2NaF+NaAlF₄. Тетрафторалюминат натрия NaAlF₄ имеет низкую температуру плавления и низкое поверхностное натяжение - около 86,6 мДж/м², концентрируется в поверхностном слое шлака и способствует уменьшению межфазного натяжения расплавленного металла (см. Лепинских Б.М., Манаков А.И. Физическая химия оксидных и оксифторидных расплавов. - М.: Наука, 1977. - 192 с.). В результате этого снижается диаметр капель и увеличивается частота капельного перехода.

В результате разложения и испарения Na₃AlF₆ вокруг сварочной дуги образуются газообразные соединения NaF, AlF₃, AlF₂, AlF, которые изменяют химический состав атмосферы парогазового пузыря, образующегося при разложении воды сварочной дугой. Давление газообразных фторидов в парогазовом пузыре увеличивается с ростом концентрации AlF₃, который обладает наиболее высокой упругостью пара. Насыщению парогазового пузыря фторидами способствуют реакции соединений NaF, AlF₃, AlF₂, AlF с двуокисью титана TiO₂. При этом образуются фториды титана TiF₄, TiF₃, TiF₂, которые имеют высокую химическую активность в реакциях по связыванию водорода. Аналогичное действие оказывает введение в состав шихты гексафторалюмината лития Li₃AlF₆, который при сварке диссоциирует на соединения LiF, AlF₃, AlF₂, AlF, а также гексафторалюмината калия K₃AlF₆, который сварке диссоциирует на соединения KF, AlF₃, AlF₂, AlF. Аналогичное влияние по связыванию воды и водорода оказывают гексафтортитанаты Na₂TiF₆ Li₂TiF₆, K₂TiF₆, гексафторсиликаты Na₂SiF₆ Li₂SiF₆, K₂SiF₆, гексафторцирконаты Na₂ZrF₆ Li₂ZrF₆, K₂ZrF₆.

Оптимальное содержание комплексного фторида щелочного металла составляет, масс.%: 3-13. Такой интервал значений позволяет обеспечить минимальную вязкость шлаковой системы TiO₂-CaF₂ и уменьшить поверхностное натяжение расплавленного плавикового шпата до 160 мДж/м².

При уменьшении содержания комплексного фторида щелочного металла ниже оптимального значения ухудшается процесс расплавления порошковой проволоки и капельный переход, а также способность шихты к активному связыванию воды и водорода, что приводит к появлению дефектов в наплавленном металле шва. При увеличении содержания комплексного фторида щелочного металла выше оптимального значения ухудшается стабильность горения дуги, шлаковая защита сварочной ванны, формирование шва и плотность наплавленного металла.

Введение в состав шихты группы раскислителей при оптимальном содержании, масс. %: ферромарганец 4-6, ферросилиций 2-4, ферротитан 1-3, порошок алюминия - 1-2 будет способствовать восстановлению железа через металлургические реакции раскисления оксидов железа, связыванию загрязнений в виде серы в тугоплавкие сульфиды марганца MnS и летучие сульфиды SiS, TiS, Al₂S₃. Это улучшает плотность наплавленного металла шва, его пластичность и ударную вязкость. При уменьшении содержания раскислителей ниже оптимального значения ухудшаются механические характеристики сварного шва, а при увеличении содержания раскислителей ухудшается стабильность горения дуги и формирования шва.

Процессы раскисления основаны на обменных реакциях взаимодействия оксида железа - вюстита FeO с элементами, которые имеют более высокое сродство к кислороду: Al, Ti, Si, Mn по реакциям:

Термодинамические расчеты констант равновесия металлургических реакций Кр при помощи программы FACT (Facility for the Analysis of Chemical Thermodynamics) показывают, что указанные реакции имеют высокую интенсивность в диапазоне до 3000 K, см. таблицу 1.

Увеличение ударной вязкости связано не только с восстановлением железа путем введения активных раскислителей, но и с металлургическими реакциями по рафинированию - извлечению серы при обменных реакциях с сульфидом железа по реакциям:

Термодинамические расчеты показывают высокую интенсивность металлургических реакций десульфурации в диапазоне от 1000 до 6000 К, см. таблицу 2.

Так как активность раскислителей изменяется при разных интервалах температур, то для эффективности процессов раскисления и десульфурации необходимо применять группу раскислителей.

В качестве примера применения предлагаемой проволоки является механизированная дуговая сварка образцов из низкоуглеродистой стали Ст3сп размером 300×200 мм и толщиной 12 мм. Особо мягкую стальную ленту толщиной 0,2 мм шириной 10 мм из стали 08кп помещали в прокатный стан, в котором формовали стальную оболочку диаметром 4,5 мм. Одновременно с формовкой внутрь стальной оболочки засыпали тонкоизмельченную шихту следующего состава, масс. %: рутиловый концентрат 30; плавиковый шпат 10; железный порошок 35; ферромарганец 5; ферросилиций 3; ферротитан 2; порошок алюминия 2; никель 3; углекислый литий 3; гексафторалюминат натрия 4. Затем проволоку методом последовательного волочения уменьшали до диаметра 1,6 мм.

Полученную порошковую проволоку использовали при механизированной подводной сварке с применением источника питания «Магма-315У» с погружением на глубину 14 м в акватории Балтийского моря. Стыковое соединение пластин имело два симметричных скоса кромок с двух сторон, обозначение сварного соединения С25 по ГОСТ 14771-76. Заполнение разделки шва осуществляли за два прохода с каждой стороны при напряжении дуги 36 В. Порошковая проволока с шихтой указанного состава имела стабильное горение дуги, устойчивый мелкокапельный перенос, обеспечивала мелкочешуйчатое плавное формирование сварных валиков, хорошую шлаковую защиту сварочной ванны.

Механические испытания сварных соединений по ГОСТ 6996-66 показали, что ударная вязкость сварных швов увеличилась на 12-18% по сравнению с прототипом.

Таким образом, предлагаемая порошковая проволока обеспечивает технический эффект, который выражается в улучшении ударной вязкости сварных швов при подводной сварке, может быть изготовлена и применена с использованием известных в технике средств, следовательно, она обладает промышленной применимостью.

1. Порошковая проволока для механизированной подводной сварки, состоящая из стальной оболочки и шихты, содержащей рутиловый концентрат, плавиковый шпат, железный порошок, никель, карбонат щелочного металла и комплексный фторид щелочного металла, отличающаяся тем, что шихта дополнительно содержит раскислители в виде ферромарганца, ферросилиция, ферротитана и алюминия при следующем содержании компонентов, мас. %:

рутиловый концентрат	25-37
плавиковый шпат	8-17
железный порошок	32-45
никель	1-3
карбонат щелочного металла	3-7
комплексный фторид щелочного металла	3-13
ферромарганец	4-6
ферросилиций	2-4
ферротитан	1-3
алюминий	1-2

2. Проволока по п. 1, отличающаяся тем, что в качестве карбоната щелочного металла шихта содержит соединение или смесь соединений, выбранных из группы карбонатов лития, калия и натрия.

3. Проволока по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что в качестве комплексного фторида щелочного металла шихта содержит соединение или смесь соединений, выбранных из гексафторалюминатов, гексафтортитанатов, гексафторсиликатов и гексафторцирконатов щелочных металлов.

Изобретение может быть использовано для сварки нержавеющих сталей, в частности сталей серии 400, сварочной проволокой с флюсовой сердцевиной. Нержавеющая хромистая сталь трубчатой оболочки содержит, вес.%: 10-18 Cr, менее 5 Ni.

Порошковая проволока для подводной сварки сталей // 2585605

Предлагаемое изобретение относится к машиностроению и может быть применено при механизированной и автоматической сварке и наплавке металлических деталей под водой.

Шихта порошковой проволоки // 2579328

Наноструктурированная порошковая проволока для подводной сварки // 2539284

Порошковая проволока может быть использована при механизированной и автоматической подводной сварке и наплавке металлических деталей. Порошковая проволока состоит из стальной оболочки и размещенной внутри нее шихты.

Наноструктурированная порошковая проволока // 2538875

Изобретение может быть использовано при дуговой сварке и наплавке металлических деталей. На внешней и/или внутренней поверхности металлической оболочки порошковой проволоки выполнено нанокомпозиционное покрытие в виде металлической матрицы с распределенной в ней смесью наноразмерных частиц фторида металла и редкоземельных металлов.

Порошковая проволока для сварки сталей под водой // 2536314

Изобретение может быть использовано при механизированной и автоматической сварке и наплавке металлических деталей под водой мокрым способом. В стальной оболочке проволоки размещена шихта, содержащая компоненты в следующем соотношении, мас.%: рутиловый концентрат 25-37; плавиковый шпат 8-17; железный порошок 32-45; ферромарганец 5-9; никель 1-3; карбонат щелочного металла 3-7; комплексный фторид щелочного металла 3-13.

Порошковая проволока для подводной сварки мокрым способом // 2536313

Порошковая проволока может быть использована при механизированной и автоматической сварке и наплавке металлических деталей под водой мокрым способом. В стальной оболочке размещена шихта, содержащая компоненты в следующем соотношении, мас.%: рутиловый концентрат 23-42; гематит 18-27; железный порошок 28-42; ферромарганец 3-8; никель 3-5; комплексный фторид щелочного металла 5-18.

Порошковая проволока для нанесения жаростойких покрытий // 2533615

Изобретение относится к области металлургии, в частности к порошковой проволоке для получения жаростойкого покрытия дуговой металлизацией, и может быть использовано для защиты поверхности деталей, работающих в условиях высокотемпературной газовой коррозии.

Порошковая проволока // 2518211

Изобретение может быть использовано при наплавке под флюсом для восстановления изношенных деталей и получения износостойкого защитного покрытия на деталях металлургического оборудования, работающих в условиях сжатия и абразивного износа при температурах 600°C.

Порошковая проволока // 2518035

Решение для сварки корневого прохода // 2600466

Группа изобретений относится к трубчатой сварочной проволоке, способу ее изготовления и сварке деталей с ее использованием. Трубчатая сварочная проволока содержит оболочку и гранулированную сердцевину, расположенную внутри оболочки, содержащую больше чем приблизительно 2,4% по весу активатора стекловидного шлака, в виде одного или более компонентов, выбранных из группы, содержащей диоксид кремния, диоксид титана, борат или оксид натрия, а также газообразующие, легирующие, раскисляющие и денитрифицирующие компоненты. Способ изготовления трубчатой сварочной проволоки, включает получение гранулированной сердцевины путем смешивания агломератов и размещения полученной гранулированной сердцевины внутри металлической оболочки с образованием трубчатой сварочной проволоки. Способ сварки деталей включает подачу трубчатой сварочной проволоки, регулировку подачи упомянутой проволоки и регулировку тока. Техническим результатом является повышение качества сварного шва. 3 н. и 15 з.п. ф-лы, 7 ил., 3 табл.

Порошковая проволока для наплавки // 2619547

Изобретение может быть использовано для дуговой наплавки металлургического и другого инструмента, работающего в условиях интенсивного абразивного изнашивания при температурах до 600°С. Порошковая проволока состоит из стальной оболочки и порошкообразной шихты и содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: феррохром 24,0-26,0, ферромолибден 3,8-4,2, диборид титана 2,9-3,7, графит 1,3-3,3, никель 1,0-1,3, железный порошок 0,2-2,2, кремнефтористый натрий 0,8-1,0, ультрадисперсный порошок нитрида титана 0,25-0,60, стальная оболочка остальное. Металл, наплавленный порошковой проволокой с данным составом, обладает высокими значениями твердости и износостойкости, что позволяет повысить ресурс работы наплавленных деталей машин, оборудования и инструментов. 2 табл.

Металл сварного шва и сварная конструкция с его использованием // 2623527

Изобретение относится к области металлургии, а именно к металлу сварного шва, применяемому в сварных конструкциях. Металл сварного шва, содержащий в мас. %: С от 0,02 до 0,10, Si от 0,10 до 0,60, Mn от 0,90 до 2,5, Ni от 0,20 до 2,00, Cr от 0,05 до 1,0, Мо от 0,10 до 1,50, Ti от 0,040 до 0,15, В от 0,0010 до 0,0050, О от 0,030 до 0,100, и N 0,015 или менее, железо и неизбежные примеси – остальное. Средний диаметр эквивалентной окружности карбидов, имеющих диаметр эквивалентной окружности 0,40 мкм или более, среди присутствующих на границах зерен металла сварного шва карбидов, составляет 0,75 мкм или менее. Металл сварного шва имеет высокие значения низкотемпературной ударной вязкости при более низких температурах, прочности после SR-отжига, а также при применении дуговой сварки в защитном газе с использованием проволоки с флюсовой сердцевиной. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 4 ил., 6 табл., 1 пр.

Шихта порошковой проволоки // 2623981

Изобретение может быть использовано при наплавке порошковой проволокой рабочих поверхностей деталей металлургического оборудования, к которым предъявляются повышенные требования по твердости и износостойкости. Шихта для порошковой проволоки содержит пыль электрофильтров алюминиевого производства и вольфрамовый концентрат КШ-4, при следующем соотношении компонентов, мас. %: вольфрамовый концентрат 19-81, пыль электрофильтров алюминиевого производства 19-81. Порошковая проволока с упомянутой шихтой обеспечивает снижение стоимости сварочного процесса за счет оптимизации состава шихты и повышение качественных показателей наплавляемого металла. 2 табл.

Порошковая проволока для наплавки // 2637849

Изобретение может быть использовано для дуговой наплавки. Металлическая оболочка выполнена из стали. Сердечник выполнен из шихты, содержащей компоненты в следующем соотношении, мас.%: графит 28,0-30,0, двуокись циркония 9,6-12,5, двуокись кремния 9,00-12,25, окись алюминия 0,16-0,25, вольфрамат кальция 35,2-39,0, известь – остальное. Технический результат заключается в получении наплавленного слоя, обеспечивающего долговечную работу деталей в трущихся парах в условиях контактной динамической нагрузки. 4 табл., 3 пр.

Проволока с флюсовым сердечником // 2638483

Изобретение относится к области металлургии, а именно к сварочной проволоке с флюсовым сердечником для дуговой сварки в защитном газе, и может быть использована при сварке трубопровода. Сварочная проволока состоит из стальной оболочки и флюсового сердечника и содержит относительной общей массы проволоки, мас.%: Mn 1,5-3,1, Ni 0,2 до менее чем 1,00, Si 0,3-1,0, причем в качестве источника кремния использовано по меньшей мере одно из кремния, оксида кремния и Si-сплава, Ti 0,05-0,29, С 0,06-0,30, В 0,0030-0,0090, причем в качестве источника бора использовано по меньшей мере одно из бора, оксида бора и B-сплава, S 0,005-0,040, Al 0,10 или менее, К и Na в сумме 0,20 или менее, причем в качестве источника калия и натрия использованы соединения калия и натрия, и F 0,20 или менее, причем в качестве источника фтора использовано соединение фтора, Fe и примеси – остальное. Сварочная проволока обеспечивает высокую технологичность участка сварки, в том числе высокие значения предела прочности и величины поглощенной энергии при низкой температуре в металле сварного шва в состоянии после сварки и после отжига для снятия напряжений. 6 з.п. ф-лы, 1 ил., 8 табл.

Состав самозащитной порошковой проволоки для износостойкой наплавки // 2645828

Изобретение может быть использовано для износостойкой наплавки самозащитной порошковой проволокой деталей, работающих в коррозионных средах в условиях интенсивного абразивного изнашивания в сочетании с ударными нагрузками. Порошковая проволока состоит из малоуглеродистой стальной оболочки и порошкообразной шихты при коэффициенте заполнения 35-40%. Шихта содержит следующие компоненты, мас. %: феррохром 40,0-50,0, ферросилиций 2,0-4,0, ферромарганец 2,0-4,0, феррованадий 18,0-20,0, графит 2,0-4,0, карбид титана, полученный методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) 20,0-30,0, алюминиевый порошок 1,0-2,0 и мрамор 2,0-4,0. Порошковая проволока обеспечивает повышение твердости, коррозионной стойкости и износостойкости наплавленных покрытий при отсутствии в наплавленном металле трещин, пор и других дефектов. 1 табл.