Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения



Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения
Twip и нанодвойникованная аустенитная нержавеющая сталь и способ ее получения

 


Владельцы патента RU 2608916:

САНДВИК ИНТЕЛЛЕКЧУАЛ ПРОПЕРТИ АБ (SE)

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению аустенитной нержавеющей нанодвойникованной TWIP стали. Выплавляют аустенитную нержавеющую сталь, содержащую, мас.%: не более чем 0,018 C, 0,25-0,75 Si, 1,5-2 Mn, 17,80-19,60 Cr, 24,00-25,25 Ni, 3,75-4,85 Mo, 1,26-2,78 Cu, 0,04-0,15 N, остальное – Fe и неизбежные примеси. Доводят сталь до температуры ниже 0°C и подвергают воздействию пластической деформации со степенью деформации по меньшей мере 30% для образования нанодвойников со средним расстоянием между ними менее 1000 нм и плотностью более 35%. Обеспечивается получение стали, обладающей высокой прочностью. 2 н. и 11 з.п. ф-лы, 9 ил., 5 табл.

 

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к материалу аустенитной нержавеющей стали с пластичностью, обусловленной двойникованием (TWIP), и к способу получения материала аустенитной нержавеющей стали, содержащего нанодвойники.

Уровень техники

Аустенитные нержавеющие стали образуют важную группу сплавов. Аустенитные нержавеющие стали широко используются во множестве разнообразных применений, поскольку они имеют превосходную коррозионную стойкость, пластичность и хорошую прочность. Отожженные аустенитные нержавеющие стали являются относительно мягкими. Хотя имеются различные способы упрочнения аустенитной нержавеющей стали, такие операции упрочнения часто приводят к нежелательному уменьшению пластичности.

В последнее время введение нанодвойников в металлические материалы, как показано, является эффективным способом получения материалов с высокой прочностью и высокой пластичностью. Однако не все материалы пригодны к такой обработке. Кроме того, нет такой общей операции, с помощью которой нанодвойники могут вводиться в материал. Разнообразные способы, как показано, оказывают воздействие на образование нанодвойников в разнообразных материалах. Двойник может определяться как два отдельных кристалла, которые делят между собой некоторую часть одной и той же кристаллической решетки. Для нанодвойника расстояние между отдельными кристаллами меньше чем 1000 нм.

В US 2006/0014039 описан способ введения нанодвойников в металлическую фольгу из нержавеющей стали. Нержавеющая сталь осаждается с помощью напыления на подложку. Образование нанодвойников получают посредством приложения к подложке отрицательного напряжения смещения, которое приводит к бомбардировке ионами аргона из окружающей защитной атмосферы. Эта бомбардировка изменяет естественное остаточное напряжение после роста для покрытия таким образом, что образуются контролируемые слои двойников. Таким образом, описанный способ может применяться только к получению покрытий или фольги, но не к цельным кускам металла.

Документ EP 1567691 описывает способ введения нанодвойников в материал меди посредством способа электроосаждения. Однако способ ограничен функционированием на материалах на основе меди.

Другой возможный путь введения нанодвойников в металлические материалы заключается в пластическом деформировании материала. Один из примеров приводится в научной статье "316L austenite stainless strengthened by means of nano-scale twins" (Journal of Materials Science and Technology, 26, 4, 289-292, by Liu, G. Z., Tao, N. R., & Lu, K). В этой статье описан способ получения наноразмерной двойникованной структуры посредством пластического деформирования при высоких скоростях деформации. Прочность материала повышается таким образом. С другой стороны пластичность (ковкость) материала с нанодвойникованной структурой является сильно ограниченной при удлинении при разрыве примерно 6%. Для улучшения пластичности за пластическим деформированием должен следовать термический отжиг для частичной перекристаллизации деформированной структуры.

Несмотря на то что имеются примеры успешного повышения прочности аустенитных нержавеющих сталей, не существует общего способа введения нанодвойников, который функционирует во всем диапазоне композиций аустенитных нержавеющих сталей. Кроме того, не сообщалось об обусловленной двойникованием пластичности (TWIP) в аустенитных сталях. TWIP означает, что образование двойников происходит во время пластического деформирования и что в результате этого достигается повышение как прочности, так и пластичности или удлинения.

Сущность изобретения

Целью настоящего изобретения является получение материала аустенитной нержавеющей стали с улучшенной прочностью и способ ее получения. Другой целью является получение материала аустенитной нержавеющей стали с улучшенной пластичностью или удлинением, и еще один аспект представляет собой получение материала аустенитной нержавеющей стали как с улучшенной прочностью, так и с улучшенной пластичностью или удлинением, например аустенитной нержавеющей стали с обусловленной двойникованием пластичностью. Эти цели достигаются с помощью настоящего изобретения в соответствии с независимыми пунктами формулы изобретения.

В соответствии с первым аспектом настоящее изобретение относится к способу получения аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой, отличающемуся стадиями:

получения аустенитной нержавеющей стали, которая содержит не более чем 0,018% мас. C, 0,25-0,75% мас. Si, 1,5-2% мас. Mn, 17,80-19,60% мас. Cr, 24,00-25,25% мас. Ni, 3,75-4,85% мас. Mo, 1,26-2,78% мас. Cu, 0,04-0,15% мас. N, и остаток представляет собой Fe и неизбежные примеси; доведения аустенитной нержавеющей стали до температуры ниже 0°C и приложения пластической деформации к аустенитной стали при этой температуре до такой степени, которая соответствует пластической деформации, по меньшей мере, 30%, так что в материале образуются нанодвойники.

В соответствии со вторым аспектом настоящее изобретение относится к материалу аустенитной нержавеющей стали, который содержит не более чем 0,018% мас. C, 0,25-0,75% мас. Si, 1,5-2% мас. Mn, 17,80-19,60% мас. Cr, 24,00-25,25% мас. Ni, 3,75-4,85% мас. Mo, 1,26-2,78% мас. Cu, 0,04-0,15% мас. N, и остаток представляет собой Fe и неизбежные примеси; причем среднее наноразмерное расстояние в материале ниже 1000 нм и при этом плотность нанодвойников выше 35%.

Такой материал аустенитной нержавеющей стали получают с помощью способа по настоящему изобретению, и такой материал стали имеет высокие прочностные свойства и пластичность, которые намного лучше, чем для материала аустенитной нержавеющей стали с такой же композицией, но без введения нанодвойников. Это верно также для материала аустенитной нержавеющей стали такой же композиции, который отжигают или подвергают холодной обработке.

Краткое описание чертежей

Далее настоящее изобретение будет описываться подробно со ссылками на прилагаемые фигуры, на которых:

фиг.1 показывает алгоритм, иллюстрирующий способ в соответствии с настоящим изобретением;

фиг.2a показывает сравнение кривых взаимосвязи напряжения и деформации для TWIP аустенитной нержавеющей стали в соответствии с настоящим изобретением и обычной аустенитной нержавеющей стали;

фиг.2b-c показывают сравнения кривых взаимосвязи напряжения и деформации при 4 различных температурах;

фиг.2d показывает интерполяцию влияния температуры, при которой осуществляют вытягивание, до той, при которой начинается образование нанодвойников, как функцию от процента деформации;

фиг.3 показывает свойства аустенитной стали с введенными двойниками по настоящему изобретению по сравнению со свойствами коммерчески доступных сталей;

фиг.4 показывает микроструктуру аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением при малом увеличении;

фиг.5 показывает картину дифракции, полученную с помощью TEM (просвечивающего электронного микроскопа), для аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением;

фиг.6a-c показывают нанодвойники в аустенитной нержавеющей стали в соответствии с настоящим изобретением при исследовании с помощью TEM;

фиг.7 показывает разориентацию в аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением при картировании с помощью EBSD (картин дифракции обратно-рассеянных электронов);

фиг.8 показывает сравнение кривых зависимости напряжения от деформации для аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой по настоящему изобретению и обычной высокопрочной аустенитной нержавеющей стали после холодной обработки;

фиг.9 показывает сужение некоторых образцов по настоящему изобретению в корреляции с пределом текучести.

Подробное описание

Аустенитные нержавеющие стали широко используются в разнообразных применениях благодаря их превосходной коррозионной стойкости в сочетании с относительно высокой прочностью и пластичностью.

Настоящее изобретение основано на том наблюдении, что можно дополнительно улучшить как прочность, так и пластичность аустенитных нержавеющих сталей путем введения нанодвойников посредством пластической деформации при низких температурах.

В аустенитных нержавеющих сталях нужно соблюдать осторожность для сохранения аустенитной структуры материала. Структура зависит как от композиции стали, так и от того, как ее обрабатывают. Аустенитная сталь представляет собой металл на основе железа. Ниже обсуждается общая зависимость от различных компонентов для аустенитной нержавеющей стали. Ниже указываются диапазоны композиций, которые характеризуют аустенитную сталь в соответствии с настоящим изобретением.

Углерод представляет собой элемент, стабилизирующий аустенит, но большинство аустенитных нержавеющих сталей имеют низкие содержания углерода, максимум 0,020-0,08%. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет еще более низкий уровень содержания углерода, то есть ниже чем 0,018% мас. Это низкое содержание углерода дополнительно ингибирует образование карбидов хрома, которые в ином случае дают в результате увеличение риска коррозионного воздействия на границах зерен. Низкое содержание углерода может также улучшить свариваемость.

Кремний используют в качестве раскисляющего элемента при плавлении стали, но дополнительные содержания кремния являются вредными для свариваемости. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Si 0,25-0,75% мас.

Марганец, подобно Si, представляет собой раскисляющий элемент. Кроме того, он является эффективным при улучшении обрабатываемости в горячем состоянии. Содержание Mn ограничивают для контроля пластичности и ударной вязкости сплавов при комнатной температуре. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Mn 1,5-2% мас.

Хром представляет собой элемент, стабилизирующий феррит. Также посредством увеличения содержания Cr повышают коррозионную стойкость. Однако более высокое содержание Cr может повышать риск образования интерметаллической фазы, такой как сигма фаза. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Cr 17,80-19,60% мас.

Никель представляет собой элемент, стабилизирующий аустенит. Высокое содержание никеля может обеспечить стабильную аустенитную микроструктуру, а также может способствовать образованию пассивной пленки оксида Cr и подавлять образование интерметаллических фаз, подобных сигма фазе. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Ni 24,00-25,25% мас.

Молибден представляет собой элемент, стабилизирующий феррит. Добавление Mo сильно улучшает общую коррозионную стойкость нержавеющей стали. Однако высокое содержание Mo способствует образованию сигма фазы. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Mo 3,75-4,85% мас.

Добавление меди может улучшить как прочность, так и стойкость к коррозии в некоторых окружающих средах, например в серной кислоте. Высокое содержание Cu может приводить к уменьшению пластичности и ударной прочности. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание Cu 1,26-2,78% мас.

Азот представляет собой элемент, сильно стабилизирующий аустенит. Добавление азота может улучшить прочность и коррозионную стойкость аустенитных сталей, а также свариваемость. N понижает тенденцию к образованию сигма фазы. Сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет содержание N 0,04-0,15% мас.

Проблемой при получении аустенитной композиции является получение композиции, которая, с одной стороны, не образует мартенсита во время пластической деформации, а с другой стороны, не склонна к образованию дефектов упаковки. Например, высокое содержание никеля будет подавлять образование мартенсита. С другой стороны, высокое содержание никеля будет повышать риск образования дефектов упаковки во время пластической деформации и тем самым также подавлять образование нанодвойников.

Интервалы, приведенные выше, как показано, представляют собой хороший компромисс в тех диапазонах, где TWIP аустенитная нержавеющая сталь может быть получена способом, описанным ниже.

Образцы примеров

Ниже настоящее изобретение будет описываться на основе наблюдений четырех образцов, имеющих композицию в диапазонах, описанных выше, и обрабатываемых в соответствии со способом по настоящему изобретению, как описано ниже.

Идея настоящего изобретения заключается в том, что нанодвойники могут вводиться в образцы аустенитной стали посредством пластической деформации образцов при пониженной температуре. Это приводит к возникновению пластичности, обусловленной двойникованием, TWIP.

Ниже представлены характеристики четырех конкретных образцов материала в соответствии с настоящим изобретением. Конкретная композиция для каждого образца представлена в таблице 1 ниже.

Таблица 1
Конкретная композиция образцов
Материалы C Si Mn P S Cr Ni Mo Co Cu N B
Образец 1 0,012 0,49 1,81 0,005 0,012 19,09 24,25 4,18 <0,010 1,5 0,082 4 ppm
Образец 2 0,011 0,51 1,85 0,005 0,013 19,17 24,34 4,18 <0,010 1,5 0,085 4 ppm
Образец 3 0,010 0,50 1,84 0,005 0,013 18,12 24,30 4,17 <0,010 1,5 0,085 4 ppm
Образец 4 0,009 0,52 1,84 0,004 0,014 19,25 24,37 4,19 <0,010 1,5 0,077 4 ppm

Как видно из таблицы 1, все образцы содержат малые количества фосфора (P), серы (S), кобальта (Co) и бора (B). Однако эти элементы представляют собой часть неизбежных примесей и должны поддерживаться при концентрациях настолько низких, насколько это возможно. По этой причине они не включаются в явном виде в композицию по настоящему изобретению.

Образцы 4 подвергают исследованиям с помощью вытягивания при пониженной температуре для увеличения прочности посредством введения нанодвойников в материал. Все исследуемые образцы имеют начальную длину 50 мм.

В примерах ниже образцы 1-4 подвергнуты ступенчатому вытягиванию. Ступенчатое или периодическое вытягивание предполагает, что напряжение моментально понижают до более низкого чем 90% или предпочтительно до более низкого чем 80% или 70% от моментального напряжения в течение короткого периода времени, например 5-10 секунд, перед тем как возобновляют вытягивание. Кроме того, для предотвращения повышения температуры во время вытягивания материал непрерывно охлаждают с помощью жидкого азота в течение всего процесса вытягивания.

Периодическая пластическая деформация, как показано, является эффективным способом повышения общей способности к деформированию, так что может быть получена более высокая общая деформация, чем при непрерывной деформации.

Образец 1

В исследовании с помощью вытягивания, осуществляемом на образце 1, образец пластически деформируют посредством натяжения при скорости 30 мм/мин, что соответствует 1% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 50%. Вытягивание осуществляют при -196°C.

Образец 2

Образец 2 пластически деформируют посредством натяжения при скорости 20 мм/мин, что соответствует 0,67% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 50%. Вытягивание осуществляют при -196°C.

Образец 3

Образец 3 пластически деформируют посредством натяжения при скорости 30 мм/мин, что соответствует 1% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 65%. Вытягивание осуществляют при -196°C.

Образец 4

Образец 4 пластически деформируют посредством натяжения при скорости 20 мм/мин, что соответствует 0,67% в секунду. Образец деформируют до величины 3% за один шаг, до общей деформации 65%. Вытягивание осуществляют при -196°C.

Механические свойства образцов аустенитной стали по настоящему изобретению

Таблица 2 показывает некоторые типичные прочностные свойства для четырех конкретных образцов аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением по сравнению со свойствами двух эталонных аустенитных сталей. В таблице Rp0.2 соответствует условному пределу текучести при остаточной деформации 0,2% или пределу текучести, Rm соответствует пределу прочности при растяжении, A соответствует удлинению (предельной деформации), Z соответствует сужению и E соответствует модулю Юнга. Первая эталонная сталь, SS1, представляет собой отожженную аустенитную нержавеющую сталь, а вторая эталонная сталь, SS2, представляет собой аустенитную нержавеющую сталь после холодной обработки.

Таблица 2
Сравнение механических свойств четырех сталей по настоящему изобретению и двух эталонных аустенитных нержавеющих сталей
Rp0.2
(МПа)
Rm
(МПа)
A
(%)
Z
(%)
E
(ГПа)
Образец 1 930 1051 19,3 65 148
Образец 2 1086 1097 13,6 55 148
Образец 3 1091 1224 14,1 60 138
Образец 4 1111 1211 12,6 53 153
SS1 267 595 55 195
SS2 1122 1351 4,9 151

Образцы 1-4 аустенитных нержавеющих сталей с нанодвойникованной структурой в соответствии с настоящим изобретением показывают исключительно высокую прочность, высокое сужение и достаточно высокую пластичность. Самый высокий предел текучести составляет 1111 МПа, что примерно на 300% выше, чем для отожженной аустенитной нержавеющей стали. Модуль эластичности аустенитной нержавеющей стали c нанодвойникованной структурой (138-153 ГПа) гораздо более низкий, чем для отожженной аустенитной нержавеющей стали (195 ГПа). Это только примерно 75% от величины для отожженного материала. Это является преимуществом в некоторых применениях, таких, например, как область имплантов, где слишком высокий модуль эластичности является нежелательным, и там, где важным является усталость под действием периодической деформации, например для кабелей.

Образцы 1-4 обрабатывают при более или менее оптимальных условиях. Другими словами, температура исследуемых образцов 1-4 гораздо ниже 0°C, то есть она равна -196°C. Кроме того, к образцам прикладывают пластическую деформацию, по меньшей мере, 50%.

Таблица 3
Сравнение влияния скорости деформации при -196°C, шагового интервала и общей деформации на прочностные свойства
Скорость деформации Шаг деформации Общая деформация Rp0.2 Rm A E
мм/мин % % (МПа) (МПа) % (МПа)
5 3 55 902 1095 14,6 167
5 3 55 914 1066 14,6 147
5 3 65 1057 1228 10,8 150
5 3 65 989 1237 9,94 165
10 3 33 804 916 24,9 148
10 3 30 863 985 21,1 157
20 3 17 771 876 27,2 145
20 3 50 921 1047 18,1 148
20 6 50 909 1036 14,2 148
20 3 65 1091 1224 14,1 138
20 3 65 1111 1211 12,6 153
30 3 50 930 1051 19,3 148
30 6 55 1086 1097 13,6 148
30 6 55 917 1089 18,2 161
40 3 55 919 1089 18,1 164
60 3 55 985 1081 16,3 149
60 3 55 928 1086 17,6 160

В таблице 3 показано влияние скорости деформации, шагового интервала и общей деформации на прочностные свойства. Все исследования при помощи деформирования в таблице 3 осуществляют при -196°C.

Как очевидно из таблиц 2 и 3, общая деформация представляет собой наиболее важный параметр для получения стали с нанодвойникованной структурой и с высоким условным пределом текучести при остаточной деформации 0,2% или пределом текучести (Rp0.2) и высоким пределом прочности при растяжении (Rm). Для всех образцов с общей деформацией, по меньшей мере, 50% предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2% выше 900 МПа и предел прочности при растяжении выше 1000 МПа. Кроме того, для четырех образцов с общей деформацией 65% предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2% выше 1000 МПа для трех из четырех образцов и предел прочности при растяжении выше 1200 МПа для всех четырех исследуемых образцов.

Можно также отметить, что наблюдается более низкое воздействие при общей деформации 30% и еще более низкое воздействие наблюдается при общей деформации 17%. Воздействие, достигаемое при общей деформации 30%, однако хорошо тем, что предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2% выше 800 МПа и предел прочности при растяжении выше 900 МПа для обоих этих исследуемых образцов. Следовательно, общая деформация 30%, видимо, является достаточной для достижения релевантного улучшения прочностных свойств для композиции аустенитной нержавеющей стали по настоящему изобретению.

По отношению к другим параметрам, таким как скорость деформации и шаг деформации, значительных отличий не обнаружено.

Как иллюстрируется на фиг.1, способ по настоящему изобретению включает пару определяющих параметров, например температуру и степень деформации при этой температуре. Сначала аустенитная нержавеющая сталь композиции по настоящему изобретению должна быть доведена до низкой температуры, например ниже 0°C, а затем при этой температуре стали должна придаваться пластическая деформация. Пластическая деформация придается до такой степени, что в материале образуются нанодвойники.

На фиг.2a показано сравнение кривых зависимости напряжения от деформации при -196°C между аустенитной нержавеющей сталью, имеющей композицию, как определено настоящим изобретением, и обычной аустенитной нержавеющей сталью. Как можно наблюдать, возникающие нанодвойники изменяют до большой степени поведение при деформации и свойства материала. Аустенитная нержавеющая сталь в соответствии с настоящим изобретением показывает более высокую прочность и более высокую пластичность благодаря непрерывному образованию нанодвойников. Для показанного примера пластичность или удлинение составляет примерно 65% по сравнению примерно с 40% для обычной аустенитной стали. Это называется пластичность, обусловленная двойникованием, TWIP.

Для конструкционных материалов желательным является высокое произведение предела прочности на разрыв (в виде временного сопротивления разрушению) и общего удлинения. Из фигуры 2a очевидно, что аустенитная сталь в соответствии с настоящим изобретением имеет предел прочности на разрыв 1065 МПа и общее удлинение примерно 65% при -196°C, что дает произведение примерно 69000. Следовательно, 1065⋅65=69225. Для других исследуемых образцов в диапазоне композиции по настоящему изобретению произведение достигает 1075⋅75,5=81162, что выше, чем для любой другой доступной стали.

На фигурах 2b и 2c зависимость напряжения от деформации показана для 4 образцов при четырех различных температурах, где фигура 2c представляет собой подробный график диапазона низких деформаций по фигуре 2b. Из этих кривых сначала видно, что нанодвойники возникают при всех 4 исследуемых температурах. Это показано разбросом кривых. Разброс показывает, что в материале образуются нанодвойники. Следовательно, из фигур 2b и 2c можно определить, при какой именно деформации нанодвойники начинают возникать при конкретной температуре.

Вертикальные линии на фигурах 2b и 2c показывают начало возникновения нанодвойников для соответствующей температурной кривой. Разброс кривых не виден четко на фигурах 2b и 2c из-за низкой точности при воспроизведении этих кривых. Однако фигуры 2b и 2c основаны на результатах, из которых очевидна нелинейность, указывающая на нанодвойники.

Отношение между деформацией, при которой начинают появляться нанодвойники, при конкретной температуре, показано на фигуре 2d. Следовательно, очевидно, что нанодвойники могут возникать при комнатной температуре (19°C), но чем ниже температура в течение деформации, тем ниже будет деформация, когда они начинают возникать.

С точки зрения настоящего изобретения важно не только возникновение нанодвойников в материале. Является желательным возникновение нанодвойников до такой степени, чтобы достигались повышенная прочность и повышенное удлинение. Необходимо отметить, что изменяя температуру, невозможно пластически деформировать материал до любой степени. При -196°C можно пластически деформировать нержавеющую сталь по настоящему изобретению до общей деформации выше 60%. При низких температурах можно пластически деформировать нержавеющую сталь по настоящему изобретению только до общей деформации в пределах примерно между 35% при 19°C и примерно 45% при -129°C.

Разумеется, интересно также то, что воздействие может быть достигнуто посредством менее заметного образования нанодвойников, достигаемого при низких температурах. В таблицах 4 и 5 ниже показаны прочностные свойства для некоторых типичных образцов композиции по настоящему изобретению в зависимости от предварительного деформирования при -196°C и -75°C соответственно.

Из таблиц 4 и 5 можно конкретно заметить, что относительно хорошее воздействие как на предел текучести при остаточной пластической деформации 0,2%, так и на предел прочности при растяжении достигается при общей деформации примерно 35%.

Таблица 4
Прочностные свойства, достигаемые после предварительной деформации при -196°C
Предварительная деформация Rр0.2 Rm A
% МПа МПа %
17 771 876 27,2
50 921 1047 18,1
65 1091 1224 14,1

Таблица 5
Прочностные свойства, достигаемые после предварительной деформации при -75°C
Предварительная деформация Rр0.2 Rm A
% МПа МПа %
15 565 687 32,5
35 834 860 19,2

Как можно ожидать, увеличение образования нанодвойников может наблюдаться, если материал доводится до более низкой температуры перед тем, как материалу придается пластическая деформация. Воздействие повышается при дальнейшем понижении температуры до -50°C, -100°C и дальше до -196°C, перед тем как материалу придается пластическая деформация.

Однако в таблице 5 разумно отметить, что достигается релевантное повышение как предела текучести при остаточной пластической деформации 0,2% (834 МПа), так и предела прочности при растяжении (860 МПа) при общей деформации 35% при -75°C. Из графиков, показанных на фигурах 2b и 2c, видно, что нанодвойники образуются в аустенитной стали с композицией по настоящему изобретению при температуре, достигающей 19°C. Это показывает, что при этой температуре можно вводить нанодвойники, которые повышают механические свойства стали.

Из результатов, представленных выше, можно сделать интерполяцию относительно того, что нанодвойники могут возникать в стали до такой степени, которая повышает как предел прочности при остаточной пластической деформации 0,2%, так и предел прочности при растяжении посредством общей деформации, по меньшей мере, 35% при температуре -75°C или ниже. Кроме того, можно сделать экстраполяцию относительно того, что разумное повышение указанных прочностных свойств может быть достигнуто при температуре примерно 0°C с помощью общей деформации, по меньшей мере, 35%.

Подытоживая, можно сделать вывод, что для получения релевантного воздействия материал должен пластически деформироваться до такой степени, которая соответствует пластической деформации, по меньшей мере, 30%. Воздействие может наблюдаться уже при 10%, но оно является более релевантным и лучше распределяется по материалу при более высокой степени пластической деформации. Кроме того, температура и степень пластической деформации взаимодействуют таким путем, что более низкая температура деформации обеспечивает большее воздействие возникающих нанодвойников при более низком уровне деформации. Следовательно, необходимый уровень деформации зависит от температуры, при которой осуществляют деформирование.

В примерах показана возможность введения нанодвойников с помощью различных типов пластической деформации, например посредством как растяжения, так и сжатия. Предпочтительный и контролируемый тип деформирования представляет собой вытягивание. Когда материал обрабатывают с помощью вытягивания, очень легко контролировать величину пластической деформации.

Однако можно также получать нанодвойники посредством пластической деформации, придаваемой материалу посредством сжатия, например посредством прокатки.

С другой стороны, как правило, эффект образования нанодвойников увеличивается при увеличении уровня пластической деформации.

Образование нанодвойников также слабо зависит от того, какая именно скорость деформации придается материалу. В частности, скорость не должна быть слишком высокой, чтобы предотвратить быстрый рост температуры в материале. Если, с другой стороны, скорость является слишком низкой, проблема заключается скорее в том, что способ становится непроизводительным без причины.

Следовательно, скорость деформации должна предпочтительно быть больше чем 0,15% в секунду (4,5 мм/мин), предпочтительно больше чем 0,35% в секунду (10,5 мм/мин). Кроме того, деформация должна придаваться материалу при скорости меньше чем 3,5% в секунду, предпочтительно меньше чем 1,5% в секунду. Также деформация предпочтительно не должна придаваться материалу только за один шаг деформации. Вместо этого пластическая деформация может преимущественно придаваться материалу периодически при величине меньше чем 10% за шаг деформации, предпочтительно меньше чем 6% за шаг деформации, а более предпочтительно меньше чем 4% за шаг деформации. Как показано выше, периодическая деформация предполагает, что напряжение моментально понижается, например примерно до 80%, в течение короткого периода времени, например нескольких секунд, перед тем как вытягивание возобновляют в течение следующей стадии.

Следовательно, как показано выше в "Примерах", пластическая деформация, по меньшей мере, 40%, или предпочтительно, по меньшей мере, 50% может придаваться материалу при низкой температуре. Как правило, пластическая деформация должна поддерживаться в пределах между 35% и 65% для достижения релевантного образования нанодвойников. Ниже 35% эффект по-прежнему виден, но может быть не таким важным, как это желательно. Выше 75% материал может треснуть.

Предел текучести аустенитной нержавеющей стали с нанодвойникованной структурой составляет 1090 МПа, что почти в четыре раза выше, чем для обычной аустенитной нержавеющей стали. Предел прочности при разрыве составляет примерно 1224 МПа для аустенитной стали в соответствии с настоящим изобретением, показанной в примере, что почти в два раза превышает соответствующий параметр обычной аустенитной стали.

Этот факт виден из фиг.3, где свойства аустенитной нержавеющей стали с нанодвойникованной структурой по настоящему изобретению показаны в сравнении со свойствами коммерчески доступных сталей. Как видно из этой диаграммы, свойства аустенитной нержавеющей стали по настоящему изобретению выше, чем для любой другой доступной стали.

Микроструктура аустенитных сталей по настоящему изобретению

На фигуре 4 показана аустенитная нержавеющая сталь c нанодвойникованной структурой по настоящему изобретению при малом увеличении. Как видно, микроструктура полна иголок или структур в форме реек. Эти иголки или реечные структуры имеют определенные кристаллические ориентации, но каждый кластер имеет иную ориентацию.

Существование нанодвойников в аустенитных нержавеющих сталях по настоящему изобретению подтверждается посредством исследований с помощью TEM, например, как показано на фигуре 5. На дифракционной картине, показанной на фигуре 5, появляются маленькие комплементарные точки вблизи большинства точек, которые составляют характерную FCC (гранецентрированную) структуру аустенитной нержавеющей стали. Эти комплементарные точки показывают присутствие двойников.

Фигуры 6a-6c показывают материал по настоящему изобретению при исследовании с помощью TEM, где двойникованная структура материала по настоящему изобретению может быть видна более четко. Структуры двойников в большей части ориентированы так, что они являются параллельными друг другу внутри одного домена. Однако, как будет описано ниже, также наблюдаются мультиориентированные нанодвойники. Возникновение мультиориентированных двойников может привести к появлению очень мелкодисперсной зеренной структуры.

Можно идентифицировать три типа двойников. Первый тип, который показан на фигуре 6a, включает длинные параллельные двойники с неравномерным распределением расстояний между ними. Второй тип, который показан на фигуре 6b, включает малые параллельные двойники с короткими расстояниями между двумя двойниками. Третий тип, который показан на фигуре 6c, включает мультиориентированные двойники. В этом третьем типе двойниковой формации двойники являются относительно длинными в одном, параллельном направлении. В других направлениях и между параллельными двойниками двойники имеют малый размер и малые расстояния между двойниками. Все нанодвойники имеют так называемое "наноразмерное расстояние между двойниками" до 500 нм, которое показывает, что средняя толщина двойника меньше чем 500 нм.

Фактом является то, что прочностные свойства материала улучшаются при уменьшении размеров зерен или при увеличении количества двойников и при уменьшении расстояния между двойниками в материале. Следовательно, материал по настоящему изобретению может характеризоваться присутствием нанодвойников в материале. Один из способов количественного определения нанодвойников представлен картированием разориентации при дифракции обратно-рассеянных электронов (EBSD).

Фигура 7 показывает результаты такого картирования разориентации при EBSD на материале по настоящему изобретению. При картировании столбики представлены парами. Левый столбик каждой пары соответствует коррелированным разориентациям, а правый столбик каждой пары соответствует некоррелированным разориентациям. Кривая показывает неупорядоченное теоретическое значение. Следовательно, левый столбик, который становится значительно выше, чем соответствующий правый столбик, показывает присутствие двойника под этим конкретным углом. Из исследования можно увидеть, что имеется очень высокий пик вокруг разориентации примерно при 9°. Это показывает, что аустенитная сталь может иметь большое количество специальных малоугловых границ зерен, которые могут вносить вклад в текстуру, то есть зерен, ориентированных при конкретной ориентации. Пик примерно вокруг 60° показывает ∑3 двойники. Из исследований с помощью EBSD, осуществляемых на материалах по настоящему изобретению, можно вычислить, что они имеют микроструктуры с плотностью нанодвойников, которая выше чем 37%.

На фигуре 8 показано сравнение кривых зависимости напряжения от деформации при комнатной температуре между аустенитной нержавеющей сталью в соответствии с настоящим изобретением, то есть с нанодвойникованной структурой, и обычной аустенитной нержавеющей сталью после холодной обработки без нанодвойников. Из такого сравнения четко видно увеличение пластичности аустенитной стали в соответствии с настоящим изобретением.

Обычно пластичность металлических материалов уменьшается при увеличении прочности. Для нанодвойниковых материалов в соответствии с настоящим изобретением, однако, очевидно, что сужение претерпевает только относительно умеренное уменьшение при относительно релевантном увеличении прочности. Это дополнительно иллюстрируется на фигуре 9, где показано сужение в корреляции с сужением некоторых образцов по настоящему изобретению. Например, для конкретного образца, имеющего предел текучести выше чем 1100 МПа, сужение по-прежнему выше чем 50%.

Как можно понять из всего, что приведено выше, настоящее изобретение представляет относительно широкий набор способов получения для введения упрочняющих нанодвойников в аустенитную нержавеющую сталь. Однако функциональная композиция является относительно ограниченной по сравнению с общим диапазоном композиций аустенитных нержавеющих сталей. Внутри этого хорошо определенного функционального диапазона композиций по настоящему изобретению пригодные для использования нанодвойники могут вводиться относительно легко посредством способа по настоящему изобретению, как определено следующей далее формулой изобретения. Следовательно, положительное воздействие может наблюдаться в полных рамках настоящего изобретения, однако оно сильнее в некоторых хорошо определенных областях настоящего изобретения, например, как предлагается зависимыми пунктами формулы изобретения.

1. Способ получения аустенитной нержавеющей нанодвойникованной TWIP стали, включающий стадии:

получения аустенитной нержавеющей стали, содержащей, мас.%: не более чем 0,018 С, 0,25-0,75 Si, 1,5-2 Mn, 17,80-19,60 Cr, 24,00-25,25 Ni, 3,75-4,85 Mo, 1,26-2,78 Cu, 0,04-0,15 N, остальное Fe и неизбежные примеси;

доведения аустенитной нержавеющей стали до температуры ниже 0°С; и

образования в стали нанодвойников со средним расстоянием между ними менее 1000 нм и плотностью более 35% путем приложения к аустенитной стали при упомянутой температуре пластической деформации со степенью по меньшей мере 30%.

2. Способ по п. 1, в котором перед приложением пластической деформации сталь доводят до температуры ниже -50°С.

3. Способ по п. 1, в котором перед приложением пластической деформации сталь доводят до температуры ниже -75°С.

4. Способ по любому из пп. 1-3, в котором приложение пластической деформации к стали осуществляют путем вытягивания.

5. Способ по любому из пп. 1-3, в котором приложение пластической деформации к стали осуществляют путем сжатия, например прокатки.

6. Способ по любому из пп. 1-3, в котором сталь подвергают пластической деформации со степенью по меньшей мере 40%.

7. Способ по любому из пп. 1-3, в котором сталь подвергают пластической деформации со степенью по меньшей мере 50%.

8. Способ по любому из пп. 1-3, в котором сталь подвергают пластической деформации периодически при величине степени деформации меньше 10% за шаг деформации, предпочтительно меньше 6% за шаг деформации, наиболее предпочтительно меньше 4% за шаг деформации.

9. Способ по п. 1, в котором пластическую деформацию прикладывают к стали при скорости более 0,15% в секунду, предпочтительно более 0,35% в секунду.

10. Способ по п. 1 или 9, в котором пластическую деформацию прикладывают к стали при скорости меньше 3,5% в секунду, предпочтительно меньше 1,5% в секунду.

11. Аустенитная нержавеющая нанодвойникованная TWIP сталь, содержащая, мас.%: не более чем 0,018 С, 0,25-0,75 Si, 1,5-2 Mn, 17,80-19,60 Cr, 24,00-25,25 Ni, 3,75-4,85 Mo, 1,26-2,78 Cu, 0,04-0,15 N, остальное Fe и неизбежные примеси, при этом среднее расстояние между нанодвойниками составляет менее 1000 нм, а плотность нанодвойников составляет более 35%.

12. Сталь по п. 11, в которой среднее расстояние между нанодвойниками составляет менее 500 нм.

13. Сталь по п. 11, в которой среднее расстояние между нанодвойниками составляет менее 300 нм.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению конструкционной коррозионностойкой и хладостойкой аустенитной высокопрочной стали, используемой в машиностроении, в частности, для изготовления высокопрочных конструкций, работающих в условиях пониженных климатических температур, в том числе – в морской воде в климатических условиях Арктики и Антарктики.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано для изготовления крупногабаритных изделий атомного и энергетического машиностроения. Для получения проката толщиной от 80 до 150 мм с гарантией стандартных свойств после нормализации с отпуском из непрерывнолитых заготовок толщиной не менее 315 мм аустенизацию заготовок проводят при температуре 1200-1215°C, черновую прокатку начинают при температуре не ниже 950°С и осуществляют до толщины раската не менее 1,3 толщины готового листа с относительными обжатиями за проход не менее 10%, чистовую прокатку начинают при температуре на 115±25°C выше точки Ar3 и завершают на 5-15°C выше температуры начала чистовой прокатки, после чего листы подвергают замедленному охлаждению на воздухе в стопе.

Изобретение относится к высокопрочной стальной трубе с низким отношением предела текучести к пределу прочности, сваренной электрической контактной сваркой, с отношением предела текучести к пределу прочности 80% или менее и TS 655 МПа или более и способ ее изготовления.

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к конструкционным горячекатаным сталям, предназначенным для изготовления высокопрочных стальных деталей сложной формы способом горячей штамповки, в том числе элементов конструкции автомобиля.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к плакирующему материалу для стального листа, используемого в морских конструкциях, устройствах опреснения морской воды.

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения пластичности и прочности с обеспечением равномерного относительного удлинения и пригодности для отбортовки отверстий получают лист из двухфазной стали, содержащей, мас.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к аустенитной нержавеющей стали. Сталь содержит, мас.%: от 16,00 до 30,00 хрома, от 8,00 до 27,00 никеля, не более 7,00 молибдена, от 0,40 до 0,70 азота, от 1,0 до 4,00 марганца, менее 0,10 углерода, не более 1,0 ниобия, не более 0,070 кислорода, не более 2,00 кремния, железо и неизбежные примеси - остальное.

Изобретение относится к черной металлургии, а именно к производству толстолистового проката из высокопрочной низколегированной стали, предназначенного для кранового производства и легкой транспортной техники.

Изобретение относится к сварке, а именно к составу сварочной проволоки для сварки разнородных сталей, эксплуатируемых при повышенных температурах и знакопеременных нагрузках, в том числе в агрессивных средах, в частности в условиях эксплуатации оборудования атомного и энергетического машиностроения.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к присадочным материалам для электродуговой и лазерной сварки, и может быть использовано для соединения деталей из аустенитной и ферритной сталей.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к плакирующему материалу для стального листа, используемого в морских конструкциях, устройствах опреснения морской воды.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составам высокопрочных нержавеющих сталей, используемых для изготовления бесшовных труб для нефтяных скважит.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к низколегированным сталям повышенной теплоустойчивости, применяемым при производстве плавниковых труб, предназначенных для паровых котлов, труб пароперегревателей, трубопроводов и коллекторных установок высокого давления, деталей цилиндров газовых турбин, различных деталей, работающих при температуре до +480-500°C, воротниковых фланцев, штуцеров, колец, патрубков, тройников для энергооборудования и трубопроводов тепловых электростанций.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к созданию высокопрочной коррозионно-стойкой стали, используемой для изготовления изделий, работающих при высоких растягивающих и изгибающих нагрузках, преимущественно проволоки малого диаметра, используемой в авиационной промышленности и машиностроении.

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к низколегированным сталям повышенной жаропрочности и хладостойкости, применяемым при производстве корпусов и внутренних элементов аппаратуры нефтеперерабатывающих заводов и крекинговых труб, задвижек, деталей насосов, спецкрепежа труб, трубопроводной арматуры, деталей трубопроводов, коммуникационных и печных труб, используемых в тепловых сетях и энергомашиностроении.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составам коррозионно-стойких немагнитных (аустенитных) сталей повышенной прочности и к изделиям, выполненным из нее, для работы в окислительных и восстановительных средах средней и высокой агрессивности.

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к получению сталей, применяемых в серийном и массовом производстве ответственных деталей машин. Сталь имеет следующий химический состав, мас.%: углерод 0,37-0,43, кремний 0,17-0,37, марганец 0,50-0,80, хром 0,60-0,90, никель 0,70-1,10, молибден 0,15-0,25, висмут 0,08-0,13, кальций 0,002-0,003, алюминий 0,005-0,015, железо - основа.

Изобретение относится к высокопрочной высокопластичной легированной стали и изделиям, изготавливаемым из нее. Сталь содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: С 0,30-0,47, Mn 0,8-1,3, Si 1,5-2,5, Cr 1,5-2,5, Ni 3,0-5,0, Mo+½W 0,7-0,9, Cu 0,70-0,90, Со до 0,01, V+(5/9)×Nb 0,10-0,25, Ti до 0,005, Al до 0,015, Fe и примеси остальное.

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к получению сталей, применяемых в серийном и массовом производстве ответственных деталей машин. Сталь имеет следующий химический состав, мас.%: углерод 0,18-0,23, кремний 0,17-0,37, марганец 0,70-1,10, хром 0,40-0,70, никель 0,40-0,70, молибден 0,15-0,25, висмут 0,08-0,13, кальций 0,002-0,003, алюминий 0,005-0,015, железо - основа.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к двухслойному листовому прокату толщиной 10-50 мм, состоящему из слоя износостойкой стали и слоя свариваемой стали, для изготовления сварных конструкций, подвергающихся ударно-абразивному износу и работающих при температуре до -40°C.

Изобретение относится к металлургии, а именно к способу изготовления высокопрочной конструкционной стали. Способ изготовления высокопрочной конструкционной стали включает этап изготовления сляба для изготовления стального сляба, этап (1) нагревания стального сляба до температуры в диапазоне от 950 до 1300°С, этап (2) выравнивания для выравнивания температуры стального сляба, этап горячей прокатки стального сляба, содержащий стадию (5) горячей прокатки I типа в диапазоне температур, в котором не происходит рекристаллизация, ниже температуры окончания рекристаллизации (RST), но выше температуры А3 образования феррита, и для обеспечения температуры чистовой прокатки (FRT), этап (6) закалки горячекатаной стали со скоростью охлаждения по меньшей мере 20°С/с до температуры окончания закалки (QT), причем указанная температура окончания закалки (QT) находится между температурами Ms и Mf, этап (7, 9) перераспределяющей обработки для перераспределения углерода в микроструктуре горячекатаной стали от мартенсита к аустениту, и этап (8) охлаждения горячекатаной стали до комнатной температуры посредством принудительного или естественного охлаждения.
Наверх