Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания



Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания
Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания

 


Владельцы патента RU 2635840:

Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт связи" ФГУП ЦНИИС (RU)

Изобретение относится к электросвязи и электротехнике, где осуществляется передача электромагнитных колебаний по электрической цепи, прямым проводом которой является металлический проводник, а обратным - металлический проводник или проводящая среда. Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания на оптимальных частотах включает этапы, где минимизируются и методические, и инструментальные погрешности, а для исключения влияния на результат измерения паразитных напряжений после достижения равновесия моста кратковременно отключается генератор. Значения первичных параметров передачи цепи (сопротивление R, индуктивность L, емкость С, проводимость изоляции G) на любой произвольной частоте в измеренном диапазоне частот определяются путем интерполяции на основе адекватных аппроксимирующих функций - их теоретических зависимостей. При этом исключаются случайные погрешности измерения. Значения вторичных параметров передачи цепи (коэффициенты затухания и фазы α и β, модуль и угол волнового сопротивления ZB и ϕZ) на любой произвольной частоте в измеренном диапазоне частот и в поддиапазоне от 0 до первой оптимальной частоты определяются на основе известной взаимосвязи между первичными и вторичными параметрами передачи. Техническим результатом является повышение точности измерения частотных характеристик параметров передачи электрических цепей за счет снижения методических, инструментальных и случайных погрешностей; снижение трудоемкости измерений частотных параметров передачи; определение параметров передачи относительно короткой цепи на инфранизких частотах от 0 до первой оптимальной частоты. 4 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 табл.

 

Область техники

Изобретение относится к электросвязи и электротехнике, где осуществляется передача электромагнитных колебаний по электрической цепи, прямым проводом которой является металлический проводник, а обратным - металлический проводник или проводящая среда. Примером таких цепей являются основные цепи симметричных и коаксиальных кабелей [1-3]; фантомные (искусственные) и несимметричные цепи и системы проводов симметричных кабелей; цепи защитных покровов кабелей с металлическими элементами, у которых обратным проводом служит земля; цепи воздушных линий связи и воздушных линий электропередачи; цепи силовых кабелей [4]; цепи полосковых линий СВЧ устройств.

В области электросвязи знание частотной характеристики параметров передачи электрических цепей позволяет обеспечить неискаженную передачу сигналов [5], обеспечить защищенность линий связи от внешних электромагнитных воздействий [6].

Согласно международной патентной классификации (МПК) изобретение может быть относено к классам Н04В 3/466 (Электротехника. Техника электрической связи. Передача сигналов. Системы проводной связи: тестирование ослабления совместно с групповой задержкой и фазовым сдвигом) и G01R 27/32 (Физика. Измерение электрических и магнитных величин. Устройства для измерения полного сопротивления в цепях с распределенными параметрами).

Техническим результатом изобретения является повышение точности измерения частотных характеристик параметров передачи электрических цепей за счет снижения методических, инструментальных и случайных погрешностей; снижение трудоемкости измерений частотных параметров передачи; определение параметров передачи относительно короткой цепи на инфранизких частотах.

Предпосылки к созданию изобретения

В настоящее время широко используется классический способ измерения частотных характеристик параметров передачи электрической цепи путем измерения ее полного входного сопротивления из опытов холостого хода (XX) и короткого замыкания (КЗ) [7, 8, 9]. При этом выдвигается единственное ограничение: измеряемая цепь должна быть «электрически короткой» - ее затухание на верхней частоте не должно быть более 13 дБ.

Исследования, проведенные авторами, показали, что и методическая, и аппаратурная погрешность способа существенно зависят от значения измерительной частоты, и существует ряд оптимальных измерительных частот, на которых обе погрешности устремляются к нулю.

Аналогичные способы измерения

Аналогичный способ измерения предложен, например, в а.с. RU 2522829, «Способ определения первичных и обобщенных вторичных параметров однородного участка трехпроводной линии электропередачи методом восьмиполюсника». Способ заключается в замещении однородного участка трехпроводной линии электропередачи восьмиполюсником, в экспериментальном определении его коэффициентов, в вычислении первичных и вторичных параметров этого участка. Коэффициенты восьмиполюсника определяются в результате выполнения двух опытов холостого хода и двух опытов короткого замыкания в полнофазном и не полнофазном режимах. В результате аналитической обработки экспериментальных данных определяются постоянная распространения результирующей волны электромагнитного поля, обобщенные собственные и взаимные волновые сопротивления, фазовая скорость, активные сопротивления, собственные и взаимные индуктивности линейных проводов. Зависимость точности определения параметров линии от значения измерительной частоты не определена.

Прототип изобретения

В качестве прототипа может служить изобретение, описанное в а.с. RU 2482504, «Способ аттестации собственных S-параметров устройств для измерения комплексных коэффициентов передачи и отражения четырехполюсников СВЧ». Способ заключается в том, что измеряют нагрузку короткого замыкания и согласованную нагрузку один раз непосредственно, присоединяя их к аттестуемому измерительному порту, а второй раз через меру волнового сопротивления (МВС), и отличается тем, что измеряют эталонные согласованную нагрузку, нагрузку короткого замыкания и нагрузку холостого хода, присоединяя их один раз непосредственно к аттестуемому измерительному порту, а второй раз присоединяя каждую из них к аттестуемому измерительному порту через МВС с расчетными модулем и фазой ее коэффициента передачи, используя измеренные значения коэффициентов отражений трех эталонных нагрузок, присоединяемых непосредственно к аттестуемому измерительному порту и через линию калиброванной длины, а также, используя эталонные значения этих нагрузок и расчетное значение коэффициента передачи МВС, получают зависимости остаточных S-параметров, характеризующих эквивалентный четырехполюсник погрешностей, постоянно присутствующий между эталонным измерительным портом и нагрузкой, путем приведения значений этих остаточных S-параметров к значениям параметров идеально согласованного по входу и выходу четырехполюсника без потерь, находят расчетные зависимости величин коэффициентов отражений эталонных нагрузок холостого хода и согласованной нагрузки в диапазоне частот измерителя комплексных коэффициентов передачи и отражения четырехполюсников СВЧ, выбирают значения коэффициентов отражений эталонных нагрузок в окрестности частот, где электрическая длина меры волнового сопротивления кратна четверти длины волны, исключая окрестности особых точек ее кратности половине длины волны, и по выбранным значениям аппроксимируют амплитудно-частотные и фазочастотные зависимости коэффициентов отражений каждой из эталонных нагрузок холостого хода и согласованной нагрузки, в результате чего получают истинные величины коэффициентов отражений эталонных холостого хода и согласованных нагрузок, которые затем используют для вычисления истинных собственных S-параметров аттестуемого измерительного порта измерителя комплексных коэффициентов передачи и отражения четырехполюсников СВЧ, которые используют при измерениях испытуемых четырехполюсников СВЧ, используя измеренные значения коэффициентов отражений трех эталонных нагрузок, присоединяемых непосредственно к аттестуемому измерительному порту и через линию калиброванной длины, а также вычисленные истинные собственные S-параметры, повторно вычисляют зависимости остаточных S-параметров аттестуемого измерительного порта, которые используют при вычислении погрешностей измерений испытуемых четырехполюсников СВЧ.

Сходство способов заключается в учете погрешности измерения от частоты, а принципиальные отличия в следующем: используются эталонные нагрузки XX и КЗ и согласованная нагрузка; исключаются результаты измерения на частотах, где электрическая длина меры волнового сопротивления кратна половине длины волны; интерполяция параметров передачи во всем диапазоне частот осуществляется на основе произвольной аппроксимирующей функции.

Существо изобретения

Измерение производится по схеме, изображенной на рис. 1. Измерения методом холостого хода и короткого замыкания проводятся при помощи моста полных проводимостей с эталонным плечом в виде параллельного резистивно-емкостного двухполюсника.

Для такого моста:

и вторичные параметры вычисляются по известным соотношениям:

а первичные параметры - по соотношениям:

где YXX, YКЗ, ZXX, ZКЗ - комплексные проводимости, сопротивления холостого хода и короткого замыкания; GXX, GКЗ, CXX, СКЗ - значения проводимости, емкости эталонного плеча моста; ω=2πƒ - круговая частота; ZB, ZXX, ZКЗ - модуль волнового сопротивления и модули сопротивления холостого хода и короткого замыкания; ϕZ, ϕXX, ϕКЗ - углы волнового сопротивления и сопротивлений холостого хода и короткого замыкания; α, β, - коэффициенты затухания, фазы и длина измеряемой цепи; R, L, С, G - значения сопротивления, индуктивности, емкости, проводимости изоляции цепи, приведенные к длине 1 км; Re, Jm - действительная и мнимая части комплексного числа.

Анализ уравнений (2) позволяет получить ряд значений измерительной частоты, на которых погрешность измерения минимальна. Ниже эти частоты называются оптимальными ƒизм.опт.

Погрешность определения функции будет минимальна для тех значений аргумента, при которых ее дифференциал, а следовательно, и производная равны нулю. При этом значительная погрешность аргумента приводит к несущественному изменению функции. Из (2) для коэффициента фазы имеем:

,

Производная равна нулю, когда ZXX=ZКЗ, a .

Расчетная формула для ƒизм.опт получена с учетом известных соотношений β=2πƒ/ν λ=ν/ƒ, где λ - длина, a ν - скорость распространения волны:

где с - скорость света в вакууме, εr - относительная диэлектрическая проницаемость изоляции измеряемой электрической цепи.

Следовательно, методическая погрешность минимальна, если измерения производятся на частотах нечетно кратных одной восьмой отношения фазовой скорости распространения (на данной частоте) к длине измеряемого отрезка электрической цепи.

Рассмотрение полных дифференциалов вторичных параметров передачи, приведенных в таблице 1, подтверждает этот вывод.

На ƒизм.опт, где ZXX=ZКЗ и ϕXX=-ϕКЗ, частные производные или равны 0, или равны своему минимальному значению. Равенство нулю ∂α/∂ZХХ и ∂α/∂ZКЗ обусловлено равенством нулю сомножителя (ZК3-ZXX). Производные ∂β/∂ZXX и ∂β/∂ZКЗ равны нулю, так как на ƒизм.опт равна нулю производная arctg(⋅).

На ƒизм.опт, где ZXX=ZКЗ=ZB=(ZXX×ZКЗ)0,5, автоматически создаются условия для минимизации инструментальной погрешности предлагаемого способа, поскольку погрешность моста минимальна тогда, когда сопротивления его плеч и его диагоналей равны [11].

Таким образом, для снижения методической и инструментальной погрешностей и снижения трудоемкости измерения целесообразно проводить на оптимальных частотах, нечетно кратных 1/8, отношения фазовой скорости распространения электромагнитного колебания на данной частоте к длине измеряемой электрической цепи; для снижения случайных погрешностей измерения, снижения влияния на результат измерения внутренних неоднородностей цепи и обеспечения возможности определения параметров передачи в диапазоне частот от 0 до первой оптимальной частоты сглаживание частотных характеристик первичных параметров передачи целесообразно проводить методом наименьших квадратов на основе адекватных аппроксимирующих функций - теоретических частотных характеристик первичных параметров передачи; для проверки наличия влияния на результат измерения паразитных напряжений после достижения равновесия моста целесообразно кратковременно отключать генератор.

На основании всех приведенных выше теоретических положений предлагается следующий способ измерения частотных характеристик параметров передачи электрической цепи путем измерения ее полного входного сопротивления из опытов холостого хода (XX) и короткого замыкания (КЗ).

a. Подготовить образец измеряемой цепи с ожидаемым значением затухания от 3 до 13 дБ в измеряемом диапазоне частот.

b. Собрать рабочее место согласно схеме измерения, приведенной на рис. 1. Включить генератор и индикатор.

c. Рассчитать оптимальные измерительные частоты по формуле (5).

d. Привести измеряемую электрическую цепь в режим холостого хода. Установить на генераторе 3 первую оптимальную измерительную частоту. Изменяя поочередно проводимость и емкость в эталонном плече моста полных проводимостей 2, сбалансировать МПП 1 при максимальной чувствительности индикатора. Выключить генератор. Убедиться, что баланс МПП сохранился и в измерительной диагонали отсутствуют паразитные напряжения. Записать измеренные значения GXX и CXX. Повторить измерения на остальных оптимальных частотах в исследуемом диапазоне частот.

e) Привести измеряемую электрическую цепь в режим короткого замыкания. Установить на генераторе 3 первую оптимальную измерительную частоту. Изменяя поочередно проводимость и емкость в эталонном плече моста полных проводимостей 2, сбалансировать МПП при максимальной чувствительности индикатора. Выключить генератор. Убедиться, что баланс МПП сохранился и в измерительной диагонали отсутствуют паразитные напряжения. Записать измеренные значения GКЗ и СКЗ. Повторить измерения на остальных оптимальных частотах в исследуемом диапазоне частот.

f. Рассчитать полные сопротивления холостого хода и короткого замыкания на оптимальных частотах по формулам (1).

g. Рассчитать измеренные значения вторичных параметров на оптимальных частотах по формулам (2).

h. Рассчитать измеренные значения первичных параметров {Rизм(ƒопт.i), Lизм(ƒопт.i), Сизм(ƒопт.i), Gизм(ƒопт.i)) на оптимальных частотах по формулам (3).

i. Рассчитать теоретические частотные характеристики первичных параметров Rтеор(ƒ), Lтеор(ƒ), Cтеор(ƒ), Gтеор(ƒ) по известным формулам, например [1, стр. 116-126 для коаксиальных и стр. 154-159 для симметричных кабелей].

j. Рассчитать вспомогательные дискретные функции путем деления измеренных значений первичных параметров (Rизм(ƒопт.i), Lизм(ƒопт.i), Сизм(ƒопт.i), Gизм(ƒопт.i)) на оптимальных частотах на теоретические значения первичных параметров (Rтеор(ƒопт.i), Lтеор(ƒопт.i), Cтеор(ƒопт.i), Gтеор(ƒопт.i)):

KR(ƒопт.i)=Rизм(ƒопт.i)/Rтеор(ƒопт.i), KL(ƒопт.i)=Lизм(ƒопт.i)/Cтеор(ƒопт.i),

KC(ƒопт.i)=Сизм(ƒопт.i)/Стеор(ƒопт.i), KG(ƒопт.i)=Gизм(ƒопт.i)/Gmeop(ƒопт.i).

k. Рассчитать частотные характеристики вспомогательных функций KR(ƒ), KL(ƒ), KC(ƒ), KG(ƒ) методом наименьших квадратов [10], взяв в качестве аппроксимирующих функций линейные функции:

KR(ƒ)=aR+bR(ƒ); KL(ƒ)=aL+bL(ƒ); KC(ƒ)=aC; KG(ƒ)=aR+bR(ƒ).

l. Рассчитать действительные частотные характеристики первичных параметров цепи (R(ƒ), L(ƒ), С(ƒ), G(ƒ)) путем перемножения вспомогательных и теоретических функций:

m. Рассчитать действительные частотные характеристики вторичных параметров цепи а(ƒ)=Fa{R(ƒ), L(ƒ), С, G(ƒ)}, β(ƒ)=Fβ{R(ƒ), L(ƒ), С, G(ƒ)}, ZB(ƒ)=FZ{R(ƒ), L(ƒ), C, G(ƒ)}, ϕZ(ƒ)=Fϕ{R(ƒ), L(ƒ), C, G(ƒ)} по известным соотношениям:

Литература

1. Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания, предусматривающий выполнение следующих операций:

A) подготавливается образец измеряемой цепи с ожидаемым значением затухания от 3 до 13 дБ в измеряемом диапазоне частот;

Б) собирается рабочее место согласно схеме измерения, приведенной на рисунке 1, включаются генератор и индикатор напряжения;

B) рассчитываются оптимальные измерительные частоты по формуле:

ƒизм.опт=(2n+1)×c/(8l×εr0,5),

где с - скорость света в вакууме, εr - относительная диэлектрическая проницаемость изоляции измеряемой электрической цепи;

Г) приводят измеряемую электрическую цепь в режим холостого хода, устанавливают на генераторе 3 первую оптимальную измерительную частоту, изменяя поочередно проводимость и емкость в эталонном плече моста полных проводимостей 2, добиваются балансировки моста МПП при максимальной чувствительности индикатора;

Д) выключают генератор на короткое время, убеждаются, что баланс моста МПП сохранился и в измерительной диагонали отсутствуют паразитные напряжения;

Е) записывают измеренные значения GXX, и CXX;

Ж) повторяют измерения на остальных оптимальных частотах в исследуемом диапазоне частот;

З) приводят измеряемую электрическую цепь в режим короткого замыкания;

И) устанавливают на генераторе 3 первую оптимальную измерительную частоту, изменяя поочередно проводимость и емкость в эталонном плече моста полных проводимостей 2, добиваются балансировки моста МПП при максимальной чувствительности индикатора;

К) выключают генератор на короткое время, убеждаются, что баланс моста МПП сохранился и в измерительной диагонали отсутствуют паразитные напряжения;

Л) записывают измеренные значения GКЗ и СКЗ;

М) повторяют измерения на остальных оптимальных частотах в исследуемом диапазоне частот;

Н) рассчитывают полные сопротивления холостого хода и короткого замыкания на оптимальных частотах по формулам:

ZXX=1/(GXX+jωCXX),

ZКЗ=1/(GK3+jωCK3).

О) рассчитывают измеренные значения вторичных параметров на оптимальных частотах по формулам:

ϕZ=(ϕXX+ϕКЗ)/2,

th2αl=2ZBcos(ϕКЗ-ϕXX)/(ZXX+ZКЗ),

th2βl=2ZBsin(ϕКЗ-ϕXX)/(ZXX-ZКЗ)

П) рассчитывают измеренные значения первичных параметров на оптимальных частотах по формулам:

где YXX, YКЗ, ZXX, ZКЗ - комплексные проводимости, сопротивления холостого хода и короткого замыкания; GXX, GКЗ, СXX, СКЗ - значения проводимости, емкости эталонного плеча моста; ω=2πƒ - круговая частота; ZB, ZXX, ZКЗ - модуль волнового сопротивления и модули сопротивления холостого хода и короткого замыкания;

ϕZ, ϕXX, ϕКЗ - углы волнового сопротивления и сопротивлений холостого хода и короткого замыкания; α, β, l - коэффициенты затухания, фазы и длина измеряемой цепи; R, L, С, G - значения сопротивления, индуктивности, емкости, проводимости изоляции цепи, приведенные к длине 1 км; Re, Jm - действительная и мнимая части комплексного числа;

Р) рассчитывают теоретические частотные характеристики первичных параметров R(ƒ), L(ƒ), С, G(ƒ);

С) рассчитывают вспомогательные дискретные функции путем деления измеренных значения первичных параметров на оптимальных частотах на теоретические значения первичных параметров на оптимальных частотах;

Т) рассчитывают частотные характеристики вспомогательных интерполирующих функций KR(ƒ), KL(ƒ), KC(ƒ), KG(ƒ) методом наименьших квадратов, взяв в качестве аппроксимирующих функций линейные функции;

У) рассчитывают действительные измеренные частотные характеристики первичных параметров цепи сопротивление, индуктивность, емкость и проводимость изоляции (R(ƒ), L(ƒ), C(ƒ), G(ƒ)) путем перемножения вспомогательных интерполирующих функций KR(ƒ), KL(ƒ), KC(ƒ), KG(ƒ) и теоретических функций первичных параметров R(ƒ), L(ƒ), С, G(ƒ);

Ф) рассчитывают действительные частотные характеристики вторичных параметров передачи цепи по известным соотношениям между первичными и вторичными параметрами передачи в диапазоне от 0 до последней оптимальной частоты.

2. Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания по п. 1, отличающийся тем, что измерения проводятся на оптимальных частотах, нечетно кратных 1/8, отношения фазовой скорости распространения электромагнитного колебания на данной частоте к длине измеряемой электрической цепи.

3. Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания по п. 1, отличающийся тем, что определение параметров передачи в диапазоне частот от 0 до первой оптимальной частоты осуществляется путем сглаживания частотных характеристик первичных параметров передачи методом наименьших квадратов на основе адекватных аппроксимирующих функций - теоретических частотных характеристик первичных параметров передачи.

4. Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания по п. 1, отличающийся тем, что для исключения влияния на результат измерения паразитных напряжений на этапах Д и К после достижения равновесия моста временно отключают генератор.

5. Способ измерения частотных характеристик параметров передачи протяженных электрических цепей в режиме холостого хода и короткого замыкания по п. 1, отличающийся тем, что для получения взаимосогласованной системы первичных и вторичных параметров передачи действительные частотные характеристики вторичных параметров рассчитываются по сглаженным частотным характеристикам первичных параметров передачи.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области оптических измерений и касается способа определения диэлектрической проницаемости металла в терагерцовом диапазоне спектра. Способ включает в себя возбуждение зондирующим пучком поверхностной электромагнитной волны (ПЭВ) на плоской поверхности металлического образца, измерение длины распространения ПЭВ и определение ее фазовой скорости, расчет комплексного показателя преломления ПЭВ по означенным ее характеристикам и определение диэлектрической проницаемости металла путем решения дисперсионного уравнения ПЭВ для волноведущей структуры, содержащей поверхность образца.

Использование: для контроля потоков неоднородных диэлектрических веществ. Сущность изобретения заключатся в том, что устройство для измерения физических свойств вещества в потоке содержит на измерительном участке волноводный резонатор, через сквозные отверстия в противоположных торцах которого вдоль его продольной оси пропущен диэлектрический трубопровод с контролируемым диэлектрическим веществом, подсоединенные к данному резонатору с помощью элементов связи генератор электромагнитных колебаний и электронный блок, при этом волноводный резонатор выполнен в виде прямоугольного волноводного резонатора, в котором возбуждены колебания типа H10n, n=1, 2, …, и в котором у каждой из его узких стенок установлена диэлектрическая вставка с тем же поперечным размером, что и у прямоугольного резонатора, ее продольный размер имеет величину , где L - длина резонатора в продольной плоскости, ε - диэлектрическая проницаемость материала каждой вставки.

Использование: для измерения параметров диэлектриков при нагреве. Сущность изобретения заключается том, что способ измерения параметров диэлектриков при нагреве в объемном резонаторе на фиксированной частоте включает возбуждение колебаний в резонаторе через расположенные в верхней торцевой стенке отверстия связи в охлаждаемой части резонатора, настройку резонатора в резонанс при нормальных условиях и при нагреве и измерение собственных параметров пустого резонатора, установку образца на подвижный нижний поршень, настройку резонатора в резонанс при нормальных условиях и при нагреве и измерение параметров резонатора с образцом, расчет температурных параметров диэлектриков сравнением собственных температурных параметров пустого резонатора и резонатора с образцом, отличающийся тем, что настройку в резонанс пустого резонатора и резонатора с образцом проводят перемещением верхней торцевой стенки резонатора с отверстиями связи при неизменном положении подвижного нижнего поршня.

Изобретение относится к области дистанционного измерения физических характеристик объектов, в частности диэлектрической проницаемости диэлектриков. В способе, включающем облучение диэлектрического объекта когерентным СВЧ-излучением на наборе частот, регистрацию сигнала, несущего информацию о диэлектрической проницаемости объекта, после прохождения сигналом объекта с помощью канала регистрации, содержащего средства регистрации, и когерентную обработку зарегистрированного сигнала, согласно изобретению облучение объекта осуществляют несколькими передающими элементами, расположенными в различных точках пространства, при этом регистрацию сигнала каждого передающего элемента осуществляют соответствующим ему средством регистрации, а при обработке зарегистрированного сигнала определяют множество значений удлинения оптического пути, соответствующих определенной паре передающий элемент - средство регистрации на наборе частот, затем вычисляют распределение плотности удлинения оптического пути методом обратного проецирования, выделяют непрерывные трехмерные участки с близкими по значению плотностями удлинения оптического пути методом сегментации трехмерного изображения, затем вычисляют диэлектрическую проницаемость ε диэлектрического объекта в сечении одной из плоскостей системы координат по формуле: , где ρ - средняя плотность удлинения оптического пути для диэлектрического объекта; Lx - размер по оси x; Lz - размер по оси z.

Использование: для определения природы проводимости диэлектриков. Сущность изобретения заключается в том, что способ определения природы проводимости диэлектриков основан на проверке выполнимости закона Фарадея путем пропускания электрического тока через стопку образцов испытуемого диэлектрика и определения качества и количества перемещенного вещества, при этом стопку образцов испытуемого диэлектрика подвергают воздействию электромагнитного излучения, направляя вектор плотности потока энергии поля вдоль оси стопки образцов испытуемого диэлектрика.

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения электромагнитных параметров наземных и погружных асинхронных электродвигателей на предприятиях по ремонту электрооборудования и на площадках нефтедобывающих скважин.

Использование: для дистанционного контроля относительной диэлектрической проницаемости среды под границей атмосфера-океан на разных акваториях Мирового океана. Сущность изобретения заключается в том, что контролируемый участок морской поверхности облучают СВЧ-радиоволнами на наклонной поляризации, регистрируют рассеянный назад сигнал одновременно на вертикальной и горизонтальной поляризациях, затем вычисляют поляризационное отношение, по которому рассчитывают относительную диэлектрическую проницаемость среды под границей атмосфера-океан.

Изобретение относится к бесконтактным переключателям. Технический результат заключается в обеспечении управления чувствительностью бесконтактного переключателя.

Изобретение, в общем, относится к системам контроля и, более конкретно, к способу определения электрической проводимости объекта или материала. Система содержит датчик, способный излучать электромагнитное поле при получении возбуждающего сигнала, причем при помещении в указанное электромагнитное поле объекта оно взаимодействует с этим объектом.

Изобретение предназначено для определения технического состояния фильтрующего элемента гидросистемы в функциональном режиме. Способ диагностирования технического состояния фильтрующего элемента гидросистемы включает определение параметра контроля фильтра и его передачу запоминающему устройству или оператору в процессе работы гидросистемы, причем измеряют диэлектрическую проницаемость фильтрующего элемента, непрерывно сравнивают текущее значение диэлектрической проницаемости фильтрующего элемента с ее максимально допустимым значением и определяют прогнозируемый остаточный ресурс фильтрующего элемента по по предложенной формуле.

Изобретение относится к устройствам, используемым для тестирования, например, в производственных условиях, сенсорных панелей, в частности, матричных прозрачных взаимно-емкостных сенсорных панелей.

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для диагностики состояния изоляции силового электрического оборудования, в частности электроподвижного состава железных дорог.

Изобретение относится к технике резонансных радиотехнических измерений. Способ включает генерацию зондирующего колебания, подачу на вход и прием с выхода резонансной структуры, перестройку частоты зондирующего колебания в диапазоне измерений, соответствующем полосе частот резонансной структуры, регистрацию изменения его параметров, по которым определяют резонансные частоту, амплитуду и добротность резонансной структуры.

Изобретение относится к электротехнике, а именно к средствам обработки информации в электротехнике, и может бить использовано для определения места короткого замыкания на воздушной линии электропередачи.

Изобретение относится к измерительной технике на СВЧ и может использоваться при проектировании изделий электронной техники СВЧ различного назначения. .

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к измерительным резонаторам для исследования взаимодействия электромагнитного СВЧ поля с веществом, и может быть использовано в спектрометрах электронного парамагнитного резонанса и двойного электронно-ядерного резонанса.

Изобретение относится к технике измерений и может быть использовано для испытаний пассивных четырехполюсников по рассеиваемой в них мощности. .

Изобретение относится к космической технике и предназначено для измерения коэффициента трансформации тока, протекающего по элементам внешней поверхности космического аппарата, в напряжение наводки во фрагментах бортовой кабельной сети, проложенных по этим элементам.

Изобретение относится к области радиоизмерений параметров радиопоглощающих низкоимпедансных композиционных диэлектрических материалов на СВЧ типа углепластиков, характеризующихся большими значениями комплексной относительной диэлектрической проницаемости.
Наверх