Способ производства чугуна дуплекс-процессом ромелт (варианты)

Изобретение относится к производству жидкого чугуна из бедных железных руд, содержащих 35-52% общего железа с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5 последовательно в двух печах барботажного типа, соединенных между собой желобом. В шлаковую ванну первой печи непрерывно загружают железную руду, уголь и флюсы. Образующийся расплав с частично восстановленным оксидом железа перетекает во вторую печь для осуществления восстановления железа и получения чугуна. Выходящие из шлаковой ванны газы для получения тепла дожигают в надшлаковом пространстве кислородом, подаваемым через фурмы для дожигания. При реализации первого варианта изобретения дымовые газы первой и второй печей по отдельным дымоходам отводят в котлы-утилизаторы для производства пара. При реализации второго варианта изобретения дымовые газы после дожигания во второй печи по газоходу передают в первую печь, где их дожигают в надшлаковом пространстве кислородом, подаваемым на дополнительно установленные фурмы для дожигания. Дымовые газы после смешивания с газами первой печи через дымоход первой печи отводят в котел-утилизатор для производства пара. Изобретение обеспечивает увеличение скорости восстановления оксидов железа, уменьшение потерь железа со шлаком до величины менее 5% при плавке высокоокисленных материалов. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 ил.

 

Изобретение относится к черной металлургии, применительно к извлечению железа из железосодержащих материалов без использования кокса, а именно к производству жидкого железоуглеродистого продукта и чугуна из бедных железных руд, содержащих 35-52% общего железа с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5.

Известен способ производства жидкофазного восстановления железа (классический процесс Ромелт), включающий непрерывную загрузку в одну шлаковую ванну железосодержащих материалов различного минералогического состава, угля, извести, подачу кислорода и кислородсодержащего дутья в зоны выше и ниже уровня шлака, вывод образующегося металла, шлака и газов (Процесс Ромелт / В.А. Роменец [и др.] - М.: МИСиС, Издательский дом «Руда и металлы», 2005. с. 8).

Недостатком этого способа является невозможность использования дифференцированных производственных схем в зависимости от соотношения двух- и трехвалентного железа в используемом сырье, что приводит к уменьшению производительности печи Ромелт и возможному неконтролируемому вскипанию шлаковой ванны. Кроме этого переработка железных руд с высоким содержанием кремнезема с использованием известняка в качестве флюсующего материала процессом Ромелт экономически нецелесообразна, что сужает область его применения.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению является «Способ управления процессом Ромелт» (RU 2182603, опублик. 20.05.2000 г.), согласно которому в ходе плавки поддерживают и регулируют содержание оксидов железа в шлаке на заданном уровне в зависимости от температуры шлака и состава газа за счет увеличения/уменьшения количества загружаемого угля и увеличения/уменьшения количества кислорода, подаваемого выше уровня фурм.

По этому способу процесс осуществляется также вне зависимости от минералогических характеристик загружаемого железосодержащего материала и соотношения в нем FeO/Fe2O3 в одной шлаковой ванне, куда подается весь уголь и известь, необходимые для полного восстановления оксидов и получения железоуглеродистого полупродукта или чугуна.

Недостатком этого способа переработки окисленных железных руд является то, что при загрузке в печь железосодержащих материалов, имеющих различное соотношение FeO/Fe2O3, не учитываются особенности и различия в механизме поведения двух- и трехвалентных оксидов железа при их восстановлении в шлаковой ванне. При этом использование известняка не реализуется из-за больших удельных расходов энергоносителей даже при низких производительностях агрегата.

Это приводит к тому, что по упомянутому выше способу при загрузке железосодержащих материалов с кислой пустой породой, содержащих железо преимущественно в виде Fe2O3 (гематитовые, лимонитовые, гидрогематитовые руды, бурые железняки и др.), и отношении в них FeO/Fe2O3 меньше 0,5 снижается производительность, увеличивается расход кислорода и угля, повышается содержание FeO в конечном шлаке и увеличиваются потери железа, затрудняется управление процессом, повышаются риски неконтролируемого вскипания шлаковой ванны.

В первом варианте изобретения достигается технический результат, заключающийся в:

- возможности осуществления непрерывного технологического процесса переработки железосодержащих материалов, содержащих 35-52% Feобщ, с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5 и выпуском продуктов плавки;

- увеличении скорости восстановления оксидов железа, что позволит повысить производительность процесса по сравнению с существующей технологией на 30% и уменьшить потери железа со шлаком до величины менее 5% при плавке высокоокисленных материалов;

- возможности использования природного известняка без его предварительного обжига до извести;

- исключении возможности неконтролируемого вскипания шлаковой ванны.

Технический результат первого варианта изобретения достигается следующим образом.

В способе производства чугуна дуплекс-процессом Ромелт из бедных железных руд с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5 в агрегате из двух печей барботажного типа, продуваемых смесью кислород-воздух-природный газ в шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи загружают и расплавляют бедную железную руду с кислой пустой породой, содержащую 35-52% Feобщ, флюсы и уголь в количестве, обеспечивающем восстановление трехвалентного оксида железа до двухвалентного с остаточным содержанием Fe2O3 в пределах 10-30% от общего количества железа в шлаке, и его сжигание до содержания СО 0,1-5% с температурой дымовых газов 1200-1300°С. Расплав, образующийся в первой печи, перетекает в шлаковую ванну второй - восстановительной -печи, в которую подают флюсы и уголь в количестве, необходимом для восстановления оксидов железа до остаточного содержания в шлаке FeO 1-5% и его сжигание до СО. Металл и шлак выводят из второй печи, а выделяющиеся из шлаковой ванны второй печи СО и Н2 окисляют в надшлаковом пространстве кислородом, подаваемым через фурмы для дожигания.

При этом дымовые газы от первой печи с температурой 1200-1300°С и от второй с температурой 1650-1700°С отводят по независимым дымоходам в котлы-утилизаторы для получения пара.

В шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известняк и доломит.

В шлаковую ванну второй - восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известь и обожженный доломит.

Во втором варианте изобретения достигается технический результат, заключающийся в:

- возможности осуществления непрерывного технологического процесса переработки железосодержащих материалов, содержащих 35-52% Feобщ, с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5 и выпуском продуктов плавки;

- увеличении скорости восстановления оксидов железа, что позволит повысить производительность процесса по сравнению с существующей технологией на 30% и уменьшить потери железа со шлаком до величины менее 5% при плавке высокоокисленных материалов;

- использовании энергии дымовых газов для экономии угля и кислорода;

- возможности использования природного известняка без его предварительного обжига до извести;

- исключении возможности неконтролируемого вскипания шлаковой ванны.

Технический результат второго варианта изобретения достигается следующим образом.

В способе производства чугуна дуплекс-процессом Ромелт из бедных железных руд с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5 в агрегате из двух печей барботажного типа, продуваемых смесью кислород-воздух-природный газ в шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи загружают и расплавляют бедную железную руду с кислой пустой породой, содержащую 35-52% Feобщ, флюсы и уголь в количестве, обеспечивающем восстановление трехвалентного оксида железа до двухвалентного с остаточным содержанием Fe2O3 в пределах 10-30% от общего количества железа в шлаке, и его сжигание до содержания СО 0,1-5%. Расплав, образующийся в первой печи, перетекает в шлаковую ванну второй – восстановительной - печи.

Во вторую печь подают флюсы и уголь в количестве, необходимом для восстановления оксидов железа до остаточного содержания в шлаке FeO 1-5% и сжигания угля до СО. Металл и шлак выводят из второй печи, а выделяющиеся из шлаковой ванны второй печи СО и Н2 окисляют в надшлаковом пространстве кислородом, подаваемым через фурмы для дожигания.

При этом дымовые газы от второй печи, содержащие 20-50% восстановительных газов СО и Н2, по газоходу передают в надшлаковое пространство первой печи, в которой их дожигают кислородом, подаваемым через фурмы для дожигания с расходом, обеспечивающим остаточное содержание СО и Н2 5-10%, после чего дымовые газы через дымоход первой печи отводят в котел-утилизатор для получения пара.

В шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известняк и доломит.

В шлаковую ванну второй – восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известь и обожженный доломит.

Изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 приведена схема реализации дуплекс-процесса Ромелт по первому варианту изобретения при раздельном выходе дымовых газов из обеих печей, на фиг. 2 приведена схема реализации дуплекс-процесса Ромелт по второму варианту изобретения при передаче газов из второй печи в первую и выходе дымовых газов из плавильно-восстановительной печи.

На фиг. 1 показаны в плавильно-восстановительной печи: барботируемая шлаковая ванна 1, зона 2 спокойного шлака, барботажные фурмы 3, отстойник 4 для шлака, отверстие 5 для загрузки шихты, дымоход 6 для передачи дымовых газов в котел-утилизатор, желоб 7, соединяющий плавильно-восстановительную печь и печь восстановления. В печи восстановления: зона 8 барботируемого шлака, зона 9 спокойного шлака, зона 10 металла, барботажные фурмы 11, отстойники 12, 13 для металла и шлака, соответственно, фурмы 14 для дожигания газов, отверстие 15 для загрузки угля и флюсов, дымоход 16 для передачи дымовых газов в котел-утилизатор.

На фиг. 2 приведены в плавильно-восстановительной печи: барботируемая шлаковая ванна 17, зона 18 спокойного шлака, барботажные фурмы 19, фурмы 20 для дожигания газов, отверстие 21 для загрузки шихты, дымоход 22 для передачи дымовых газов в котел-утилизатор, отстойник 23 для шлака, желоб 24, соединяющий плавильно-восстановительную печь и печь восстановления. В печи восстановления: зона 25 барботируемого шлака, зона 26 спокойного шлака, зона 27 металла, отстойники 28, 29 для металла и шлака, соответственно, барботажные фурмы 30, фурмы 31 для дожигания газов, отверстие 32 для загрузки угля и флюсов, газоход 33.

По первому варианту изобретения в дуплекс-процессе Ромелт производство железоуглеродистого продукта и чугуна осуществляется в двух последовательных печах: первой - плавильно-восстановительной и второй - восстановительной.

В барботируемую с помощью фурм 3 кислородовоздушной смесью шлаковую ванну 1 плавильно-восстановительной печи через отверстие 5 подают железную руду с кислой пустой породой, содержащую 35-52% Feобщ, с соотношением Fe2O3/FeO больше 1,5, уголь и флюсы, в качестве которых могут быть использованы известняк и доломит. При содержании общего железа в руде меньше 35% переработка становится экономически нецелесообразной, при содержании общего железа больше 52% для переработки могут быть использованы другие способы извлечения железа (доменный процесс, прямое восстановление). При указанном интервале общего железа в руде 35-52%, но с отношением Fe2O3/FeO меньше 1,5, для переработки может использоваться классический однопечной агрегат Ромелт.

Общий расход дутья должен составлять 600-1100 м32 площади печи на уровне фурм в час, что регулируется как объемом дутья, так и соотношением кислород-воздух в дутье. При меньшем расходе не обеспечивается необходимая мощность перемешивания и струйный режим продувки, при большем может наблюдаться явление «пробоя».

Уголь подается в таком количестве, какое соответствует практически полному его сгоранию до CO2 и H2O за исключением 3-5% углерода угля, сгорающего до СО. Получаемый СО частично восстанавливает трехвалентный оксид железа до двухвалентного по реакции

3Fe2O3+СО=2FeO+CO2.

Флюсы подаются в таком количестве, чтобы обеспечить основность шлака CaO/SiO2 0,9-1,1 и вязкость 0,2-1 Па⋅с. При других показателях основности необходимо увеличивать количество флюсов во вторую печь, при большей вязкости шлак будет малоподвижен и его вывод из печи будет затруднен, при меньшей - гарнисаж на водоохлаждаемых стенках печи будет тонким, а шлак - вытекать через неплотности в стенках.

Дымовые газы с температурой 1200-1300°С отводятся по дымоходу 6 в котел-утилизатор, где вырабатывается пар. Пределы температуры отходящих газов обусловлены использованием углей различных марок. При использовании углей с содержанием летучих до 20% температура ближе к нижнему пределу, при использовании углей с содержанием летучих выше 35% температура ближе к верхнему пределу.

Полученный расплав железистого шлака 2, содержащий трехвалентный оксид железа в пределах 10-30% от общего количества железа в шлаке, через отстойник 4 самотеком по желобу 7 перетекает в восстановительную печь, барботаж шлаковой ванны 8 которой обеспечивается смесью кислород-воздух-природный газ, продуваемой через фурмы 11.

При содержании трехвалентного оксида железа в шлаке более 30% от общего количества железа в шлаке восстановление железа во второй печи будет затруднено, при содержании меньше 10% - существует возможность локального образования металлического железа в шлаковой ванне первой печи.

Для восстановления оксидов железа и связывания кислорода нижних фурм в СО в печь через отверстие 15 подается уголь в количестве, обеспечивающем остаточное содержание FeO в шлаке не более 1-5%. Скорость восстановления железа при остаточном содержании оксида железа в шлаке менее 1% мала и резко уменьшается производительность печи, при содержании больше 5% существует опасность неконтролируемого вскипания шлака и возрастает потеря железа со шлаком.

Полученный железоуглеродистый продукт или жидкий чугун 10 и маложелезистый шлак 9 через сифонные отстойники 12 и 13 отводятся из печи.

Газы, выделяющиеся из шлаковой ванны, практически полностью состоят из СО и Н2 и дожигаются кислородом, который подается на фурмы для дожигания 14, находящиеся над шлаковым расплавом в таком количестве, чтобы обеспечить степень дожигания CO2/(СО+CO2) 0,4-0,6, а полученное тепло передать в шлаковую ванну.

После дожигания дымовые газы с температурой 1650-1700°С отводятся по дымоходу 16 в котел-утилизатор, где вырабатывается пар. Пределы температуры отходящих газов обусловлены использованием углей с различным содержанием летучих. При содержании летучих в угле до 20% температура ближе к нижнему пределу, при содержании летучих в угле выше 30% температура ближе к верхнему пределу.

По второму варианту изобретения для экономии топлива предлагается технологический режим ведения плавки, при котором газы с большим энергосодержанием используются для получения дополнительного тепла в первой печи. Первая печь в этом варианте оснащается фурмами для дожигания 20.

При этом производство железоуглеродистого продукта и чугуна осуществляется в двух последовательных печах: первой - плавильно-восстановительной и второй - восстановительной.

В барботируемую с помощью фурм 19 кислородо-воздушной смесью шлаковую ванну 17 плавильно-восстановительной печи через отверстие 21 подают железную руду с кислой пустой породой, содержащую 35-52% Feобщ с соотношением Fe2O3/FeO больше 1,5, уголь и флюсы, в качестве которых могут быть использованы известняк и доломит. При содержании общего железа в руде меньше 35% переработка становится экономически нецелесообразной, при содержании общего железа больше 52% для переработки могут быть использованы другие способы извлечения железа (доменный процесс, прямое восстановление). При указанном интервале общего железа в руде 35-52%, но с отношением Fe2O3/FeO меньше 1,5, для переработки может использоваться классический однопечной агрегат Ромелт.

Общий расход дутья должен составлять 600-1100 м32 площади печи на уровне фурм в час, что регулируется как объемом дутья, так и соотношением кислород-воздух в дутье. При меньшем расходе не обеспечивается необходимая мощность перемешивания и струйный режим продувки, при большем может наблюдаться явление «пробоя».

Уголь подается в таком количестве, какое соответствует практически полному его сгоранию до CO2 и H2O за исключением 3-5% углерода угля, сгорающего до СО. Получаемый СО частично восстанавливает трехвалентный оксид железа до двухвалентного по реакции

3Fe2O3+СО=2FeO+CO2.

Флюсы подаются в таком количестве, чтобы обеспечить основность шлака CaO/SiO2 0,9-1,1 и вязкость 0,2-1 Па⋅с. При других показателях основности необходимо увеличивать количество флюсов во вторую печь, при большей вязкости шлак будет малоподвижен и его вывод из печи будет затруднен, при меньшей - гарнисаж на водоохлаждаемых стенках печи будет тонким, а шлак вытекать через неплотности в стенках.

Дымовые газы с температурой отводятся по дымоходу 22 в котел-утилизатор, где вырабатывается пар. Пределы температуры отходящих газов обусловлены использованием углей различных марок. При использовании углей с содержанием летучих до 20% температура ближе к нижнему пределу, при использовании углей с содержанием летучих выше 35% температура ближе к верхнему пределу.

Полученный расплав железистого шлака 18, содержащий трехвалентный оксид железа в пределах 10-30% от общего количества железа в шлаке, через отстойник 23 самотеком по желобу 24 перетекает в восстановительную печь, барботаж шлаковой ванны 25 которой обеспечивается смесью кислород-воздух-природный газ, продуваемой через фурмы 30.

При содержании трехвалентного оксида железа в шлаке более 30% от общего количества железа в шлаке восстановление железа во второй печи будет затруднено, при содержании меньше 10% - существует возможность локального образования металлического железа в шлаковой ванне первой печи.

Для восстановления оксидов железа и связывания кислорода нижних фурм в СО в печь через отверстие 32 подается уголь в количестве, обеспечивающем остаточное содержание FeO в шлаке не более 1-5%. Скорость восстановления железа при остаточном содержании оксида железа в шлаке менее 1% мала и резко уменьшается производительность печи, при содержании больше 5% существует опасность неконтролируемого вскипания шлака и возрастает потеря железа со шлаком.

Полученный железоуглеродистый продукт или жидкий чугун 27 и маложелезистый шлак 26 через сифонные отстойники 28 и 29 отводятся из печи.

Газы, выделяющиеся из шлаковой ванны, практически полностью состоят из СО и Н2 и дожигаются кислородом, который подается на фурмы для дожигания 31, находящиеся над шлаковым расплавом в таком количестве, чтобы обеспечить степень дожигания CO2/(СО+CO2) 0,4-0,6, а полученное тепло передать в шлаковую ванну.

Дымовые газы от второй печи, содержащие 20-50% восстановительных газов СО и Н2, по специальному газоходу 33 передаются в надшлаковую зону первой печи, в которой их дожигают кислородом, подаваемым на фурмы для дожигания 20. При содержании восстановительных газов меньше 20% энергосодержание газов мало и экономии угля и кислорода достичь невозможно. При содержании восстановительных газов больше 50% степень дожигания газов в восстановительной печи низка, и в ней наблюдается значительный перерасход угля и кислорода.

После дожигания газы смешиваются с дымовыми газами первой печи и поступают в котел-утилизатор, а выбранный расход кислорода обеспечивает остаточное суммарное содержание СО и Н2 на уровне 5-10%. При меньших содержаниях СО и Н2 осуществляется вторичная диссоциация CO2 и H2O, при содержаниях СО и Н2 больше 10% имеет место малая экономия угля в первой печи.

Такой режим позволяет экономить уголь, подаваемый в первую ванну. При этом дымовые газы, попадающие в котел-утилизатор, обладают меньшим энергосодержанием, что снижает количество вырабатываемого пара.

Пример осуществления способа производства чугуна дуплекс-процессом Ромелт.

В качестве примера для получения чугуна используется бурый железняк крупностью 3-20 мм без предварительного окускования с содержанием общего железа 43,5% и долей Fe2O3 0,98. Бурый железняк, уголь и известняк загружают в плавильно-восстановительную печь, барботаж которой осуществляется кислородо-воздушным дутьем с расходом 22000 м3/час и содержанием кислорода 88%.

Образующийся шлаковый расплав, содержащий 38% общего железа, в том числе 34,2% FeO и 16,3% Fe2O3, с температурой 1450-1500°С, отношением CaO/SiO2 0,97 и вязкостью 0,4-0,8 Па⋅с перетекает в восстановительную печь, в которую подается уголь, а дымовые газы от первой печи с температурой 1200-1300°С отводятся в котел-утилизатор. Барботаж второй печи обеспечивается продувкой через барботажные фурмы смесью кислород-воздух-природный газ. Образующийся при восстановлении чугун через переток попадает в отстойник чугуна, а шлак с остаточным содержанием FeO 2,0-3,0% - в отстойник шлака.

Газы, выделяющиеся из шлаковой ванны второй печи, практически полностью состоят из СО и Н2 и дожигаются кислородом, который подается на фурмы для дожигания, находящиеся над шлаковым расплавом в таком количестве, чтобы обеспечить степень дожигания CO2/(СО+CO2) 0,4-0,6, а полученное тепло передать в шлаковую ванну. После дожигания дымовые газы, содержащие 49% СО и Н2, с температурой 1650-1700°С отводятся в отдельный котел-утилизатор, где вырабатывается пар.

По второму варианту изобретения после дожигания дымовые газы с температурой 1650-1700°С по газоходу передаются в плавильно-восстановительную печь, где смешиваются с газами от полного горения угля и дожигаются кислородом, подаваемым на фурмы для дожигания до суммарного значения СО и Н2 7,1% после смешения с дымовыми газами от первой печи, и отводятся в котел-утилизатор, где вырабатывается пар.

Сравнительные показатели прототипа и обоих вариантов приведены в таблице.

1 При расчете использовали известняк

1. Способ производства чугуна из бедных железных руд с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5 в агрегате из двух печей барботажного типа, продуваемых смесью кислород-воздух-природный газ, включающий загрузку в шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи и расплавление бедной железной руды с кислой пустой породой, содержащей 35-52% Fеобщ, флюсов и угля в количестве, обеспечивающем восстановление трехвалентного оксида железа до двухвалентного с остаточным содержанием Fe2O3 в пределах 10-30% от общего количества железа в шлаке и его сжигание до содержания СО 0,1-5% с температурой дымовых газов 1200-1300°С, перетекание образующегося в первой печи расплава в шлаковую ванну второй - восстановительной - печи, в которую подают флюсы и уголь в количестве, необходимом для восстановления оксидов железа до остаточного содержания в шлаке FeO 1-5% и сжигания угля до СО, вывод образующихся металла и шлака из второй печи, окисление выделяющихся из шлаковой ванны второй печи СО и Н2 в надшлаковой зоне кислородом, подаваемым через фурмы для дожигания, при этом дымовые газы от первой печи с температурой 1200-1300°С и от второй с температурой 1650-1700°С отводят по независимым дымоходам в котлы-утилизаторы для получения пара.

2. Способ по п. 1, в котором в шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известняк и доломит.

3. Способ по п. 1, в котором в шлаковую ванну второй – восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известь и обожженный доломит.

4. Способ производства чугуна из бедных железных руд с отношением Fe2O3/FeO больше 1,5 в агрегате из двух печей барботажного типа, продуваемых смесью кислород-воздух-природный газ, включающий загрузку в шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи и расплавление бедной железной руды с кислой пустой породой, содержащей 35-52% Feобщ, флюсов и угля в количестве, обеспечивающем восстановление трехвалентного оксида железа до двухвалентного с остаточным содержанием Fe2O3 в пределах 10-30% от общего количества железа в шлаке и его сжигание до содержания СО 0,1-5%, перетекание образующегося в первой печи расплава в шлаковую ванну второй – восстановительной - печи, в которую подают флюсы и уголь в количестве, необходимом для восстановления оксидов железа до остаточного содержания в шлаке FeO 1-5% и сжигания угля до СО, вывод образующихся металла и шлака из второй печи, окисление выделяющихся из шлаковой ванны второй печи СО и Н2 в надшлаковой зоне кислородом, подаваемым через фурмы для дожигания, при этом дымовые газы от второй печи, содержащие 20-50% восстановительных газов СО и Н2, по газоходу передают в надшлаковую зону первой печи, в которой их дожигают кислородом, подаваемым на фурмы для дожигания с расходом, обеспечивающим остаточное содержание СО и Н2 5-10%, после чего дымовые газы через дымоход первой печи отводят в котел-утилизатор для получения пара.

5. Способ по п. 4, в котором в шлаковую ванну первой - плавильно-восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известняк и доломит.

6. Способ по п. 4, в котором в шлаковую ванну второй – восстановительной - печи загружают флюсы, в качестве которых используют известь и обожженный доломит.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к областям химической инженерии и металлургии, в частности к способу восстановления порошкообразной железной руды в псевдоожиженном слое и системе для его осуществления.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано в металлургическом комплексе для производства стали. Комплекс имеет установку для плавления и/или восстановления металлов и газогенераторную установку, генерирующую экспортируемый газ, причем содержащуюся в экспортируемом газе двуокись углерода и/или воду в разделительном устройстве по меньшей мере частично удаляют из экспортируемого газа, при этом полученный газ перед подачей на вышерасположенную установку нагревают в топочном устройстве посредством сжигания топочного газа, причем топочный газ подают в топочное устройство в объеме, который больше, чем требуется для нагрева полученного газа.

Изобретение относится к способу и устройству для восстановления содержащего оксиды железа материала. Содержащий оксиды железа материал образует стационарный слой в восстановительной шахтной печи и его преобразуют в предварительно восстановленный материал посредством по меньшей мере одного газа, вводимого в неподвижный слой под давлением р1.

Изобретение относится к производству стали. При проведении способа осуществляют металлизацию мелочи железной руды или концентрата железной руды с использованием восстановителя, при которой образуется железоуглеродный промежуточный продукт в находящейся под повышенным давлением камере, изолированной от атмосферы, а также сопутствующее летучее вещество.

Изобретение относится к способу получения чугуна или жидких стальных полупродуктов. Содержащее железную руду сырье и при необходимости добавки восстанавливают в по меньшей мере одном восстановительном агрегате (2) посредством восстановительного газа и по меньшей мере часть выплавляют в плавильном агрегате (1) при добавлении угля с образованием восстановительного газа.
Изобретение относится к способу переработки пиритного огарка. Способ включает смешивание пиритного огарка с хлоридом аммония и хлорирование при нагреве.

Группа изобретений относится к сталеплавильному комплексу и способу производства стали. Сталеплавильный комплекс содержит установку для производства чугуна и установку для производства стали, выполненную с возможностью получения стального расплава из жидкого чугуна и агломерированного восстановленного железа, поступающего из установки для производства чугуна.

Изобретения относятся к черной металлургии и могут быть использованы для прямого получения металла из железных руд, отвальных сталеплавильных шлаков, пылей и шламов металлургического производства.

Изобретение относится к способу получения восстановительного газа для восстановления железной руды путем охлаждения и сухого обеспыливания генераторного газа (20), полученного в плавильном газификаторе (3) для производства чугуна, а также к устройству для осуществления способа.

Изобретение относится к производству чугуна или жидких стальных полуфабрикатов. Шихтовые материалы по меньшей мере частично восстанавливают в агрегате восстановления R1, посредством восстановительного газа, и при необходимости по меньшей мере часть по меньшей мере частично восстановленного шихтового материала расплавляют в агрегате плавления 1 при подаче угля или кокса и кислородсодержащего газа при одновременном образовании восстановительных газов.

Изобретение относится к областям химической инженерии и металлургии, в частности способу восстановления порошкообразной железной руды в кипящем слое и системе для его осуществления. Изобретение предусматривает высокоскоростную газовую обработку, что позволяет увеличить скорость восстановления железной руды и значительно повысить эффективность газовой обработки единичного эффективного поперечного сечения кипящего слоя. За счет окислительных процессов повышается коэффициент восстановления железной руды. Благодаря параллельным трубопроводам, через который проходит восстановительный коксовый газ, снижается объем газа, проходящего через каждый отдельный кипящий слой. Изобретение позволяет осуществлять высокоэффективное восстановление порошкообразной железной руды в кипящем слое при давлении, близком к атмосферному. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к областям химической инженерии и металлургии, в частности к способу прямого восстановления порошкообразной железной руды в псевдоожиженном слое и системе для его осуществления. Изобретение предусматривает прямое восстановление железорудного концентрата посредством двух кипящих слоев. Каждый кипящий слой состоит из пенного слоя и циркулирующего слоя. Благодаря обработке с участием газа и высокоскоростной газовой обработке циркулирующего слоя, осуществляемым последовательно, увеличивается коэффициент использования газа и эффективность восстановления на каждом этапе восстановления. После того как восстановленные газы прошли процедуру предподогрева, их по отдельности направляют на ступень предварительного восстановления и ступень окончательного восстановления для осуществления восстановления руды. Благодаря обработке с участием газа, осуществляемой на разных этапах, соответственно снижается давление в процессе обработки. Горячие дымовые газы, образованные посредством сжигания в нагревателе газа, направляют в систему подогрева руды, используемую для подогрева железорудного концентрата. 2 н. и 5 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к производству жидкого чугуна из бедных железных руд, содержащих 35-52 общего железа с отношением Fe2O3FeO больше 1,5 последовательно в двух печах барботажного типа, соединенных между собой желобом. В шлаковую ванну первой печи непрерывно загружают железную руду, уголь и флюсы. Образующийся расплав с частично восстановленным оксидом железа перетекает во вторую печь для осуществления восстановления железа и получения чугуна. Выходящие из шлаковой ванны газы для получения тепла дожигают в надшлаковом пространстве кислородом, подаваемым через фурмы для дожигания. При реализации первого варианта изобретения дымовые газы первой и второй печей по отдельным дымоходам отводят в котлы-утилизаторы для производства пара. При реализации второго варианта изобретения дымовые газы после дожигания во второй печи по газоходу передают в первую печь, где их дожигают в надшлаковом пространстве кислородом, подаваемым на дополнительно установленные фурмы для дожигания. Дымовые газы после смешивания с газами первой печи через дымоход первой печи отводят в котел-утилизатор для производства пара. Изобретение обеспечивает увеличение скорости восстановления оксидов железа, уменьшение потерь железа со шлаком до величины менее 5 при плавке высокоокисленных материалов. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 ил.

Наверх