Способ очистки коксового газа от аммиака круговым фосфатным способом

Изобретение относится к области химической технологии переработки твердого топлива и может быть использовано в коксохимической промышленности для очистки коксового газа от аммиака (NH3). Задачей изобретения является разработка способа очистки коксового газа от аммиака, позволяющего увеличить массообмен путем подачи дополнительного количества раствора диаммонийфосфата (ДАФ) на тарельчатую ступень абсорбера, предотвратить снижение гидравлического сопротивления на тарелочной ступени абсорбера и провал раствора с тарелок, что повысит качество очистки коксового газа и позволит снизить расход используемого раствора для очистки. В способе очистки коксового газа от аммиака круговым фосфатным способом, включающем промывку его раствором фосфатов аммония в двухступенчатом абсорбере, снабженном блоком тарелок на верхней ступени и форсунками на нижней ступени, регенерацию раствора отстаиванием примесей с последующим выделением аммиака из раствора и возврат раствора моноаммонийфосфата (МАФ) на верхнюю ступень абсорбера, обработку коксового газа раствором диаммонийфосфата (ДАФ), циркулирующим через нижнюю ступень абсорбера путем подачи раствора к форсункам, коксовый газ дополнительно обрабатывают в абсорбере раствором диаммонийфосфата (ДАФ) с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте от 1,63 до 1,83 и плотностью раствора от 1,214 до 1,234 кг/м3 путем подачи его части после отстаивания примесей и очистки от смолы на блок тарелок в верхней ступени абсорбера, при этом раствор ДАФ после абсорбера в полном объеме направляют в отстойник для отстаивания примесей, обеспечивая после очистки уровень содержания аммиака в коксовом газе не более 0,028 г/м3. При этом дополнительно очищенный раствор диаммонийфосфата (ДАФ) возвращают на первую ступень абсорбера на тарелку, находящуюся от первой тарелки по ходу движения коксового газа на расстоянии, составляющем 50-60% от общей высоты блока тарелок тарелочной ступени абсорбера. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

 

Изобретение относится к области химической технологии переработки твердого топлива и может быть использовано в коксохимической промышленности для очистки коксового газа от аммиака (NH3).

Традиционно очистка коксового газа от аммиака на коксохимических предприятиях производилась с применением серной кислоты с получением сульфата аммония сатураторным или бессатураторным способами. Альтернативой традиционному способу улавливания аммиака из коксового газа серной кислотой стал способ, основанный на улавливании аммиака растворами солей ортофосфорной кислоты с последующей регенерацией раствора и дальнейшим сжиганием пароаммиачной смеси.

Основой очистки газа от аммиака растворами фосфатов аммония является абсорбционно-десорбционный круговой процесс, в котором протекает следующая реакция:

NH3+NH4H2PO4↔(NH4)2HPO4

При температуре 35-45°C раствором моноаммонийфосфата (МАФ) из коксового газа селективно абсорбируется аммиак с получением раствора диаммонийфосфата (ДАФ). Очистка коксового газа от аммиака осуществляется в двухступенчатом абсорбере. Далее, при температуре раствора более 140°C и давлении 7-7,5 кгс/см2 в регенераторе происходит обратная реакция и раствор диаммонийфосфата (ДАФ) разлагается на моноаммонийфосфат (МАФ) и аммиак, образуя пароаммиачную смесь, поступающую на сжигание.

Известен способ очистки коксового газа, включающий промывку газа раствором фосфатов аммония в полых абсорберах с подачей раствора через форсунки, установленные по всей высоте абсорбера. Раствор фосфатов аммония после промывки им коксового газа выводится из нижней части абсорбера, подается на очистку от взвешенных в растворе частиц, примесей и далее направляется в регенератор для десорбции поглощенного из газа аммиака. Регенерированный раствор фосфатов аммония возвращается в абсорбер (патент Японии 61-5652, МПК 4 C01C 1/02, C02F 3/12, C10K 1/08). Известен также способ очистки коксового газа от аммиака в абсорбере с пластинчатыми тарелками, в котором подача коксового газа осуществляется противотоком по отношению к раствору моноаммонийфосфата (МАФ), вводимому в верхнюю часть абсорбера (В.Г. Назаров, К.В. Зелинский, В.И. Экгауз и др. Кокс и химия. 1986. 12. С. 26-32).

Недостатками данных способов являются большой расход электроэнергии при циркуляционном орошении абсорбера раствором, повышенные капиталовложения, падение эффективности процесса очистки из-за загрязнения тарелок механическими примесями при пропускании через абсорбер коксового газа, не насыщенного водяными парами.

Наиболее близким к предложенному является способ очистки коксового газа, включающий промывку его раствором фосфатов аммония в абсорбере, снабженном тарелками, с подачей коксового газа в нижнюю часть абсорбера противотоком по отношению к раствору фосфатов аммония, и возврат регенерированного раствора в верхнюю часть абсорбера, коксовый газ перед поступлением в тарельчатую часть абсорбера обрабатывают раствором фосфатов аммония, циркулирующим через нижнюю часть абсорбера, при этом удельный расход циркулирующего раствора поддерживают равным 1,0-1,2 л/м3 газа, плотность раствора равной 1,195-1,210 кг/л, и в растворе, выходящем из тарельчатой части абсорбера, мольное отношение аммиака к фосфорной кислоте поддерживают равным 1,50-1,55 (патент РФ №2190457, кл. B01D 53/14 C10K 1/08, опубл. 10.10.2002).

Существенным недостатком данного способа является то, что промежуточный сборник для подачи раствора на форсуночную ступень абсорбера забивается отложением смолы и солей, что существенно снижает подачу раствора в форсуночную ступень абсорбера. В тарелочной ступени абсорбера вследствие низкого сопротивления происходит провал раствора с тарелок, снижаются массообменные процессы между коксовым газом и абсорбирующим раствором. Данные недостатки абсорбера не обеспечивают необходимую степень очистки коксового газа от аммиака. При снижении расхода раствора моноаммонийфосфата (МАФ) на тарельчатую ступень улавливание аммиака из коксового газа частично прекращается, а при недостаточной регенерации раствора значительно ухудшается.

Очистка коксового газа от аммиака является обязательной для любого коксохимического производства. Глубина очистки коксового газа от аммиака нормируется «Правилами технической эксплуатации коксохимических предприятий». Содержание аммиака в коксовом газе, подаваемом в систему обогрева коксовых батарей, не должно превышать 0,030 г/м3, то есть полнота извлечения аммиака из газа должна составлять 99,7-99,8% по массе. Эти требования определяются следующими технологическими причинами:

- значительная часть аммиака, остающегося в коксовом газе, поглощается водой на стадии конечного охлаждения и десорбируется в атмосферу на градирнях;

- аммиак с находящимся в коксовом газе цианистым водородом резко усиливает коррозию оборудования, образуя хорошо растворимое комплексное соединение;

- остающийся в коксовом газе аммиак при сжигании превращается преимущественно в токсичные и коррозионно-опасные оксиды азота;

- аммиак стабилизирует эмульсии воды и масла при улавливании бензольных углеводородов.

Так как извлекать аммиак из коксового газа технически необходимо, этот процесс должен быть организован с технико-экономических позиций наиболее эффективным путем.

Задачей предлагаемого изобретения является разработка способа очистки коксового газа от аммиака, позволяющего увеличить массообмен путем подачи дополнительного количества раствора диаммонийфосфата ДАФ на тарельчатую ступень абсорбера, предотвратить снижение гидравлического сопротивления на тарелочной ступени абсорбера и провал раствора с тарелок, что повысит качество очистки коксового газа и позволит снизить расход используемого раствора для очистки.

Поставленная задача решается тем, что в способе очистки коксового газа от аммиака круговым фосфатным способом, включающем промывку его раствором фосфатов аммония в двухступенчатом абсорбере, снабженном блоком тарелок на верхней ступени и форсунками на нижней ступени, регенерацию раствора отстаиванием примесей с последующим выделением аммиака из раствора и возврат раствора моноаммонийфосфата (МАФ) на верхнюю ступень абсорбера, обработку коксового газа раствором диаммонийфосфата (ДАФ), циркулирующим через нижнюю ступень абсорбера путем подачи раствора к форсункам, коксовый газ дополнительно обрабатывают в абсорбере раствором диаммонийфосфата (ДАФ) с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте от 1,63 до, 1,83 и плотностью раствора от 1,214 до 1,234 кг/м3 путем подачи его части после отстаивания примесей и очистки от смолы на блок тарелок в верхней ступени абсорбера, при этом раствор ДАФ после абсорбера в полном объеме направляют в отстойник для отстаивания примесей, обеспечивая после очистки уровень содержания аммиака в коксовом газе не более 0,028 г/м3. При этом дополнительно очищенный раствор диаммонийфосфата (ДАФ) возвращают на первую ступень абсорбера на тарелку, находящуюся от первой тарелки по ходу движения коксового газа на расстоянии, составляющем 50-60% от общей высоты блока тарелок тарелочной ступени абсорбера.

Сущность предлагаемого решения заключается в том, что гидравлический режим верхней тарелочной ступени абсорбера поддерживают не за счет увеличения подачи раствора моноаммонийфосфата (МАФ), а за счет дополнительной подачи циркулирующего, предварительно очищенного от примесей и смолы раствора диаммонийфосфата (ДАФ) на первую ступень абсорбера на тарелку, находящуюся от первой тарелки по ходу движения коксового газа на расстоянии, составляющем 50-60% от общей высоты блока тарелок тарелочной ступени абсорбера. Данное расстояние обусловлено возможностью поддержания гидравлического режима абсорбера без нарушения оптимального режима массообмена. Для достижения требуемой степени очистки коксового газа от аммиака раствор диаммонийфосфата (ДАФ) должен иметь мольное отношение аммиака к фосфорной кислоте от 1,63 до, 1,83. Если мольное отношение аммиака к фосфорной кислоте будет выше 1,83, раствор диаммонийфосфата (ДАФ) перестает абсорбировать аммиак из коксового газа, снижается глубина очистки коксового газа. Показатель мольного отношения аммиака к фосфорной кислоте в растворе диаммонийфосфата (ДАФ) менее 1,63 указывает на отсутствие массообмена в тарелочной ступени абсорбера, раствор моноаммонийфосфата (МАФ) не взаимодействует с коксовым газом, очистка коксового газа в тарелочной ступени абсорбера не происходит. Для поддержания поглотительной способности и минимизации рисков кристаллизации раствора диаммонийфосфата (ДАФ) требуется плотность от 1,214 до 1,234 кг/м3. При плотности ниже 1,214 кг/м3 раствор диаммонийфосфата (ДАФ) не работает как поглотитель, перестает абсорбировать аммиак из коксового газа, снижается глубина очистки коксового газа, при плотности выше 1,234 кг/м3 раствор кристаллизуется, выпадает в соль, которая полностью нарушает работу абсорбера.

Предлагаемое изобретение иллюстрируется технологической схемой очистки коксового газа, представленной на фигуре, где 1 - абсобер; 2 - блок тарелок; 3 - форсунки; 4 - отстойник ДАФ; 5 - холодильник; 6 - теплообменник; 7 - регенератор.

В соответствии с технологической схемой косовый газ после нагнетателей подают в нижнюю ступень абсорбера 1, где промывают подаваемым через форсунки 3 раствором диаммонийфосфата (ДАФ), циркулирующим через нижнюю ступень абсорбера. При этом газ охлаждается, насыщается водяными парами, очищается от смолы, твердых примесей, частично от аммиака и поступает на верхнюю ступень абсорбера 1, снабженную блоком тарелок 2, количество тарелок равно «n» (например, n=10), нумерация их считается от 1 до «n» в направлении от нижней части тарелочной ступени абсорбера к верхней.

В верхнюю часть абсорбера на тарелку 10 под №n (№10) подается регенерированный раствор моноаммонийфосфата (МАФ), который стекает по тарелкам и извлекает из коксового газа аммиак, поддерживая гидравлический режим абсорбера. Очищенный коксовый газ поступает на дальнейшую переработку.

Раствор с нижней тарелки 8 (№1) абсорбера поступает в отстойник ДАФ 4, откуда насосом подается на форсунки 3. Часть раствора диаммонийфосфата (ДАФ) из отстойника подается на первую ступень абсорбера на тарелку, например на тарелку 9 (№6), находящуюся от первой тарелки 8 (№1) по ходу движения коксового газа на расстоянии, составляющем 50-60% от общей высоты блока тарелок тарелочной ступени абсорбера.

Раствор диаммонийфосфата (ДАФ) из отстойника подают в теплообменник 6, откуда нагретый раствор направляют в регенератор 7 для десорбции аммиака. Регенерированный раствор моноаммонийфосфата (МАФ) из регенератора 7 охлаждают в теплообменнике 6 и холодильнике 5 и возвращают в верхнюю часть абсорбера 1.

Пример осуществления способа.

Коксовый газ ненасыщенный водяными парами при 40°C, с содержанием 10 г/м3 аммиака, подается нагнетателями в абсорбер 1. Регенерированный раствор моноаммонийфосфата (МАФ) в количестве 30-34 м3/ч с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте 1,29 подается на верхнюю тарелку №10, проходит через тарелки противотоком по отношению к коксовому газу, насыщается аммиаком до мольного отношения аммиака к фосфорной кислоте, равного 1,73, и плотностью 1,224 кг/м3, и далее стекает через гидрозатворы в отстойник раствора диаммонийфосфата (ДАФ).

В отстойнике раствор диаммонийфосфата (ДАФ) отстаивается от примесей и смолы. Смола из отстойников периодически отжимается и вывозится. Из отстойника раствор диаммонийфосфата (ДАФ) с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте 1,73, плотностью раствора 1,224 кг/м3 подается в форсуночную часть абсорбера на орошение первой ступени на форсунки абсорбера, при этом часть раствора подается на тарельчатую часть абсорбера, на тарелку 9 (№6). В форсуночной части абсорбера кокосовый газ увлажняется до состояния насыщения водой, а раствор диаммонийфосфата (ДАФ) из абсорбера через гидрозатвор стекает в отстойник. Коксовый газ после абсорбера, содержащий не более 0,028 г/м3 аммиака, передается для дальнейшей очистки от бензольных углеводородов и нафталина.

Отстоявшийся раствор диаммонийфосфата (ДАФ) из отстойника ДАФ в количестве 30-34 м3/ч подается в теплообменник и нагревается до 135°C стекающим из регенератора раствором моноаммонийфосфата (МАФ). После теплообменника нагретый раствор поступает на верхнюю тарелку регенератора. В нижнюю часть регенератора подается водяной пар. Из раствора диаммонийфосфата (ДАФ) паром десорбируется аммиак. Аммиачные пары после регенератора поступают на сжигание.

Регенерированный раствор моноаммонийфосфата (МАФ), с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте 1,29 из регенератора проходит через теплообменник, охлаждается раствором диаммонийфосфата (ДАФ), подаваемым из отстойника, доохлаждается технической водой в холодильнике до 40°C и подается в верхнюю часть абсорбера на тарелку №10 для очистки коксового газа от аммиака.

Предлагаемый способ очистки коксового газа круговым фосфатным способом позволяет снизить подачу раствора моноаммонийфосфата (МАФ) на 50% на очистку коксового газа от аммиака, снизить нагрузку на регенераторы, а также снизить энергозатраты на участке очистки коксового газа от аммиака в цехе улавливания химических продуктов круговым фосфатным способом.

1. Способ очистки коксового газа от аммиака круговым фосфатным способом, включающий промывку его раствором фосфатов аммония в двухступенчатом абсорбере, снабженном блоком тарелок на верхней ступени и форсунками на нижней ступени, регенерацию раствора отстаиванием примесей с последующим выделением аммиака из раствора и возврат раствора моноаммонийфосфата (МАФ) на верхнюю ступень абсорбера, обработку коксового газа раствором диаммонийфосфата (ДАФ), циркулирующим через нижнюю ступень абсорбера путем подачи раствора к форсункам, отличающийся тем, что коксовый газ дополнительно обрабатывают в абсорбере раствором диаммонийфосфата (ДАФ) с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте от 1,63 до 1,83 и плотностью раствора от 1,214 до 1,234 кг/м3 путем подачи его части после отстаивания примесей и очистки от смолы на блок тарелок в верхней ступени абсорбера, при этом раствор ДАФ после абсорбера в полном объеме направляют в отстойник для отстаивания примесей, обеспечивая после очистки уровень содержания аммиака в коксовом газе не более 0,028 г/м3.

2. Способ очистки коксового газа от аммиака круговым фосфатным способом по п. 1, отличающийся тем, что дополнительно очищенный раствор диаммонийфосфата (ДАФ) возвращают на первую ступень абсорбера на тарелку, находящуюся от первой тарелки по ходу движения коксового газа на расстоянии, составляющем 50-60% от общей высоты блока тарелок тарелочной ступени абсорбера.



 

Похожие патенты:

Предлагаемое изобретение предназначено для использования в нефтедобывающей, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности в системе распределения и транспорта нефти и нефтепродуктов, в частности в области хранения, перевалки, переработки нефти, нефтепродуктов и других углеводородных жидкостей.

Изобретение относится к способу и устройству для очистки отходящего воздуха. Устройство для очистки отходящего воздуха, в частности отходящего воздуха от переработки древесных материалов, с первым контуром, который содержит по меньшей мере следующие элементы: газопромыватель для промывания отходящего воздуха промывочной жидкостью, каплеотделитель для разделения отходящего воздуха и промывочной жидкости, регенерационный резервуар для сбора отделенной промывочной жидкости и удаления твердых веществ из промывочной жидкости; и устройство подачи для возвращения промывочной жидкости из регенерационного резервуара в газопромыватель, при этом устройство содержит второй контур, который содержит следующие элементы: отводящий трубопровод для отвода по меньшей мере частичного потока промывочной жидкости из первого контура, десорбер, в частности колонный десорбер, для удаления органических веществ из отведенной промывочной жидкости отдувочным газом, подаваемым в прямотоке или противотоке относительно промывочной жидкости; и возвратный трубопровод для частичного возвращения промывочной жидкости после удаления органических веществ в первый контур.

Изобретение относится к способу удаления диоксида серы из отходящего газа плавильной печи, отходящему газу плавильной печи и металлургической установке, включающей плавильную печь.

Изобретение относится к водному раствору алканоламина для удаления сероводорода из газовых смесей, содержащих сероводород. Водный раствор алканоламина для удаления кислых газов, включающих в себя сероводород, из газовых смесей, содержащих сероводород, содержит:(i) от 20 до 50 массовых процентов 3-(диметиламин)-1,2-пропандиола или 3-(диэтиламин)-1,2-пропандиола, и (ii) от 2 до 10 массовых процентов пиперазина, при этом массовый процент берется в расчете на общую массу водного раствора алканоламина и при этом упомянутый водный раствор алканоламина не содержит ортофосфорную кислоту, фосфорную кислоту, соляную кислоту, серную кислоту, сернистую кислоту, азотную кислоту, пирофосфорную кислоту, теллуровую кислоту, уксусную кислоту, муравьиную кислоту, адипиновую кислоту, бензойную кислоту, н-бутановую кислоту, монохлоруксусную кислоту, лимонную кислоту, глутаровую кислоту, молочную кислоту, малоновую кислоту, щавелевую кислоту, о-фталевую кислоту, янтарную кислоту, о-толуиловую кислоту.

Изобретение относится к химической промышленности и охране окружающей среды и может быть использовано при получении фосфорной кислоты и очистке газов от фтора. Установка содержит одинаковые колонны 5 и 6 двух ступеней абсорбции, являющиеся противоточными скрубберами, предназначенными для очистки от фтора дымового газа, поступающего из башни гидратации фтора.

Изобретение может быть использовано в энергетической, нефтехимической, химической и металлургической отраслях промышленности. Способ разделения газовых смесей, содержащих водород и диоксид углерода, включает абсорбционное удаление диоксида углерода из газовых смесей абсорбентом на основе водных растворов карбонатов щелочных металлов при повышенном давлении, регенерацию насыщенного абсорбента при пониженном давлении и/или повышенной температуре с подводом тепла через кипятильник 5, сжатие регенерированного адсорбента насосом 6, охлаждение регенерированного абсорбента и подачу в абсорбер 1, а также охлаждение парогазовой смеси, выделяемой при регенерации абсорбента.

Изобретение относится к промывочному раствору для абсорбции диоксида углерода. Раствор содержит абсорбент диоксида углерода на основе солей аминокислоты и добавку, активирующую скорость абсорбции, которая представляет собой диоксид германия.

Изобретение относится к способу отделения кислых газов от содержащего воду потока текучей среды. Способ включает приведение в контакт содержащего воду потока текучей среды в зоне абсорбции с абсорбирующим средством, которое содержит амин, с получением потока текучей среды, подвергнутого удалению кислоты, и абсорбирующего средства, насыщенного кислыми газами, приведение в контакт потока текучей среды, подвергнутого удалению кислоты, с водной промывной жидкостью в зоне промывки, через которую промывную жидкость проводят за однократный проход без перекачивания насосом, чтобы перевести совместно унесенный амин в эту промывную жидкость, с получением потока текучей среды, подвергнутого удалению амина и удалению кислоты, и насыщенной амином промывной жидкости, охлаждение потока текучей среды, подвергнутого удалению амина и удалению кислоты, ниже зоны промывки по направлению движения потока, при этом конденсируется конденсат из головной части абсорбционного аппарата, подачу насыщенного абсорбирующего средства в зону десорбции, в которой кислые газы высвобождаются, при этом получают регенерированное абсорбирующее средство и десорбированные кислые газы, подачу регенерированного абсорбирующего средства обратно в зону абсорбции, чтобы организовать замкнутый цикл абсорбирующего средства, введение в замкнутый цикл абсорбирующего средства насыщенной амином промывной жидкости и конденсата из головной части абсорбционного аппарата, проведение десорбированных кислых газов через зону концентрирования и охлаждение кислых газов, выходящих из головной части зоны концентрирования, для конденсирования из них конденсата из головной части десорбционного аппарата, который частично подается обратно в зону концентрирования, а частично выводится из процесса.

Аминовые промоторы используют для усиления поглощения CO2 стерически затрудненными или третичными аминами. Аминовые промоторы могут представлять собой циклические амины, включая ароматические циклические амины или мостиковые циклические амины.

Изобретение относится к турбинным системам, более конкретно к системам и способам для управления эксплуатационными параметрами текучей среды в системах обработки газов, таких как системы отделения кислых газов.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а именно к установке для многоступенчатой термической переработки твердых бытовых и подобных им промышленных отходов. Техническим результатом является достижение абсолютной полноты сгорания твердых бытовых отходов, исключающей образование опасных вредных веществ за счет использования трехступенчатого газоочистного устройства. Установка содержит приемно-разгрузочное устройство, последовательно расположенные за ним мусоросжигательный котел с топкой, топочной камерой и трехступенчатым воздухоподогревателем, газоочистное устройство, котел-утилизатор с топочной камерой, двухступенчатым экономайзером, циклонным горелочным устройством и дымовую трубу. При этом газоочистное устройство выполнено в виде реактора-абсорбера, снабженного средствами впрыскивания известкового раствора карбамида и вдувания порошкообразного активированного угля или кокса для улавливания паров ртути; при этом установка содержит средства впрыска раствора карбамида для нейтрализации NOx в топочную камеру мусоросжигательного котла и котла-утилизатора. 1 ил.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а именно к установке для многоступенчатой термической переработки твердых бытовых и подобных им промышленных отходов. Техническим результатом является достижение абсолютной полноты сгорания твердых бытовых отходов, исключающей образование опасных вредных веществ за счет использования трехступенчатого газоочистного устройства. Установка содержит приемно-разгрузочное устройство, последовательно расположенные за ним мусоросжигательный котел с топкой, топочной камерой и трехступенчатым воздухоподогревателем, газоочистное устройство, котел-утилизатор с топочной камерой, двухступенчатым экономайзером, циклонным горелочным устройством и дымовую трубу. При этом газоочистное устройство выполнено в виде реактора-абсорбера, снабженного средствами впрыскивания известкового раствора карбамида и вдувания порошкообразного активированного угля или кокса для улавливания паров ртути; при этом установка содержит средства впрыска раствора карбамида для нейтрализации NOx в топочную камеру мусоросжигательного котла и котла-утилизатора. 1 ил.

Изобретение относится к области рационального использования природных ресурсов и развития окраинных регионов и может быть использовано в газодобывающей, газоперерабатывающей, газохимической и других отраслях промышленности. Газохимический кластер включает газодобывающее звено, газоперерабатывающее звено, газохимическое звено и газотранспортирующее звено. Извлеченные природные газы с содержанием этана менее 3-4 об.% объединяют в поток товарного топливного газа. Извлеченные природные газы с содержанием этана более 3-4 об.% объединяют в поток этансодержащего углеводородного газа, поступающий на предприятия газоперерабатывающего звена или направляемый под давлением в отдельный газопровод коридора магистральных газопроводов газотранспортирующего звена. На предприятиях газоперерабатывающего звена поток этансодержащего углеводородного газа подвергают фракционированию с разделением на метан, этан, пропан и широкую фракцию легких углеводородов. При этом метан подают на газодобывающее звено для смешения с потоком товарного топливного газа. Этан, пропан и широкую фракцию легких углеводородов направляют под давлением в отдельные газопроводы коридора магистральных газопроводов газотранспортирующего звена или используют в качестве сырья на установках пиролиза газохимического звена. Продукты реакции после печей пиролиза подвергают разделению на этилен и пропилен, подаваемые далее в качестве сырья на установки нефтехимического синтеза газохимического звена. Заявленное изобретение обеспечивает оптимальное использование извлеченного природного газа и комплексное экономическое развитие нескольких регионов. 8 з.п. ф-лы, 3 ил.
Настоящее изобретение предлагает каталитическую композицию. Композиция для обработки отработавших газов двигателей внутреннего сгорания содержит оксид циркония, оксид церия и: от 0,1 до 10,0 масс.% оксида лантана; от 3,0 до 20,0 масс.% оксида иттрия; от 1,0 до 15,0 масс.% оксида олова; и необязательно от 0,0 до 10,0 масс.% оксида празеодима и/или оксида неодима. Композиция имеет удельную поверхность по методу BET после прокаливания при 1000°C в течение 6 ч, составляющую от 45 м2/г до 70 м2/г; и удельную поверхность по методу BET после прокаливания при 1100°C в течение 6 ч, составляющую по меньшей мере 25 м2/г. Композиция согласно настоящему изобретению проявляет высокую эффективность в каталитических системах, используемых для очистки отработавших газов из двигателей внутреннего сгорания. 6 н. и 9 з.п. ф-лы, 2 табл., 8 пр.

Изобретение относится к способу удаления загрязняющих веществ из выходящих газов, возникающих от операций травления в очистке металлургических компонентов или листов. Способ содержит введение измеренного количества газообразного кислорода в травильный раствор на операции травления металла, где кислород окисляет продукты реакции азотной кислоты и металла в травильном растворе, образуя оксиды азота и регенерируя азотную кислоту, введение дополнительного кислорода в травильный раствор для дополнительного снижения истощения азотной кислоты в травильном растворе, введение газообразного кислорода в выходящий поток, который содержит пары травильной кислоты и оксиды азота, где газообразный кислород вводится регулируемым способом, собирание и транспортирование выходящего потока в первую скрубберную систему, в которой кислотный газ и оксиды азота удаляются из выходящего потока, транспортирование выходящего потока по трубопроводу во вторую скрубберную систему, введение озона в трубопровод между первой скрубберной системой и второй скрубберной системой, в результате смешивая с выходящим потоком с окислением оставшихся оксидов азота, и мокрую очистку окисленных оксидов азота в выходящем потоке во второй скрубберной системе. Изобретение обеспечивает эффективное удаление NOx и других загрязняющих веществ из газообразного потока, снижение эксплуатационных и капитальных затрат, а также снижение выходящего потока жидкости, образованной на операциях травления и мокрой очистки. 3 н. и 53 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к способу получения потоков газообразного водорода, обогащенного сероводородом, подходящего для сульфидирования катализатора, получаемого из насыщенных аминов нефтепереработки. Способ включает получение потока кислого газа высокого давления, содержащего сероводород, из зоны гидрообработки, контакт потока кислого газа с водным раствором амина в зоне контакта с целью получения верхнего газового потока, обедненного сероводородом, и раствора амина, обогащенного сероводородом, в виде выходящего нижнего потока, контакт раствора амина, обогащенного сероводородом, с водородом в зоне регенерации и извлечение из зоны регенерации верхнего потока обогащенного сероводородом газообразного водорода, пригодного для сульфидирования катализатора. Изобретение обеспечивает создание потока газообразного водорода, обогащенного сероводородом, при заданном высоком давлении вместе с удобным способом управления концентрацией сероводородом и общим расходом без необходимости сжатия кислого газа. 11 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл.

Изобретение относится к установке, способу и катализатору для одностадийной осушки и очистки газообразного углеводородного сырья одновременно от сероводорода и меркаптанов. Установка содержит реактор, заполненный катализатором конверсии сероводорода и меркаптанов, в серу и дисульфиды соответственно, в растворе абсорбента, средства подачи в реактор очищаемого газообразного углеводородного сырья и кислородсодержащего газа, средство вывода из реактора очищенного газа, устройство вывода раствора серной пульпы из реактора в блок сепарации серы и регенерации абсорбента, при этом блок сепарации серы и регенерации абсорбента включает оборудование для регенерации абсорбента и средство удаления серы из блока, причем средство регенерации абсорбента предусматривает удаление из него воды с последующим рециклом абсорбента в реактор, причем конструкция реактора и состав катализатора обеспечивают конверсию по меньшей мере 99,99% сероводорода и меркаптанов в серу и дисульфиды с одновременным поглощением абсорбентом воды до требуемого уровня осушки газа. Катализатор представляет собой 0,0001-100%-ный раствор смеси хлоридов железа и/или меди в присутствии сольватирующих добавок. Изобретение обеспечивает одностадийную очистку и одновременную очистку газообразных углеводородов одновременно от сероводорода и меркаптанов до остаточного содержания -SH вплоть до 0,001 ppm при отсутствии токсичных отходов. 3 н. и 14 з.п. ф-лы, 2 ил., 8 табл.

Изобретение относится к области химической технологии переработки твердого топлива и может быть использовано в коксохимической промышленности для очистки коксового газа от аммиака. Задачей изобретения является разработка способа очистки коксового газа от аммиака, позволяющего увеличить массообмен путем подачи дополнительного количества раствора диаммонийфосфата на тарельчатую ступень абсорбера, предотвратить снижение гидравлического сопротивления на тарелочной ступени абсорбера и провал раствора с тарелок, что повысит качество очистки коксового газа и позволит снизить расход используемого раствора для очистки. В способе очистки коксового газа от аммиака круговым фосфатным способом, включающем промывку его раствором фосфатов аммония в двухступенчатом абсорбере, снабженном блоком тарелок на верхней ступени и форсунками на нижней ступени, регенерацию раствора отстаиванием примесей с последующим выделением аммиака из раствора и возврат раствора моноаммонийфосфата на верхнюю ступень абсорбера, обработку коксового газа раствором диаммонийфосфата, циркулирующим через нижнюю ступень абсорбера путем подачи раствора к форсункам, коксовый газ дополнительно обрабатывают в абсорбере раствором диаммонийфосфата с мольным отношением аммиака к фосфорной кислоте от 1,63 до 1,83 и плотностью раствора от 1,214 до 1,234 кгм3 путем подачи его части после отстаивания примесей и очистки от смолы на блок тарелок в верхней ступени абсорбера, при этом раствор ДАФ после абсорбера в полном объеме направляют в отстойник для отстаивания примесей, обеспечивая после очистки уровень содержания аммиака в коксовом газе не более 0,028 гм3. При этом дополнительно очищенный раствор диаммонийфосфата возвращают на первую ступень абсорбера на тарелку, находящуюся от первой тарелки по ходу движения коксового газа на расстоянии, составляющем 50-60 от общей высоты блока тарелок тарелочной ступени абсорбера. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Наверх