Способ гидроочистки вакуумного дистиллята, использующий последовательность катализаторов


C10G2300/1074 - Крекинг углеводородных масел; производство жидких углеводородных смесей, например путем деструктивной гидрогенизации, олигомеризации, полимеризации (крекинг до водорода или синтез-газа C01B; крекинг или пиролиз углеводородных газов до индивидуальных углеводородов или смесей углеводородов определенного или точно установленного строения C07C; крекинг до кокса C10B); извлечение углеводородных масел из горючих сланцев, нефтеносных песков или газов; очистка смесей, состоящих в основном из углеводородов; риформинг бензино-лигроиновых фракций; минеральные воски (предотвращение коррозии или отложения накипи вообще C23F)

Владельцы патента RU 2651269:

ИФП ЭНЕРЖИ НУВЕЛЛЬ (FR)

Изобретение относится к способу гидроочистки углеводородного сырья, содержащего соединения азота в количестве выше 250 в.ч./млн и имеющего средневзвешенную температуру кипения выше 380°С, включающему следующие стадии, на которых a) приводят в контакт в присутствии водорода указанное углеводородное сырье с по меньшей мере одним первым катализатором, включающим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор и активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB в форме оксида и по меньшей мере одного металла группы VIII в форме оксида, причем указанный первый катализатор получен способом, включающим по меньшей мере один этап обжига, b) приводят в контакт в присутствии водорода поток, полученный на стадии а), с по меньшей мере одним вторым катализатором, включающим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор, активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB и по меньшей мере одного металла группы VIII, и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, причем указанный второй катализатор получен способом, включающим следующие этапы: i) приводят в контакт с подложкой по меньшей мере одно соединение металла группы VIB, по меньшей мере одно соединение металла группы VIII, фосфор и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, с получением предшественника катализатора, ii) высушивают указанный предшественник катализатора, полученный на этапе i), при температуре ниже 200°С, без последующего обжига, с получением гидроочищенного потока. Изобретение также относится к способам гидрокрекинга или каталитического крекинга в псевдоожиженном слое с использованием стадии гидроочистки по изобретению. Эффективный способ позволят получать десульфированный и деазотированный вакуумный дистиллят. Способ особенно подходит для гидроочистки сырья с повышенным содержанием азота. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 1 табл., 5 пр.

 

Настоящее изобретение относится к области процессов гидрокрекинга и каталитического крекинга, в частности, к предварительной обработке в таких процессах, заключающейся в гидроочистке сырья типа вакуумного дистиллята с использованием последовательности катализаторов. Целью способа является получение десульфированного и деазотированного вакуумного дистиллята. Способ гидроочистки согласно изобретению особенно хорошо подходит для гидроочистки сырья с повышенным содержанием азота.

Процесс гидрокрекинга позволяет превратить нефтяные фракции, в частности, вакуумные дистилляты (DSV) в более легкие и более ценные продукты (бензин, средние дистилляты). Вакуумные дистилляты имеют переменное содержание различных загрязняющих примесей (в частности, соединения серы, азота), поэтому необходимо перед этапом собственно гидрокрекинга проводить этап гидроочистки сырья, который позволит разорвать связи C-C и получить более легкие желаемые фракции. Эти же проблемы существуют в случае сырья, предназначенного для процесса каталитического крекинга.

Целью этапа гидроочистки, часто называемого предварительным гидрокрекингом, является очистка сырья без значительного изменения его среднего молекулярного веса. Речь идет, в частности, об удалении соединений серы или азота, содержащихся в сырье. Основными целевыми реакциями являются гидродесульфирование, гидродеазотирование и гидрирование ароматических соединений. Состав и применение катализаторов гидроочистки особенно хорошо описаны в статье B.S. Clausen, H.T. Topsøe, F.E. Massoth, опубликованной в Catalysis Science and Technology, v. 11 (1996), Springer-Verlag. Катализаторы гидроочистки обладают обычно гидродесульфирующими и гидрирующими функциями, обеспечиваемыми сульфидами металлов групп VIB и VIII.

Добавление органического соединения в катализаторы гидроочистки для улучшения их активности в настоящее время хорошо известно специалисту. Во многих патентах защищается применение различных наборов органических соединений, таких, как моно, ди- или многоатомные спирты, возможно этерифицированные (WO96/41848, WO01/76741, US4012340, US3954673, EP601722). Катализаторы, модифицированные сложными моноэфирами C2-C14, описаны в патентных заявках EP466568 и EP1046424.

В других патентах указывается, что может быть выгодной особая последовательность катализаторов в одном и том же реакторе.

Так, в патентной заявке US2011/0079542 описывается, что замена части базового катализатора HDS вверху слоя катализатором с более низкой активностью не изменяет характеристик всей засыпки по сравнению со 100%-ным базовым катализатором, так как на первом участке катализаторного слоя реакция идет на серосодержащих соединениях, не являющихся тугоплавкими, и не требует высокоэффективного катализатора.

Патент EP 0651041 демонстрирует выгоду последовательности катализаторных слоев с частицами разной формы.

Настоящее изобретение относится к способу гидроочистки сырья типа вакуумного дистиллята с использованием особой последовательности по меньшей мере двух разных типов катализаторов, что позволяет повысить полную активность и полную стабильность способа гидроочистки по сравнению со способом гидроочистки, в котором в таком же количестве и в тех же рабочих условиях используется только один из этих двух типов катализаторов.

Под гидроочисткой понимаются реакции, охватывающие, в частности, гидродесульфирование (HDS), гидродеазотирование (HDN) и гидрирование ароматических соединений (HDA).

Согласно способу по изобретению, сырье сначала приводят в контакт с первым типом катализатора, содержащим фосфор и активную фазу в ее оксидной форме, то есть указанный первый катализатор получен способом, включающим по меньшей мере один этап обжига после пропитки металлическими солями. Этот первый тип катализатора будем называть "катализатором в оксидной форме" или "обожженным катализатором".

Затем сырье приводят в контакт со вторым типом катализатора, который был получен путем введения фосфора, активной фазы и органического соединения, содержащего кислород и/или азот, с последующим этапом сушки, без позднейшего обжига. Следует отметить, что поскольку этот второй тип катализатора не подвергается обжигу, активная фаза не находится в своей оксидной форме. Этот второй тип катализатора будем называть "катализатором с добавками".

Более конкретно, настоящее изобретение относится к способу гидроочистки углеводородного сырья, содержащего соединения азота в количестве более 250 в.ч./млн, предпочтительно более 500 в.ч./млн, и имеющего средневзвешенную температуру кипения выше 380°C, причем способ включает следующие стадии:

a) привести в контакт в присутствии водорода указанное углеводородное сырье с по меньшей мере одним первым катализатором, содержащим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор и активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB в оксидной форме и по меньшей мере одного металла группы VIII в оксидной форме, причем указанный первый катализатор получен способом, включающим по меньшей мере один этап обжига,

b) привести в контакт в присутствии водорода поток, полученный на стадии a), с по меньшей мере одним вторым катализатором, содержащим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор, активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB и по меньшей мере одного металла группы VIII, и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, причем указанный второй катализатор получен способом, включающим следующие этапы:

i) привести в контакт с подложкой по меньшей мере одно соединение металла группы VIB, по меньшей мере одно соединение металла группы VIII, фосфор и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, чтобы получить предшественник катализатора,

ii) высушить указанный предшественник катализатора, полученный на этапе i), при температуре ниже 200°C, без последующего обжига,

чтобы получить гидроочищенный поток.

Удалось установить, что хотя катализаторы с добавкой органического соединения обычно имели лучшую эффективность гидроочистки по сравнению с катализаторами без добавок, эти катализаторы легче ингибируются присутствующими в сырье азотсодержащими молекулами, в частности, основными азотсодержащими молекулами, чем катализаторы без добавок. Следствием этого ингибирования является снижение со временем активности и стабильности катализатора с добавками и, таким образом, уменьшение их эффективности гидроочистки.

Авторы заявки разработали способ гидроочистки сырья типа вакуумного дистиллята, содержащий последовательность катализаторов, позволяющую осуществить сначала гидроочистку на катализаторе в его оксидной форме (обожженный катализатор), который имеет хорошую активность в гидродесульфировании и гидродеазотировании. Этот первый тип катализатора, в частности, меньше ингибируется тугоплавкими основными азотсодержащими молекулами и, следовательно, более активен в гидродеазотировании, чем катализатор с добавками. Это позволяет осуществить глубокое гидродеазотирование на первой стадии способа согласно изобретению и, таким образом, облегчить нагрузку на катализатор с добавками, использующийся на второй стадии, который приводится в контакт с потоком, выходящим с первой стадии. Затем осуществляют гидроочистку, приводя в контакт сырье, лишенное большей части этих азотсодержащих молекул и части серосодержащих молекул, с катализатором с добавками, особенно активным в отношении HDN и HDS, позволяя, таким образом, завершить гидроочистку. Благодаря тому, что сырье контактировало с катализатором в оксидной форме перед его контактом с катализатором с добавками, катализатор с добавками меньше ингибируется азотсодержащими молекулами и, таким образом, является более активным и стабильным во времени. Особая последовательность позволяет, таким образом, защитить катализатор с добавками, очень активный в отношении HDS/HDN, катализатором в оксидной форме, очень активным в отношении HDN, следствием чего является повышение активности в целом и стабильности в целом последовательности катализаторов по сравнению с каталитической системой, содержащей только катализаторы с добавкой. Итак, общая активность повышается, так как можно повысить часовую объемную скорость (объем сырья, который может быть обработан за единицу времени) или, альтернативно, можно использовать меньше катализатора для обработки такого же объема сырья. Кроме того, благодаря увеличению активности можно снизить температуру, необходимую для достижения желаемого содержания азота. Равным образом, повышается глобальная стабильность, так как продолжительность цикла увеличивается.

Способ гидроочистки согласно изобретению особенно хорошо подходит для гидроочистки сырья, имеющего повышенные содержания органического азота, например, сырья, поступающего с каталитического крекинга, коксовальной установки или с легкого крекинга.

Способ согласно настоящему изобретению позволяет получить гидроочищенную углеводородную фракцию, то есть избавленную одновременно от возможных соединений серы и азота. Содержания соединений азота после гидроочистки обычно меньше или равны 300 ч/млн по азоту, предпочтительно ниже 200 ч/млн, очень предпочтительно ниже 100 ч/млн. Под ч/млн по азоту (или по сере) далее в тексте везде понимаются весовые ч/млн, выраженные в элементарном азоте (или элементарной сере), какими бы ни были органические молекулы, в которые входит азот (или сера). Согласно способу по изобретению, степень гидродесульфирования предпочтительно выше 95%, предпочтительно выше 98%. Согласно способу по изобретению, степень гидродеазотирования предпочтительно выше 90%, предпочтительно выше 95%.

Согласно одному варианту, для катализатора на стадии a) или b) металл группы VIB выбран из молибдена, вольфрама и смеси этих двух элементов, а металл группы VIII выбран из кобальта, никеля и смеси этих двух элементов.

Согласно одному варианту, для катализатора на стадии a) или b) содержание металла группы VIB составляет от 5 до 40 вес.% в оксиде металла группы VIB от полного веса катализатора, содержание металла группы VIII составляет от 1 до 10 вес.% в оксиде металла группы VIII от полного веса катализатора, и содержание фосфора составляет от 0,1 до 10 вес.% в P2O5 от полного веса катализатора.

Согласно одному варианту, катализатор для стадии a) или b) содержит, кроме того, по меньшей мере одну присадку, выбранную из бора и фтора и смеси бора и фтора.

Согласно одному варианту, органическое соединение представляет собой одно или несколько соединений, выбранных из карбоновой кислоты, спирта, альдегида, сложного эфира, амина, аминокислоты, аминоспирта, нитрила или амида, предпочтительно это одно или несколько соединений, выбранных из этиленгликоля, глицерина, полиэтиленгликоля (с молекулярным весом от 200 до 1500), ацетофенона, 2,4-пентандиона, пентанола, уксусной кислоты, малеиновой кислоты, щавелевой кислоты, винной кислоты, муравьиной кислоты, лимонной кислоты и диалкилсукцината C1-C4, особенно предпочтительно оно содержит комбинацию по меньшей мере диалкилсукцината C1-C4 и уксусной кислоты. Согласно другому особенно предпочтительному варианту, органическое соединение содержит по меньшей мере лимонную кислоту.

Согласно одному варианту, катализатор для стадии a) или b) дополнительно подвергали этапу сульфирования. Согласно одному варианту, содержание основного азота в сырье больше или равно 60 ч/млн.

Согласно одному варианту, каждая из стадий a) и b) осуществляется при температуре от 200 до 450°C, давлении от 0,5 до 30 МПа, часовой объемной скорости от 0,1 до 20 ч-1 и при отношении водород/сырье, выраженном в объеме водорода, измеренном в стандартных по температуре и давлению условиях, отнесенном к объему жидкого сырья, составляющем предпочтительно от 50 л/л до 2000 л/л.

Согласно одному варианту, стадия a) осуществляется в первой зоне, содержащей первый катализатор, который занимает объем V1, а стадия b) осуществляется во второй зоне, содержащей второй катализатор, который занимает объем V2, причем соотношение между объемами V1/V2 первой и второй зоны, соответственно, составляет от 10 об.%/90 об.% до 50 об.%/50 об.%.

Согласно одному варианту, этап i) стадии b) содержит следующие последовательные этапы:

i') пропитка аморфной подложки на основе оксида алюминия по меньшей мере одним раствором, содержащим по меньшей мере один металл группы VIB, по меньшей мере один металл группы VIII и указанный фосфор, чтобы получить пропитанную подложку,

i") сушка пропитанной подложки, полученной на этапе i'), при температуре ниже 180°C без позднейшего обжига, чтобы получить сухую пропитанную подложку,

i'") пропитка сухой пропитанной подложки, полученной на этапе i"), пропиточным раствором, содержащим по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, чтобы получить пропитанный предшественник катализатора,

i"") созревание пропитанного предшественника катализатора, полученного на этапе i'"), чтобы получить указанный предшественник катализатора.

Согласно одному варианту, поток, полученный на стадии a), подвергают этапу разделения, позволяющему разделить тяжелую фракцию и легкую фракцию, содержащую H2S и NH3, образованные на стадии a), причем указанную тяжелую фракцию вводят затем на стадию b).

Изобретение относится также к процессу гидрокрекинга, в котором применяется способ гидроочистки по изобретению, согласно которому указанный гидроочищенный поток приводят в контакт в присутствии водорода и в рабочих условиях гидрокрекинга с по меньшей мере одним катализатором гидрокрекинга, чтобы получить гидрокрекированный поток.

Изобретение относится также к процессу каталитического крекинга в псевдоожиженном слое, в котором применяется способ гидроочистки по изобретению, согласно которому указанный гидроочищенный поток приводят в контакт в рабочих условиях каталитического крекинга с по меньшей мере одним катализатором каталитического крекинга, чтобы получить крекированный поток.

Подробное описание

Сырье и рабочие условия

Углеводородное сырье, обрабатываемое способом гидроочистки согласно изобретению, имеет средневзвешенную температуру (TMP) кипения выше 380°C. TMP определяется, исходя из температуры, при которой перегоняется 5%, 50% и 70% объема сырья, согласно следующей формуле: TMP=(T5%+2T50%+4T70%)/7. TMP рассчитывается из значений, полученных из имитированной дистилляции. TMP сырья выше 380°C и предпочтительно ниже 600°C, более предпочтительно ниже 580°C. Обрабатываемое углеводородное сырье обычно имеет интервал кипения от 250°C до 600°C, предпочтительно от 300°C до 580°C.

Далее в тексте это сырье для удобства будет называться вакуумным дистиллятом, но это обозначение не имеет ограничительного характера. Любое углеводородное сырье, содержащее серу и соединения азота, являющиеся ингибиторами гидроочистки, и имеющее TMP близкое к TMP фракции вакуумного дистиллята, может обрабатываться способом согласно настоящему изобретению. Углеводородное сырье может иметь любую химическую природу, то есть иметь любое соотношение между различными химическими семействами, в частности, парафинами, олефинами, нафтенами и ароматическими соединениями.

Указанное углеводородное сырье содержит органические молекулы, включающие азот и/или серу. Азотсодержащие органические молекулы являются или основными, как амины, анилины, пиридины, акридины, хинолеины и их производные, или нейтральными, как, например, пирролы, индолы, карбазолы и их производные. В частности, именно основные азотсодержащие молекулы ингибируют катализаторы гидроочистки, в частности, катализаторы с добавками.

Содержание азота больше или равно 250 ч/млн, предпочтительно оно составляет от 500 до 10000 в.ч./млн, более предпочтительно от 700 до 4000 в.ч./млн и еще более предпочтительно от 1000 до 4000 ч/млн. Содержание основного азота составляет по меньшей мере четверть полного содержания азота (азот). Содержание основного азота обычно больше или равно 60 ч/млн, более предпочтительно составляет от 175 до 1000 в.ч./млн, еще более предпочтительно от 250 до 1000 ч/млн.

Содержание серы в сырье обычно составляет от 0,01 до 5 вес.%, предпочтительно от 0,2 до 4 вес.%, еще более предпочтительно от 0,5 до 3 вес.%.

Указанное углеводородное сырье дополнительно может содержать металлы, в частности, никель и ванадий, что выгодно. Суммарное содержание никеля и ванадия в указанном углеводородном сырье, обрабатываемом способом гидрокрекинга согласно изобретению, предпочтительно ниже 1 в.ч./млн.

Содержание асфальтенов в указанном углеводородном сырье обычно ниже 3000 ч/млн, предпочтительно ниже 1000 ч/млн, еще более предпочтительно ниже 200 ч/млн.

Обрабатываемое сырье обычно содержит смолы, предпочтительно содержание смол выше 1 вес.%, предпочтительно выше 5 вес.%. Измерение содержания смол осуществляется согласно стандарту ASTM D2007-11.

Указанное углеводородное сырье предпочтительно выбрано из LCO или HCO (от английского Light Cycle Oil или Heavy Cycle Oil - легкие или тяжелые газойли с установки каталитического крекинга), вакуумных дистиллятов, например, газойлей с прямой перегонки нефти или с установок конверсии, таких, как каталитический крекинг, коксовальная установка или легкий крекинг, из сырья, поступающего с установок экстракции ароматических соединений, базовых смазочных масел или масел, получаемых при депарафинизации растворителем базовых смазочных масел, из дистиллятов с процессов десульфирования или гидроконверсии в неподвижном слое или в кипящем слое остатков атмосферной перегонки, и/или вакуумных остатков, и/или деасфальтированных масел, или же сырье может быть деасфальтированным маслом или содержать растительные масла, или происходить с конверсии сырья, полученного из биомассы. Указанное углеводородное сырье, обрабатываемое способом гидрокрекинга согласно изобретению, может также быть смесью вышеуказанных типов сырья.

Способ согласно изобретению может быть осуществлен в одном, двух или нескольких реакторах. Обычно его проводят в неподвижном слое.

Когда способ согласно изобретению осуществляется в двух реакторах, стадия a) может быть реализована в первом реакторе, через которое проводится сырье, а стадия b) может затем осуществляться во втором реакторе, находящемся по потоку ниже первого реактора. Факультативно, поток со стадии a), выходящий из первого реактора, можно подвергнуть этапу разделения, позволяющему отделить легкую фракцию, содержащую, в частности, H2S и NH3, образованные во время гидроочистки на стадии a), от тяжелой фракции, содержащей частично гидроочищенные углеводороды. Тяжелую фракцию, полученную после этапа разделения, вводят затем во второй реактор, позволяющий осуществить стадию b) способа по изобретению. Этап разделения можно реализовать путем дистилляции, мгновенной сепарации или любым другим способом, известным специалисту.

Когда способ реализуют в единственном реакторе, стадию a) осуществляют в первой зоне, содержащей первый катализатор, который занимает объем V1, а стадию b) осуществляют во второй зоне, содержащей второй катализатор, который занимает объем V2. Объемная доля первой зоны, содержащей катализатор в оксидной форме для стадии a), предпочтительно составляет по меньшей мере 10 об.% от полного объема зон. Объемную долю первой зоны, содержащей катализатор в оксидной форме для стадии a), подбирают так, чтобы максимально повысить конверсию ингибирующих соединений азота, то есть основных соединений. Соотношение между объемами V1/V2 первой и второй зоны, соответственно, предпочтительно составляет от 10 об.%/90 об.% до 50 об.%/50 об.%.

Металлы группы VIB или группы VIII, используемые для образования активной фазы катализаторов для стадий a) или b), могут быть одинаковыми или разными на любой из стадий a) или b).

Рабочие условия, применяемые на стадии a) или b) способа гидроочистки согласно изобретению, обычно следующие: температура благоприятно составляет от 200 до 450°C, предпочтительно от 300 до 400°C, давление благоприятно составляет от 0,5 до 30 МПа, предпочтительно от 5 до 20 МПа, часовая объемная скорость (определенная как отношение объемного расхода сырья к объему катализатора в час) благоприятно составляет от 0,1 до 20 ч-1, предпочтительно от 0,2 до 5 ч-1, и отношение водород/сырье, выраженное в объеме водорода, измеренном в стандартных по температуре и давлению условиях, деленном на объем жидкого сырья, предпочтительно составляет от 50 л/л до 2000 л/л. Рабочие условия на стадиях a) и b) могут быть одинаковыми или разными. Предпочтительно они одинаковы.

Стадия a): Гидроочистка с катализатором в оксидной форме

Согласно стадии a) способа по изобретению, указанное углеводородное сырье приводят в контакт в присутствии водорода с по меньшей мере одним первым катализатором, содержащим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор и активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB в оксидной форме и по меньшей мере одного металла группы VIII в оксидной форме, причем указанный первый катализатор получен способом, включающим по меньшей мере один этап обжига.

Катализатор, использующийся на стадии a) согласно изобретению, состоит из аморфной подложки на основе оксида алюминия, фосфора и активной фазы, образованной из по меньшей мере одного металла группы VIB в оксидной форме и по меньшей мере одного металла группы VIII в оксидной форме.

Обычно полное содержание металла группы VIB и металла группы VIII выше 6 вес.%, предпочтительно составляет от 10 до 50 вес.% в оксидах металлов групп VIB и VIII от полного веса катализатора.

Содержание металла группы VIB составляет от 5 до 40 вес.%, предпочтительно от 8 до 35 вес.%, более предпочтительно от 10 до 30 вес.%, выраженных в оксиде металла(ов) группы VIB от полного веса катализатора.

Содержание металла группы VIII составляет от 1 до 10 вес.%, предпочтительно от 1,5 до 9 вес.%, более предпочтительно от 2 до 8 вес.% в оксиде металла группы VIII от полного веса катализатора.

Металл группы VIB, присутствующий в активной фазе катализатора, использующегося в способе гидроочистки согласно изобретению, предпочтительно выбран из молибдена, вольфрама и смеси этих двух элементов, очень предпочтительно, металл группы VIB является молибденом.

Металл группы VIII, присутствующий в активной фазе катализатора, использующегося в способе гидроочистки согласно изобретению, предпочтительно выбран из кобальта, никеля и смеси этих двух элементов. Очень предпочтительно, металл группы VIII является никелем.

Предпочтительно, активная фаза катализатора, использующегося на стадии a), выбрана из группы, состоящей из комбинации элементов никель-молибден, никель-кобальт-молибден, никель-вольфрам или никель-молибден-вольфрам. Очень предпочтительно, активная фаза катализатора, использующегося на стадии a), является комбинацией элементов никель-молибден.

Мольное отношение металла группы VIII к металлу группы VIB в катализаторе в оксидной форме предпочтительно составляет от 0,1 до 0,8, предпочтительно от 0,15 до 0,6, и еще более предпочтительно от 0,2 до 0,5.

Указанный катализатор для стадии a) содержит также фосфор в качестве присадки. Присадка представляет собой добавляемый элемент, который сам по себе не имеет каталитических свойств, но повышает каталитическую активность активной фазы.

Содержание фосфора в указанном катализаторе для стадии a) предпочтительно составляет от 0,1 до 10 вес.% P2O5, предпочтительно от 0,2 до 8 вес.% P2O5, очень предпочтительно от 0,3 до 8 вес.% P2O5.

Мольное отношение фосфора к металлу группы VIB в катализаторе для указанной стадии a) больше или равно 0,05, предпочтительно больше или равно 0,07, очень предпочтительно составляет от 0,08 до 0,5.

Катализатор, использующийся на стадии a) согласно изобретению, предпочтительно может содержать, кроме того, по меньшей мере одну присадку, выбранную из бора и фтора и смеси бора и фтора.

Когда катализатор гидроочистки содержит бор в качестве присадки, содержание бора в указанном катализаторе в оксидной форме на указанной стадии a) предпочтительно составляет от 0,1 до 10 вес.%, выраженных в оксиде бора, предпочтительно от 0,2 до 7 вес.% оксида бора, очень предпочтительно от 0,2 до 5 вес.% оксида бора.

Когда катализатор гидроочистки содержит фтор в качестве присадки, содержание фтора в указанном катализаторе в оксидной форме, использующемся на указанной стадии a), предпочтительно составляет от 0,1 до 10 вес.% фтора, предпочтительно от 0,2 до 7 вес.% фтора, очень предпочтительно от 0,2 до 5 вес.% фтора.

Аморфная подложка указанного предшественника катализатора имеет в основе оксид алюминия, то есть она содержит более 50% оксида алюминия, обычно она содержит только оксид алюминия или алюмосиликат, какие определены ниже, и, возможно, металлы и/или присадку(и), которые вводят вне пропиток (например, вводят в подложку во время ее получения (размешивание, пластификация и т.д.) или формования). Подложка готова после формования (например, экструзией) и обжига, обычно при температуре от 300 до 600°C.

В одном предпочтительном случае аморфная подложка является оксидом алюминия, предпочтительно экструдированным оксидом алюминия. Предпочтительно, оксид алюминия является оксидом алюминия гамма. Особенно предпочтительно, подложка состоит из оксида алюминия, предпочтительно оксида алюминия гамма.

В другом предпочтительном случае аморфная подложка является алюмосиликатом, содержащим по меньшей мере 50% оксида алюминия. Содержание оксида кремния в подложке не превышает 50 вес.%, чаще всего меньше или равно 45 вес.%, предпочтительно меньше или равно 40 вес.%. Особенно предпочтительно, если подложка состоит из алюмосиликата.

Объем пор аморфной подложки обычно составляет от 0,1 см3/г до 1,5 см3/г, предпочтительно от 0,4 см3/г до 1,1 см3/г. Полный объем пор измеряют методом ртутной порозиметрии согласно стандарту ASTM D4284-92 при угле смачивания 140°, как описано в работе Rouquerol F., Rouquerol J., Singh K. "Adsorption by Powders & Porous Solids: Principle, methodology and applications", Academic Press, 1999, например, с помощью прибора фирмы Micromeritics™, модель Autopore III™.

Удельная поверхность аморфной подложки обычно составляет от 5 м2/г до 350 м2/г, предпочтительно от 10 м2/г до 300 м2/г. Удельная поверхность определяется в настоящем изобретении по методу БЭТ, описанному в цитированной выше работе.

Указанная аморфная подложка предпочтительно находится в виде порошка, или ей придана форма шариков, экструдатов, таблеток или агломератов неправильной и несферической формы, конкретная форма подложки может быть следствием этапа дробления. Очень предпочтительно, указанная подложка имеет вид экструдатов.

Получение свежего катализатора в оксидной форме, использующегося на стадии a), можно осуществить любым способом, хорошо известным специалисту.

Металлы группы VIB и группы VIII в указанном катализаторе предпочтительно можно ввести в катализатор на разных стадиях его приготовления и различными способами. Указанные металлы группы VIB и группы VIII можно с выгодой ввести частично в ходе формования указанной аморфной подложки или, предпочтительно, после этого формования.

В случае, когда металлы группы VIB и группы VIII вводят частично во время формования указанной аморфной подложки, их можно ввести частично только в момент размешивания с алюмогелем, выбранным в качестве матрицы, а остальные металлы вводят тогда позднее. Когда часть металлов группы VIB и группы VIII вводят в момент размешивания, доля металла группы VIB, вводимого в ходе этого этапа, предпочтительно меньше или равна 20% от полного количества металла группы VIB, введенного в конечный катализатор, а доля металла группы VIII, вводимая в ходе этого этапа, меньше или равна 50% от полного количества металла группы VIII, вводимого в конечный катализатор. В случае, когда металлы группы VIB и группы VIII вводят, по меньшей мере частично, а предпочтительно полностью после формования указанной аморфной подложки, введение металлов группы VIB и группы VIII в аморфную подложку можно предпочтительно осуществить путем одной или нескольких пропиток аморфной подложки избытком раствора или, предпочтительно, одной или несколькими сухими пропитками, предпочтительно, единственной сухой пропиткой указанной аморфной подложки водными или органическими растворами, содержащими предшественники металлов. Сухая пропитка состоит в приведении в контакт подложки с раствором, содержащим по меньшей мере один предшественник указанных металлов группы VIB и/или группы VIII, объем которого равен объему пор в подложке, подлежащей пропитке. Растворителем в пропиточном растворе может быть вода или органическое соединение, такое как спирт. В качестве пропиточного раствора предпочтительно используется водный раствор.

Является очень предпочтительным, когда металлы группы VIB и группы VIII вводят полностью после формования указанной аморфной подложки, путем сухой пропитки указанной подложки пропиточным водным раствором, содержащим соли-предшественники металлов. Введение металлов группы VIB и группы VIII можно также с выгодой осуществить путем одной или нескольких пропиток аморфной подложки раствором, содержащим соли-предшественники металлов. В случае, когда металлы вводят за несколько пропиток соответствующими солями-предшественниками, обычно проводят промежуточный этап сушки катализатора при температуре от 50 до 180°C, предпочтительно от 60 до 150°C, очень предпочтительно от 75 до 130°C.

Предпочтительно, при любом способе введения металл группы VIB вводят одновременно с металлом группы VIII.

Подходящие для применения предшественники молибдена хорошо известны специалисту. Например, из источников молибдена можно использовать оксиды и гидроксиды, молибденовые кислоты и их соли, в частности, аммониевые соли, такие, как молибдат аммония, гептамолибдат аммония, фосфорномолибденовую кислоту (H3PMo12O40) и ее соли и, возможно, кремнемолибденовую кислоту (H4SiMo12O40) и ее соли. Источниками молибдена могут быть также любые гетерополисоединения со структурой Кеггина, например, лакунарного Кеггина, замещенного Кеггина, Доусона, Андерсона, Страндберга. Предпочтительно используются триоксид молибдена и гетерополианионы со структурой Кеггина, лакунарного Кеггина, замещенного Кеггина или Страндберга.

Подходящие для применения предшественники вольфрама также хорошо известны специалисту. Например, из источников вольфрама можно использовать оксиды и гидроксиды, вольфрамовые кислоты и их соли, в частности, аммониевые соли, такие, как вольфрамат аммония, метавольфрамат аммония, фосфорновольфрамовую кислоту и ее соли и, возможно, кремневольфрамовую кислоту (H4SiW12O40) и ее соли. Источниками вольфрама могут быть также любые гетерополисоединения со структурой Кеггина, например, лакунарного Кеггина, замещенного Кеггина, Доусона. Предпочтительно используются оксиды и соли аммония, как метавольфрамат аммония или гетерополианионы со структурой Кеггина, лакунарного Кеггина или замещенного Кеггина.

Подходящие для применения предшественники кобальта предпочтительно выбраны, например, из оксидов, гидроксидов, гидрокарбонатов, карбонатов и нитратов. Предпочтительно используются гидроксид кобальта и гидрокарбонат кобальта.

Подходящие для применения предшественники никеля предпочтительно выбраны, например, из оксидов, гидроксидов, гидрокарбонатов, карбонатов и нитратов. Предпочтительно используются оксигидроксид никеля и карбонат никеля.

Аналогично, фосфор можно с выгодой вводить в катализатор на разных стадиях его приготовления и различными способами. Указанный фосфор можно с выгодой ввести во время формования указанной аморфной подложки или, предпочтительно, после этого формования. Его можно ввести, например, непосредственно перед или сразу после пластификации выбранной матрицы, такой, например и предпочтительно, как оксигидроксид алюминия (бемит), являющийся предшественником оксида алюминия. Его можно также с выгодой вводить самостоятельно или в смеси с по меньшей мере одним металлом группы VIB и VIII.

Указанный фосфор предпочтительно вводят в смеси с предшественниками металлов группы VIB и группы VIII, полностью или частично, на формованную аморфную подложку, предпочтительно оксид алюминия или алюмосиликат в форме экструдата, путем сухой пропитки указанной аморфной подложки раствором, содержащим предшественники металлов и предшественник фосфора.

Предпочтительным источником фосфора является ортофосфорная кислота H3PO4, но годятся также ее соли и сложные эфиры, как фосфаты аммония. Фосфор можно также ввести одновременно с элементом(ами) группы VIB в виде гетерополианионов со структурой Кеггина, лакунарного Кеггина, замещенного Кеггина или типа Страндберга.

Катализатор, использующийся на стадии a) согласно изобретению, предпочтительно может дополнительно содержать по меньшей мере одну присадку, выбранную из бора и фтора и смеси бора и фтора. Введение этой присадки можно произвести таким же образом, как введение фосфора, на разных уровнях приготовления и разными способами. Ее можно ввести, по меньшей мере частично, во время получения подложки (в том числе при формовании). Предпочтительно, ее можно вводить одну или в смеси с фосфором или с по меньшей мере одним из предшественников металлов групп VIB и VIII. Предпочтительно ее вводят в смеси с предшественниками металлов группы VIB и группы VIII и фосфором, полностью или частично на формованную аморфную подложку, предпочтительно оксид алюминия или алюмосиликат в форме экструдата, путем сухой пропитки указанной аморфной подложки раствором, содержащим предшественники металлов, предшественник фосфора и предшественник(и) присадки, выбранной из бора и/или фтора.

Источником бора может быть борная кислота, предпочтительно ортоборная кислота H3BO3, диборат или пентаборат аммония, оксид бора, сложные борные эфиры. Бор можно ввести, например, через раствор борной кислоты в смеси вода/спирт или же в смеси вода/этаноламин.

Подходящие для применения источники фтора хорошо известны специалисту. Например, фторидные анионы можно ввести в виде фтористоводородной кислоты или ее солей. Эти соли образованы с щелочными металлами, аммонием или органическим соединением. В последнем случае соль предпочтительно получают в реакционной смеси путем реакции между органическим соединением и фтористоводородной кислотой. Фтор можно ввести, например, путем пропитки водным раствором фтористоводородной кислоты, или фторида аммония, или же бифторида аммония.

В одном предпочтительном варианте способ получения катализатора на стадии a) способа по изобретению включает следующие этапы:

a') пропитка аморфной подложки на основе оксида алюминия раствором, содержащим по меньшей мере один предшественник металла группы VIB, по меньшей мере один предшественник металла группы VIII, фосфор, возможно, другую присадку, выбранную из бора и/или фтора,

a") (дополнительно) сушка пропитанной подложки, полученной на выходе с этапа a'),

a'") обжиг пропитанной подложки, возможно высушенной, чтобы превратить предшественники металлов группы VIB и группы VIII в оксиды.

Этап a') пропитки осуществляют согласно вышеописанным вариантам. Очень предпочтительно, металлы группы VIB и группы VIII, фосфор и, возможно, другую присадку, выбранную из бора и/или фтора, вводят полностью после формования указанной аморфной подложки, путем сухой пропитки указанной подложки пропиточным водным раствором, содержащим соли-предшественники металлов, фосфор и, возможно, присадку, выбранную из бора и/или фтора.

Сушку на этапе a") обычно осуществляют при температуре от 50 до 180°C, предпочтительно от 60 до 150°C, очень предпочтительно от 75 до 130°C. Сушку обычно проводят в течение периода от 1 до 24 часов, предпочтительно от 1 до 20 часов. Сушку проводят на воздухе или в инертной атмосфере (например, азот).

Обжиг на этапе a'") обычно осуществляют при температуре от 250°C до 900°C, предпочтительно от 350°C до 750°C. Продолжительность обжига обычно составляет от 0,5 часа до 16 часов, предпочтительно от 1 часа до 5 часов. Его обычно проводят на воздухе. Обжиг позволяет преобразовать предшественники металлов группы VIB и VIII в оксиды.

Перед применением выгодно преобразовать катализатор в оксидной форме (обожженный), использующийся на стадии a) способа согласно изобретению, в сульфированный катализатор, чтобы образовать его активные центры. Эта стадия активации или сульфирования осуществляется методами, хорошо известными специалисту, предпочтительно в сульфо-восстановительной атмосфере в присутствии водорода и сероводорода.

Это преобразование в сульфированный катализатор предпочтительно осуществляют на любом типе катализатора в оксидной форме, то есть его можно осуществить на свежем катализаторе или регенерированном катализаторе.

Этап сульфирования предпочтительно проводят ex situ или in situ. Сульфирующими агентами являются газ H2S или любое другое соединение, содержащее серу, подходящее для активации углеводородного сырья с целью сульфирования катализатора. Указанные серосодержащие соединения предпочтительно выбраны из алкилдисульфидов, таких, например, как диметилдисульфид (DMDS), алкилсульфидов, как, например, диметилсульфид, н-бутилмеркаптан, полисульфидных соединений типа третичного полисульфида или любых других соединений, известных специалисту, позволяющих получить хорошее сульфирование катализатора. Предпочтительно, катализатор сульфируют in situ в присутствии сульфирующего агента и углеводородного сырья. Очень предпочтительно катализатор сульфируют in situ в присутствии углеводородного сырья, в которое добавлен диметилдисульфид.

Стадия b): Гидроочистка катализатором с добавками

Согласно стадии b) способа по изобретению, поток, полученный на стадии a), приводят в контакт в присутствии водорода с по меньшей мере одним вторым катализатором, содержащим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор, активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB и по меньшей мере одного металла группы VIII, и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, причем указанный второй катализатор получен способом, включающим следующие этапы:

i) привести в контакт с подложкой по меньшей мере одно соединение металла группы VIB, по меньшей мере одно соединение металла группы VIII, фосфор и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, чтобы получить предшественник катализатора,

ii) высушить указанный предшественник катализатора, полученный на этапе i), при температуре ниже 200°C, без последующего обжига.

Катализатор, использующийся на стадии b) согласно изобретению, состоит из аморфной подложки на основе оксида алюминия, фосфора, активной фазы, образованной из по меньшей мере одного металла группы VIB и по меньшей мере одного металла группы VIII, и органического соединения, содержащего кислород или азот. Катализатор, использующийся на стадии b), является вышеуказанным катализатором с добавкой. При приготовлении его не подвергают обжигу, то есть его активная фаза содержит металлы группы VIB и VIII, которые не превратились в оксиды.

Суммарное содержание металла группы VIII и металла группы VIB, а также мольное отношение металла группы VIII к металлу группы VIB в катализаторе для стадии b) лежат в тех же диапазонах, какие описаны для катализатора, использующегося на стадии a).

Металл группы VIB, присутствующий в активной фазе катализатора, использующегося на стадии b) согласно изобретению, предпочтительно выбран из молибдена, вольфрама и смеси этих двух элементов, очень предпочтительно, металл группы VIB является молибденом.

Металл группы VIII, присутствующий в активной фазе катализатора, использующегося на стадии b) согласно изобретению, предпочтительно выбран из кобальта, никеля и смеси этих двух элементов. Особенно предпочтительно металл группы VIII является никелем.

Предпочтительно, активная фаза катализатора, использующегося на стадии b), выбрана из группы, образованной комбинацией элементов никель-молибден, кобальт-молибден и никель-кобальт-молибден. Особенно предпочтительно активная фаза состоит из комбинации никель-молибден.

Катализатор с добавками, использующийся на стадии b), содержит также фосфор в качестве присадки. Содержание фосфора в катализаторе для стадии b), а также мольное отношение фосфора к металлу группы VIB в катализаторе для стадии b) лежат в тех же диапазонах, какие описаны для катализатора для стадии a).

Катализатор, использующийся на стадии b) согласно изобретению, может предпочтительно содержать, кроме того, по меньшей мере одну добавку, выбранную из бора и/или фтора. Когда катализатор, использующийся на стадии b), содержит бор и/или фтор, содержание бора и/или фтора находится в том же диапазоне, какой описан для катализатора на стадии a).

Аморфная подложка указанного катализатора, использующегося на стадии b), имеет в основе оксид алюминия. Она была описана в разделе, относящейся к стадии a). Подложка катализатора с добавками, согласно стадии b), может быть идентичной или отличаться от подложки катализатора, использующегося на стадии a).

Катализатор, использующийся на стадии b), содержит, кроме того, органическое соединение, содержащее кислород и/или азот. Это соединение является органическим соединением, содержащим более 2 атомов углерода и по меньшей мере один атом кислорода и/или азота.

Органическое соединение, содержащее кислород, может быть одним или несколькими соединениями, выбранными из карбоновой кислоты, спирта, альдегида или сложного эфира. Например, органическое соединение, содержащее кислород, может представлять собой одно или несколько соединений, выбранных из группы, состоящей из этиленгликоля, глицерина, полиэтиленгликоля (с молекулярным весом от 200 до 1500), ацетофенона, 2,4-пентандиона, пентанола, уксусной кислоты, малеиновой кислоты, щавелевой кислоты, винной кислоты, муравьиной кислоты, лимонной кислоты и диалкилсукцината C1-C4. Используемый диалкилсукцинат предпочтительно входит в группу, состоящую из диметилсукцината, диэтилсукцината, дипропилсукцината и дибутилсукцината. Предпочтительно, в качестве диалкилсукцината C1-C4 используется диметилсукцинат или диэтилсукцинат. Очень предпочтительно, в качестве диалкилсукцината C1-C4 используется диметилсукцинат. Используется по меньшей мере один диалкилсукцинат C1-C4, предпочтительно единственный, и предпочтительно диметилсукцинат.

Органическое соединение, содержащее азот, может быть выбрано из амина. В качестве примера, органическое соединение, содержащее азот, может быть этилендиамином или тетраметилмочевиной.

Органическое соединение, содержащее кислород и азот, может быть выбрано из аминокислоты, аминоспирта, нитрила или амида. Например, органическое соединение, содержащее кислород и азот, может быть аминотриуксусной кислотой, 1,2-циклогександиаминтетрауксусной кислотой, моноэтаноламином, ацетонитрилом, N-метилпирролидоном, диметилформамидом или же EDTA.

Предпочтительно, органическое соединение содержит кислород. Особенно предпочтительно, органическое соединение содержит по меньшей мере комбинацию диалкилсукцината C1-C4, в частности, диметилсукцината, и уксусной кислоты. Согласно другому особенно предпочтительному варианту, органическое соединение содержит по меньшей мере лимонную кислоту.

Катализатор, использующийся на стадии b), готовят способом, содержащим следующие этапы:

i) привести в контакт с подложкой по меньшей мере одно соединение металла группы VIB, по меньшей мере одно соединение металла группы VIII, фосфор и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, чтобы получить предшественник катализатора,

ii) высушить указанный предшественник катализатора, полученный на этапе i), при температуре ниже 200°C, без последующего обжига,

Этап i) контакта имеет несколько вариантов осуществления. Согласно первому варианту осуществления этапа i) способа получения катализатора, использующегося на стадии b), проводят осаждение указанных соединений металлов группы VIB и группы VIII, фосфора и указанного органического соединения на указанную подложку путем по меньшей мере одного этапа совместной пропитки, предпочтительно сухой пропиткой. Согласно этому варианту осуществления, называемому также "совместной пропиткой", указанные соединения металлов группы VIB и группы VIII, фосфор и органическое соединение вводят в указанную подложку одновременно. Вышеуказанный первый вариант осуществления этапа i) включает проведение одной или нескольких стадий совместной пропитки, причем за каждым этапом совместной пропитки предпочтительно следует этап сушки, какой описан для этапа i") ниже.

Согласно второму варианту осуществления этапа i) способа получения катализатора, использующегося на стадии b), приводят в контакт по меньшей мере один предшественник катализатора, содержащий по меньшей мере один металл группы VIII, по меньшей мере один металл группы VIB, указанный фосфор и по меньшей мере указанную аморфную подложку на основе оксида алюминия с по меньшей мере одним органическим соединением, содержащим кислород и/или азот. Согласно изобретению, указанный второй вариант осуществления представляет собой обработку, называемую "пост-пропиткой". Согласно этому варианту осуществления, предшественник катализатора готовят, проводят осаждение по меньшей мере одного соединения металла группы VIB и по меньшей мере одного соединения металла группы VIII и фосфора на указанную подложку любым способом, известным специалисту, предпочтительно сухой пропиткой, пропиткой в избытке или же методами осаждения, хорошо известными специалисту. Нанесение соединений металлов групп VIB и VIII и фосфора можно осуществить путем одной или нескольких пропиток, за которыми предпочтительно проводится этап сушки, какой описан для этапа i") ниже.

Согласно одному особенно предпочтительному варианту, контакт на этапе i) реализуют согласно второму варианту осуществления этапа i), то есть пост-пропиткой. Согласно одному особенно предпочтительному варианту, катализатор, использующийся на стадии b), получен способом получения, описанным в документе US 2013/008829. Более точно, этап i) способа получения катализатора для стадии b) может включать следующие последовательные этапы, более подробно описываемые ниже:

i') пропитка аморфной подложки на основе оксида алюминия по меньшей мере одним раствором, содержащим по меньшей мере один металл группы VIB, по меньшей мере один металл группы VIII и указанный фосфор, чтобы получить пропитанную подложку,

i") сушка пропитанной подложки, полученной на этапе i'), при температуре ниже 180°C без позднейшего обжига, чтобы получить сухую пропитанную подложку,

i'") пропитка сухой пропитанной подложки, полученной на этапе i"), пропиточным раствором, содержащим по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, чтобы получить пропитанный предшественник катализатора,

i"") созревание пропитанного предшественника катализатора, полученного на этапе i'"), чтобы получить указанный предшественник катализатора.

На этапе i') введение металлов группы VIB и группы VIII на аморфную подложку можно с выгодой осуществить путем одной или нескольких пропиток аморфной подложки избытком раствора или, предпочтительно, одной или несколькими сухими пропитками, предпочтительно сухой пропиткой указанной аморфной подложки водным или органическим раствором, содержащим предшественники металлов. Этап пропитки можно осуществить идентично описанному для стадии a) получения катализатора в оксидной форме. Предшественники металла группы VIB и группы VIII описаны в связи со стадией a). Указанный фосфор и возможную другую присадку, выбранную из бора и/или фтора, можно ввести идентично тому, как описано для стадии a). Предшественники фосфора, бора и фтора описаны в связи со стадией a).

За введением металлов группы VIB и группы VIII и фосфора в или на аморфную подложку предпочтительно следует этап i") сушки, в ходе которого уделяют растворитель (который обычно представляет собой воду) при температуре от 50 до 180°C, предпочтительно от 60 до 150°C или же от 65 до 145°C, очень предпочтительно от 70 до 140°C или же от 75 до 130°C. За этапом сушки пропитанной подложки никогда не проводится этап обжига на воздухе при температуре выше 200°C.

Предпочтительно, на этапе i') указанную пропитанную подложку получают путем сухой пропитки раствором, содержащим предшественники металлов группы VIB и группы VIII и фосфор, аморфной подложки на основе оксида алюминия, обожженной и формованной, с последующей сушкой при температуре ниже 180°C, предпочтительно от 50 до 180°C, предпочтительно от 60 до 150°C и очень предпочтительно от 75 до 130°C. В результате после этапа i") получают сухую пропитанную подложку.

Согласно этапу i'"), указанную сухую пропитанную подложку пропитывают пропиточным раствором, содержащим по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, предпочтительно диалкилсукцинат C1-C4 (в частности, диметилсукцинат) и уксусную кислоту. Согласно другому варианту, пропиточный раствор на этапе i"') предпочтительно содержит лимонную кислоту. Пропиточный раствор, содержащий по меньшей мере указанное органическое соединение, предпочтительно является водным раствором.

Мольное отношение введенного в катализатор органического соединения или соединений, содержащих кислород и/или азот, к элементу(ам) группы VIB, которыми пропитан предшественник катализатора, составляет от 0,05 до 2 моль/моль, предпочтительно от 0,1 до 1,8 моль/моль, предпочтительно от 0,15 до 1,5 моль/моль перед сушкой на этапе ii). Когда органический компонент является смесью диалкилсукцината C1-C4 (в частности, диметилсукцината) и уксусной кислоты, указанные соединения предпочтительно вводят в пропиточный раствор для этапа i'") способа по изобретению в количестве, соответствующем:

- мольному отношению диалкилсукцината (например, диметилсукцината) к элементу(ам) группы VIB, пропитывающим предшественник катализатора, в интервале от 0,05 до 2 моль/моль, предпочтительно от 0,1 до 1,8 моль/моль, предпочтительно от 0,15 до 1,5 моль/моль,

- мольному отношению уксусной кислоты к элементу(ам) группы VIB, которым(и) пропитан предшественник катализатора, в интервале от 0,1 до 5 моль/моль, предпочтительно от 0,5 до 4 моль/моль, предпочтительно от 1,3 до 3 моль/моль и очень предпочтительно от 1,5 до 2,5 моль/моль.

Указанные органические соединения предпочтительно можно осадить за один или несколько этапов либо путем пропитки из суспензии, либо пропиткой с избытком, либо сухой пропиткой, либо любым другим способом, известным специалисту.

Согласно этапу i'"), органическое соединение, содержащее кислород или азот, вводят на сухую пропитанную подложку путем по меньшей мере одного этапа пропитки, предпочтительно путем единственного этапа пропитки пропиточным раствором указанного сухого предшественника катализатора, особенно предпочтительно единственным этапом сухой пропитки.

Согласно этапу i"") способа получения по изобретению, пропитанный предшественник катализатора, полученный на этапе i'"), подвергают этапу созревания. Его осуществляют предпочтительно при атмосферном давлении и температуре от 17°C до 50°C, обычно достаточно, чтобы продолжительность созревания составляла от десяти минут до сорока восьми часов, предпочтительно от тридцати минут до пяти часов. Не исключено и более длительное созревание. В результате после этапа i"") получают предшественник катализатора.

Согласно этапу ii) способа получения по изобретению, предшественник катализатора на выходе с этапа i) подвергают этапу сушки при температуре ниже 200°C без последующего обжига.

Этап ii) сушки способа по изобретению предпочтительно проводят любым методом, известным специалисту. Предпочтительно его проводят при атмосферном давлении или пониженном давлении. Предпочтительно этот этап осуществляют при атмосферном давлении.

Этот этап ii) предпочтительно проводят при температуре от 50 и ниже 200°C, предпочтительно от 60 до 180°C и очень предпочтительно от 80 до 160°C.

Этап ii) предпочтительно проводят в проницаемом слое, используя воздух или любой другой горячий газ. Когда сушка проводится в неподвижном слое, использующимся газом предпочтительно является либо воздух, либо инертный газ, как аргон или азот. Очень предпочтительно, сушку реализуют в проницаемом слое в присутствии азота.

Предпочтительно, продолжительность этого этапа составляет от 30 минут до 4 часов, предпочтительно от 1 часа до 3 часов.

На выходе с этапа ii) способа по изобретению получают сухой катализатор, называемый также "катализатором с добавками", который не подвергают никакому позднейшему этапу обжига, например, на воздухе, при температуре выше 200°C.

Перед применением выгодно преобразовать катализатор с добавками, использующийся на стадии b), в сульфированный катализатор, чтобы образовать его активные центры. Эту стадию активации или сульфирования проводят способами, хорошо известными специалисту, предпочтительно в сульфо-восстановительной атмосфере в присутствии водорода и сероводорода.

На выходе с этапа ii) способа по изобретению полученный катализатор с добавками предпочтительно подвергают этапу iii) сульфирования без промежуточного этапа обжига.

Указанный катализатор с добавками предпочтительно сульфируют способом ex situ или in situ. Можно использовать те же сульфирующие агенты, какие описаны для катализатора в оксидной форме в связи со стадией a).

Когда сульфирование проводится in situ, сульфирование катализатора для стадии b) предпочтительно осуществляют одновременно с сульфированием катализатора для стадии a).

Применение способа по изобретению в процессе гидрокрекинга

Способ гидроочистки согласно изобретению с выгодой применяется как предварительная обработка в процессе гидрокрекинга, в частности, в процессе гидрокрекинга, называемого одностадийным, или в процессе гидрокрекинга, называемого двухстадийным. Гидрокрекинг позволяет превратить нефтяные фракции, в частности, вакуумные дистилляты (DSV), в более легкие и более ценные продукты (бензин, средние дистилляты).

Способ гидрокрекинга, называемый одностадийным, обычно включает сначала глубокую гидроочистку, целью которой является осуществить глубокое гидродеазотирование и десульфирование сырья перед введением его на катализатор или катализаторы гидрокрекинга. Указанный одностадийный способ гидрокрекинга особенно выгоден, когда указанный катализатор или катализаторы гидрокрекинга содержат подложку, содержащую кристаллы цеолита. Эта глубокая гидроочистка сырья приводит лишь к ограниченной конверсии сырья в более легкие фракции, которая остается недостаточной и, таким образом, должна быть завершена на более активном катализаторе или катализаторах гидрокрекинга. Однако следует отметить, что между разными катализаторными слоями отсутствует какое-либо разделение потоков: весь поток, выходящий из катализаторного слоя гидроочистки, вводится на катализаторный слой или слои, содержащие указанные катализаторы гидрокрекинга, а затем осуществляется разделение образованных продуктов. Эта версия гидрокрекинга имеет вариант, включающий возвращение непреобразованной фракции на по меньшей мере один из слоев катализаторов гидрокрекинга в целях более высокой конверсии сырья. Предпочтительно, способ гидроочистки согласно изобретению, включающий особую последовательность согласно стадиям a) и b), осуществляется в процессе одностадийного гидрокрекинга до катализатора гидрокрекинга. Он позволяет, кроме того, ограничить содержание органического азота на выходе с этапа предварительной обработки, чтобы защитить катализатор гидрокрекинга на основе цеолита, который очень чувствителен к органическому азоту.

Способ гидрокрекинга, называемый двухстадийным, включает первую стадию, целью которой, как и в одностадийном способе, является осуществить гидроочистку сырья, а также достичь конверсии сырья обычно порядка 40-60%. Поток, выходящий с первой стадии, подвергают затем разделению, обычно путем дистилляции, чаще всего называемому промежуточным разделением, целью которого является разделить продукты конверсии от непреобразованной фракции. На второй стадии двухстадийного способа гидрокрекинга согласно изобретению обрабатывается единственная фракция сырья, не преобразованная на первой стадии. Это разделение позволяет двухстадийному способу гидрокрекинга согласно изобретению быть более селективным по средним дистиллятам (керосин + дизельное топливо), чем одностадийный способ согласно изобретению. Действительно, промежуточное разделение продуктов конверсии предотвращает их "сверхкрекирование" в нафту и газы на второй стадии на катализаторе гидрокрекинга. Кроме того, следует отметить, что непрореагировавшая фракция сырья, обработанного на второй стадии, имеет обычно очень низкие содержания NH3, а также органических азотсодержащих соединений, обычно менее 20 в.ч./млн, даже менее 10 в.ч./млн.

Указанную первую стадию осуществляют в присутствии особой последовательности катализаторов согласно изобретению и катализатора гидрокрекинга, чтобы реализовать гидроочистку и получить конверсию обычно порядка 40-60%. Катализаторные слои в указанной особой последовательности катализаторов согласно изобретению предпочтительно находятся по потоку выше катализатора гидрокрекинга. Указанную вторую стадию обычно осуществляют в присутствии катализатора гидрокрекинга, имеющего другой состав, чем у катализатора, использующегося на указанной первой стадии.

Процессы гидрокрекинга обычно проводят при температуре от 250 до 480°C, благоприятно от 320 до 450°C, предпочтительно от 330 до 435°C, под давлением от 2 до 25 МПа, предпочтительно от 3 до 20 МПа, причем объемная скорость (объемный расход сырья, деленный на объем катализатора) составляет от 0,1 до 20 ч-1, предпочтительно от 0,1 до 6 ч-1, предпочтительно от 0,2 до 3 ч-1, и количество вводимого водорода таково, чтобы объемное отношение "литры водорода/литры углеводорода" составляло от 80 до 5000 л/л, чаще всего от 100 до 2000 л/л.

Катализаторы гидрокрекинга являются бифункциональными: они сочетают кислотную функцию с гидрирующей-дегидрирующей функцией. Кислотная функция вносится пористыми подложками, удельная поверхность которых варьируется обычно от 150 до 800 м2/г, и которые имеют поверхностную кислотность, такими как галогенированные оксиды алюминия (в частности, хлорированные или фторированные), комбинации оксидов бора и алюминия, мезопористые аморфные или кристаллические алюмосиликаты и цеолиты, диспергированные в оксидном связующем. Гидрирующая-дегидрирующая функция обеспечивается присутствием активной фазы на основе по меньшей мере одного металла группы VIB и, возможно, по меньшей мере одного металла группы VIII периодической системы элементов. Наиболее распространенными композициями являются композиции типа никель-молибден (NiMo) и никель-вольфрам (NiW), реже типа кобальт-молибден (CoMo). После получения гидрирующая-дегидрирующая функция часто реализуется в форме оксида. Обычные методы, приводящие к образованию гидрирующей-дегидрирующей фазы катализаторов HCK, состоят в осаждении одного или нескольких молекулярных предшественников по меньшей мере одного металла группы VIB и, возможно, по меньшей мере одного металла группы VIII на кислую оксидную подложку методом сухой пропитки, за которой следуют этапы созревания, сушки и обжига, приводящие к образованию оксидной формы указанного применяемого металла(ов). Так как активной и стабильной формой для способов HCK является сульфированная форма, эти катализаторы должны подвергаться этапу сульфирования. Его проводят на установке соответствующего процесса (тогда говорят о сульфировании in-situ) или заранее до загрузки катализатора в установку (тогда говорят о сульфировании ex-situ).

Применение способа согласно изобретению в процессе FCC

Альтернативно, способ гидроочистки согласно изобретению предпочтительно реализуется как предварительная обработка в процессе каталитического крекинга в псевдоожиженном слое (или процессе FCC, от английского Fluid Catalytic Cracking). Процесс FCC может осуществляться классическим способом, известным специалисту, в соответствующих условиях крекинга в целях получения углеводородных продуктов с более низким молекулярным весом. Краткое описание каталитического крекинга (в том числе первое промышленное применение, относящееся к 1936 г. (способ HOUDRY) или к 1942 г. для использования катализатора в псевдоожиженном слое) можно найти, например, в энциклопедии ULLMANS ENCYCLOPEDIA OF INDUSTRIAL CHEMISTRY VOLUME A 18, 1991, p. 61-64.

Обычно используют классический катализатор, содержащий матрицу, возможно добавку и по меньшей мере один цеолит. Количество цеолита может колебаться, но обычно оно составляет примерно 3-60 вес.%, часто примерно 6-50 вес.% и чаще всего примерно 10-45 вес.%. Цеолит обычно диспергирован в матрице. Количество добавки обычно составляет примерно 0-30 вес.%, часто примерно 0-20 вес.%. Количество матрицы составляет дополнение до 100 вес.%. Добавку обычно выбирают из группы, состоящей из оксидов металлов группы IIA периодической системы элементов, таких, например, как оксид магния или оксид кальция, оксидов редкоземельных элементов и титанатов металлов группы IIA. Матрица чаще всего представляет собой оксид кремния, оксид алюминия, алюмосиликат, силикомагний, глину или смесь двух или более из этих продуктов. Наиболее часто используемым цеолитом является цеолит Y.

Крекинг осуществляют в по существу вертикальном реакторе в режиме восходящего потока (riser) или в режиме нисходящего потока (dropper). Выбор катализатора и рабочих условий зависит от искомых продуктов и обрабатываемого сырья, как это описано, например, в статье M. MARCILLY p.р. 990-991, опубликованной в журнале Французского института нефти, 11-12.1975, р. 969-1006. Обычно работают при температуре от примерно 450°C до примерно 600°C и при времени пребывания в реакторе меньше 1 минуты, часто от примерно 0,1 до примерно 50 секунд.

Предварительная обработка позволяет, кроме того, ограничить содержание органического азота на выходе этапа предварительной обработки, чтобы защитить катализатор каталитического крекинга на основе цеолита, который очень чувствителен к органическому азоту.

Примеры

Следующие примеры демонстрируют, что способ гидроочистки согласно изобретению, использующий последовательность катализаторов в оксидной форме и катализатора с добавками, имеет улучшенную активность, в частности, в отношении HDN, и улучшенную стабильность по сравнению со способом, использующим только катализаторы с добавками.

Приготовление катализаторов A, B, C и D

Приготовление подложки

Использовали матрицу, состоящую из ультрадисперсного таблитчатого бемита или алюмогеля. Этот гель смешивали с водным раствором, содержащим 66%-ную азотную кислоту (7 вес.% кислоты на грамм сухого геля), затем размешивали 15 минут. По окончании размешивания полученную пасту пропускали через фильеру, имеющую цилиндрические отверстия диаметром 1,6 мм. Затем экструдаты сушили в течение ночи при 120°C, после чего обжигали при 600°C в течение 2 часов на влажном воздухе, содержащем 50 г воды на кг сухого воздуха. В результате получают экструдаты подложки, имеющие удельную поверхность 300 м2/г. Рентгеновский анализ выявил, что подложка состоит только из кубического оксида алюминия гамма с низкой степенью кристалличности.

Катализатор A: обожженный катализатор NiMoP/оксид алюминия

В случае катализатора A на основе никеля на описанную выше подложку из оксида алюминия, имеющую вид экструдата, добавляют никель, молибден и фосфор. Пропиточный раствор готовят растворением при высокой температуре оксида молибдена и гидрокарбоната никеля в водном растворе фосфорной кислоты, чтобы получить приближенный состав 4/22/5, выраженный в вес.% оксидов никеля, молибдена и в вес.% фосфорного ангидрида от количества сухих веществ в конечном катализаторе. После сухой пропитки экструдаты оставляют созревать в атмосфере, насыщенной водой, на 8 ч, затем их сушат в течение ночи при 90°C. Обжиг при 450°C в течение 2 часов дает в результате катализатор A.

В этом случае конечный состав катализатора A, выраженный на оксиды, следующий: MoO3=22,0±0,2 (вес.%), NiO=4,1±0,1 (вес.%) и P2O5=5,0±0,1 (вес.%).

Катализатор B: катализатор NiMoP/оксид алюминия с добавкой уксусной кислоты и диметилсукцината (DMSU)

В случае катализатора B на основе никеля на описанную выше подложку из оксида алюминия, имеющую вид экструдата, добавляют никель, молибден и фосфор. Пропиточный раствор готовят растворением при высокой температуре оксида молибдена и гидрокарбоната никеля в водном растворе фосфорной кислоты, чтобы получить приближенный состав 5/25/6, выраженный в вес.% оксидов никеля, молибдена и в вес.% фосфорного ангидрида от количества сухих веществ в конечном катализаторе. После сухой пропитки экструдаты оставляют созревать в атмосфере, насыщенной водой, на 8 ч, затем их сушат в течение ночи при 90°C. В сухую пропитанную подложку катализатора B добавляют затем путем сухой пропитки раствор, содержащий смесь диметилсукцината (DMSU) и уксусной кислоты (чистота 75%). Мольные отношения следующие: DMSU/Mo=0,85 моль/моль, DMSU/уксусная кислота=0,5 моль/моль. Катализатор подвергают также этапу созревания в течение 3 ч при 20°C на воздухе, а затем сушке в печи типа печи с проницаемым слоем при 120°C в течение 3 ч.

В этом случае конечный состав катализатора B, выраженный на оксиды, следующий: MoO3=25,1±0,2 (вес.%), NiO=5,1±0,1 (вес.%) и P2O5=6,0±0,1 (вес.%).

Катализатор C: катализатор NiMoP/оксид алюминия с добавкой лимонной кислоты

В случае катализатора C на основе никеля на описанную выше подложку из оксида алюминия, имеющую вид экструдата, добавляют никель, молибден и фосфор. Пропиточный раствор готовят растворением при высокой температуре оксида молибдена, гидрокарбоната никеля и лимонной кислоты в водном растворе фосфорной кислоты, чтобы получить приближенный состав 5/25/6, выраженный в вес.% оксидов никеля, молибдена и в вес.% фосфорного ангидрида от количества сухих веществ в конечном катализаторе. Количество лимонной кислоты, выраженное как мольное отношение к молибдену, есть лимонная кислота/Mo=0,4 моль/моль. После сухой пропитки экструдаты оставляют на 8 ч созревать в атмосфере, насыщенной водой, затем их сушат в течение ночи при 90°C, а затем подвергают сушке в печи типа печи с проницаемым слоем при 140°C в течение 3 ч.

В этом случае конечный состав катализатора C, выраженный на оксиды, следующий: MoO3=22,5±0,2 (вес.%), NiO=4,2±0,1 (вес.%) и P2O5=5,0±0,1 (вес.%).

Катализатор D: катализатор NiMoWP/алюмосиликат с добавкой лимонной кислоты

Порошок алюмосиликата готовили путем совместного осаждения композиции, состоящей из 30% SiO2 и 70% Al2O3. Затем изготавливали подложку катализатора, содержащую этот алюмосиликат. Для этого смешивали матрицу, состоящую из полученного выше алюмосиликата, с водным раствором, содержащим 66%-ную азотную кислоту (7 вес.% кислоты на грамм сухого геля), затем размешивали 15 минут. После размешивания полученную пасту пропускали через фильеру, имеющую трехдольчатые отверстия диаметром 2 мм. Затем экструдаты сушили в течение ночи при 120°C, после чего обжигали при 550°C в течение 2 часов на воздухе. Наконец, экструдаты обрабатывали водяным паром при 750°C в течение 2 ч. Эти экструдаты и являются алюмосиликатной подложкой. Пропиточный раствор готовят путем растворения при высокой температуре оксида молибдена и гидрокарбоната никеля, фосфорно-вольфрамовой кислоты и лимонной кислоты в водном растворе фосфорной кислоты, чтобы получить состав примерно 6/2/18/5, выраженный в вес.% оксидов никеля, молибдена, вольфрама и в вес.% фосфорного ангидрида от количества сухих веществ в конечном катализаторе. Количество лимонной кислоты, выраженное как мольное отношение к молибдену, равно лимонная кислота/Mo=0,4 моль/моль.

В этом случае конечный состав катализатора D, выраженный на оксиды, следующий: MoO3=6,2±0,2 (вес.%), NiO=2,4±0,1 (вес.%), WO3=18,1±0,1 (вес.%) и P2O5=5,0±0,1 (вес.%).

Оценка различных последовательностей катализаторов A, B, C и D в гидроочистке вакуумного дистиллята

Используемое сырье представляет собой вакуумный дистиллят и с TMP 474°C (T5%=389°C, T50%=468°C, T70%=498°C). Характеристики сырья следующие: сера 2,6 вес.%, азот 1350 ч/млн, основный азот 392 ч/млн, смолы 9,1 вес.%.

Испытание проводится в пилотном изотермическом реакторе с неподвижным проницаемым слоем, причем потоки циркулируют снизу вверх. Реактор содержит две каталитические зоны, позволяющие оценить разные последовательности катализаторов A, B, C и D. Сырье проходит сначала через первую зону, наполненную первым катализатором, а затем через вторую зону, наполненную вторым катализатором.

Согласно примеру 1 (не по изобретению), обе каталитические зоны целиком (100% объема) занимает катализатор с добавками (катализатор B).

Согласно примеру 2 (не по изобретению), обе каталитические зоны целиком (100% объема) занимает обожженный катализатор (катализатор A).

Согласно примерам 3, 4 и 5 (по изобретению), первая зона заполнена обожженным катализатором (катализатор A: 30 об.%), а вторая катализатором с добавками (катализатор B, C или D: 70 об.%).

После сульфирования исследуемого вакуумного дистиллята, к которому добавлено 2 вес.% диметилдисульфида, in situ при 350°C в установке под давлением проводили испытание на гидроочистку в следующих рабочих условиях: полное давление 150 бар (15 МПа), VVH 2 ч-1, отношение H2/сырье 1000 л/л и температура 380°C.

Следующая таблица показывает степень HDN и HDS (в %), осуществленной в реакторе, а также стабильность последовательности катализаторов. Степень HDN рассчитывается следующим образом: HDN(%)=(Nвыход-Nвход)/Nвход. Степень HDS рассчитывается следующим образом: HDS(%)=(Sвыход-Sвход)/Sвход. Стабильность рассчитывается следующим образом: (%HDN через 600 ч/%HDN через 300 ч).

Результаты четко показывают, что последовательность "катализатор в оксидной форме/катализатор с добавками" (примеры 3, 4 и 5) позволяет получить более высокую каталитическую активность в отношении HDN при сохранении высокой активности по HDS, и более высокую стабильность, чем последовательность только катализаторов с добавками (пример 1) или последовательность только "катализаторов в оксидной форме" (пример 2).

Таблица
HDN, HDS и стабильность
Пример Засыпка катализатора(ов) в реакторе (первая зона/вторая зона) HDN
(%)
HDS
(%)
Стабильность
1 сравнительный 100 об.% катализатора B (NiMoP с добавкой) 93 99,8 90
2 сравнительный 100 об.% катализатора A (обожженный NiMoP) 84 99,8 90
3 согласно изобретению 30 об.% катализатора A (обожженный NiMoP) + 70 об.% катализатора B (NiMoP с добавкой) 96 99,8 95
4 согласно изобретению 30 об.% катализатора A (обожженный NiMoP) + 70 об.% катализатора C (NiMoP с добавкой) 94 99,9 92
5 согласно изобретению 70 об.% катализатора A (обожженный NiMoP) + 30 об.% катализатора D (NiMoWP с добавкой) 95 99,8 92

1. Способ гидроочистки углеводородного сырья, содержащего соединения азота в количестве выше 250 в.ч./млн и имеющего средневзвешенную температуру кипения выше 380°С, включающий следующие стадии, на которых

a) приводят в контакт в присутствии водорода указанное углеводородное сырье с по меньшей мере одним первым катализатором, включающим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор и активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB в форме оксида и по меньшей мере одного металла группы VIII в форме оксида, причем указанный первый катализатор получен способом, включающим по меньшей мере один этап обжига,

b) приводят в контакт в присутствии водорода поток, полученный на стадии а), с по меньшей мере одним вторым катализатором, включающим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор, активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB и по меньшей мере одного металла группы VIII, и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, причем указанный второй катализатор получен способом, включающим следующие этапы:

i) приводят в контакт с подложкой по меньшей мере одно соединение металла группы VIB, по меньшей мере одно соединение металла группы VIII, фосфор и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, с получением предшественника катализатора,

ii) высушивают указанный предшественник катализатора, полученный на этапе i), при температуре ниже 200°С, без последующего обжига,

с получением гидроочищенного потока.

2. Способ по п. 1, в котором для катализатора на стадии а) или b) металл группы VIB выбирают из молибдена, вольфрама и смеси этих двух элементов, а металл группы VIII выбирают из кобальта, никеля и смеси этих двух элементов.

3. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором содержание металла группы VIB в катализаторе на стадии а) или b) составляет от 5 до 40 вес.% в оксиде металла группы VIB от полного веса катализатора, содержание металла группы VIII составляет от 1 до 10 вес.% в оксиде металла группы VIII от полного веса катализатора и содержание фосфора составляет от 0,1 до 10 вес.% в Р2O5 от полного веса катализатора.

4. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором катализатор со стадии а) или b) дополнительно содержит по меньшей мере одну присадку, выбранную из бора, фтора и смеси бора и фтора.

5. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором органическое соединение является одним или несколькими соединениями, выбранными из карбоновой кислоты, спирта, альдегида, сложного эфира, амина, аминокислоты, аминоспирта, нитрила или амида.

6. Способ по п. 5, в котором органическое соединение является одним или несколькими соединениями, выбранными из этиленгликоля, глицерина, полиэтиленгликоля (с молекулярным весом от 200 до 1500), ацетофенона, 2,4-пентандиона, пентанола, уксусной кислоты, малеиновой кислоты, щавелевой кислоты, винной кислоты, муравьиной кислоты, лимонной кислоты и диалкилсукцината С1-С4.

7. Способ по п. 5, в котором органическое соединение содержит по меньшей мере комбинацию диалкилсукцината С1-С4 и уксусной кислоты, или в котором органическое соединение содержит по меньшей мере лимонную кислоту.

8. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором катализатор для стадии а) или b) подвергают дополнительно этапу сульфирования.

9. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором содержание основного азота в сырье больше или равно 60 ч/млн.

10. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором каждую из стадий а) и b) осуществляют при температуре в интервале от 200 до 450°С, давлении от 0,5 до 30 МПа, часовой объемной скорости от 0,1 до 20 ч-1 и при отношении водород/сырье, выраженном в объеме водорода, измеренном в стандартных по температуре и давлении условиях, деленном на объем жидкого сырья, составляющем от 50 до 2000 л/л.

11. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором стадию а) проводят в первой зоне, содержащей первый катализатор, который занимает объем VI, а стадию b) проводят во второй зоне, содержащей второй катализатор, который занимает объем V2, причем соотношение между объемами V1/V2 составляет от 10 об.%/90 об.% до 50 об.%/50 об.% соответственно первой и второй зоны.

12. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором этап i) стадии b) содержит следующие последовательные этапы:

iʹ) пропитку аморфной подложки на основе оксида алюминия по меньшей мере одним раствором, содержащим по меньшей мере один металл группы VIB, по меньшей мере один металл группы VIII и указанный фосфор, чтобы получить пропитанную подложку,

iʹʹ) сушку пропитанной подложки, полученной на этапе i'), при температуре ниже 180°С без позднейшего обжига, чтобы получить сухую пропитанную подложку,

iʹʹʹ пропитку сухой пропитанной подложки, полученной на этапе iʹʹ), пропиточным раствором, содержащим по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород и/или азот, чтобы получить пропитанный предшественник катализатора,

i)ʹʹʹʹ созревание пропитанного предшественника катализатора, полученного на этапе iʹ”), чтобы получить указанный предшественник катализатора.

13. Способ по одному из пп. 1 или 2, в котором поток, полученный на стадии а), подвергают этапу разделения, позволяющему разделить тяжелую фракцию и легкую фракцию, содержащую H2S и NH3, образованные на стадии а), причем указанную тяжелую фракцию вводят затем на стадию b).

14. Способ гидрокрекинга, в котором применяют способ гидроочистки по пп. 1-13, в котором указанный гидроочищенный поток приводят в контакт в рабочих условиях гидрокрекинга с по меньшей мере одним катализатором гидрокрекинга, чтобы получить гидрокрекированный поток.

15. Способ каталитического крекинга в псевдоожиженном слое, в котором применяется способ гидроочистки по пп. 1-13, в котором указанный гидроочищенный поток приводят в контакт в рабочих условиях каталитического крекинга с по меньшей мере одним катализатором каталитического крекинга, чтобы получить крекированный поток.



 

Похожие патенты:

Настоящее изобретение относится к способу переработки углеводородного масла и к установке для его осуществления. Способ включает стадию получения крекированного углеводородного масла и водорода с помощью приведения воды и углеводородного масла, содержащего по меньшей мере одно соединение из числа диена и олефина, в контакт с катализатором крекинга при температуре 375-550°С для осуществления крекинга и стадию уменьшения содержания по меньшей мере одного соединения из числа диена и олефина путем приведения водорода и крекированного углеводородного масла, полученных на предыдущей стадии, в контакт с катализатором гидрогенизации при температуре 100-374°С для осуществления реакции гидрогенизации крекированного углеводородного масла.

Изобретение относится к способу конверсии тяжелого углеводородного сырья. В способе применяется установка каталитического крекинга (FCC), за которой идет одна или несколько установок селективного гидрирования.

Изобретение описывает способ регулирования содержания кислорода в высокооктановом компоненте моторного топлива на основе карбонильных соединений общей формулы, где R1 - Н, либо алкоксид -O-CnH2n+1, либо углеводородный радикал общей формулы -CnH2n+1; R2 - углеводородный радикал общей формулы -CnH2n+1; n - число от 1 до 5 или их смеси, и регулирования химической стабильности этого компонента топлива, заключающийся в том, что карбонильные соединения указанной выше общей формулы или их смесь в газовой фазе в избытке водорода пропускают над слоем композита, состоящего из механической смеси катализатора гидрирования и катализатора дегидратации, при температуре 100-400°С и давлении 1-100 атм.
Изобретение относится к способу переработки вакуумных дистиллатов с получением дизельного топлива класса ЕВРО-5, применяемого в холодной и арктической зонах. Способ включает стадии гидрогенизационного облагораживания исходного сырья и каталитического крекинга остаточной фракции, полученной из продуктов гидрогенизационного облагораживания, смешения дизельных дистиллатов стадии гидрогенизационного облагораживания и стадии каталитического крекинга в соотношении от 10:90 до 50:50 мас.

Изобретение относится к способу конверсии тяжелого сырья. Способ получения средних дистиллятов из тяжелого сырья (1) типа вакуумного газойля или остатков атмосферной перегонки последовательно осуществляют в 4 этапа, содержащих: a) этап предварительной обработки (PRET), который осуществляют на установке гидрокрекинга или гидрообработки, позволяющий уменьшить количество серосодержащих и азотсодержащих примесей в сырье, а также количество диолефинов, в ходе которого получают бензиновую фракцию C5-160°C (3), первую фракцию среднего дистиллята (4) с интервалом температуры кипения 160-360°C и часть (5), называемую неконвертированной, которая имеет, по существу, тот же интервал температур кипения, что и исходное тяжелое сырье, b) этап каталитического крекинга (FCC) указанной неконвертированной части (5), отбираемой с этапа предварительной обработки (PRET), в ходе которого получают фракцию (7) сухих газов, используемых в качестве топлива, фракцию C3 (8), фракцию C4 (9), фракцию бензина C5-160°C (10) и вторую фракцию средних дистиллятов (11), причем бензиновую фракцию (10) подают на установку очистки (PUR), c) этап олигомеризации (OLG), на который подают фракцию C3 (8), фракцию C4 (9), отбираемые с установки каталитического крекинга, и фракцию бензина (10') с установки очистки (PUR), и в ходе которого получают фракцию C3/C4 (14), фракцию бензина C5-160°C (15), которые добавляют к бензиновому пулу, и третью фракцию средних дистиллятов (16), которую подают на установку гидрообработки (HDT), d) этап полного гидрирования (HDT) фракции средних дистиллятов (16), отбираемой с этапа олигомеризации, для достижения соблюдения требований, предъявляемых к коммерчески распространяемому газойлю.

Изобретение относится к нефтеперерабатывающей, нефтехимической и химической отраслям промышленности, в частности к способам переработки тяжелых нефтей и битумов.
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности. Изобретение касается способа получения моторных топлив, включающего прямую перегонку нефти с получением прямогонной дизельной фракции с температурой выкипания 180-360°C, использование процесса каталитического крекинга с получением легкого газойля, ввод дозированного количества присадки стабилизатора, использование процесса легкого гидрокрекинга с получением легкого газойля, с интервалом температур выкипания от 160°C до 360°C, компаундирование компонентов в определенном соотношении.

Настоящее изобретение относится к вариантам способа каталитической конверсии для получения дополнительного количества дизельного топлива и пропилена. Один из вариантов способа заключается в осуществлении контакта исходного нефтяного сырья с катализатором каталитического крекинга в реакторе каталитического крекинга, в котором температура реакции, среднечасовая скорость подачи сырья и весовое отношение катализатор/исходное нефтяное сырье достаточны для того, чтобы получить продукт реакции, содержащий от 12 до 60% по весу жидкого газойля каталитического крекинга в расчете на вес исходного нефтяного сырья; среднечасовая скорость подачи сырья равна от 25 до 100 ч-1; диапазон температур реакции составляет от 450 до 600°C; весовое отношение катализатор каталитического крекинга/исходное нефтяное сырье составляет 1-30; и жидкий газойль каталитического крекинга подается, по меньшей мере, в одно устройство из устройства гидрогенизации, устройства экстракции растворителем и устройства гидрокрекинга для дальнейшей переработки.

Настоящее изобретение относится к вариантам способа каталитической конверсии для увеличения цетанового барреля дизельного топлива. Один из вариантов способа включает контактирование нефтяного сырья с катализатором, обладающим сравнительно стабильной активностью и содержащим в основном широкопористые цеолиты, в реакторе каталитической конверсии, причем температура реакции, время контакта паров нефтепродуктов и массовое соотношение катализатор/нефтяное сырье достаточны для получения продукта реакции, содержащего дизельное топливо и примерно 12-60% газойля каталитического крекинга в кипящем слое от массы нефтяного сырья.
Настоящее изобретение относится к объединенному способу конверсии углеводородных фракций нефтяного происхождения в высококачественные смеси углеводородов в качестве топлива, который включает каталитический крекинг углеводородной фракции в псевдоожиженном слое катализатора (ККП) в присутствии содержащего цеолит ERS-10 катализатора, где указанный катализатор содержит по меньшей мере два компонента, где указанные компоненты представляют собой: (а) компонент, содержащий один или более катализаторов каталитического крекинга в псевдоожиженном слое, и (б) компонент, содержащий цеолит ERS-10, для получения легкого рециклового газойля (ЛРГ), гидроочистку легкого рециклового газойля, взаимодействие гидроочищенного легкого рециклового газойля, полученного на предыдущей стадии гидроочистки, с водородом в присутствии каталитической системы.

Заявленное изобретение касается способа получения высококачественного дизельного топлива, имеющего низкую температуру текучести. Описан способ гидрообработки продуктов низкотемпературного синтеза Фишера-Тропша, содержащий этапы, на которых: 1) смешивают воск Фишера-Тропша с серосодержащим жидким катализатором в определенной пропорции, причем серосодержащий жидкий катализатор представляет собой низкосортное дизельное топливо от каталитического крекинга или дизельное топливо от коксования; и серосодержащий жидкий катализатор составляет от 20 до 50 мас.% от общей массы серосодержащего жидкого катализатора и воска Фишера-Тропша, вводят в контакт получаемую в результате смесь с водородом, подают водородсодержащую смесь в первую реакционную зону, содержащую катализатор предварительной обработки путем гидрирования, подают выходящий поток из первой реакционной зоны во вторую реакционную зону, содержащую катализатор гидрокрекинга, и осуществляют реакцию гидрокрекинга; 2) подают продукт гидрокрекинга из второй реакционной зоны и нафту, и дизельное топливо Фишера-Тропша в третью реакционную зону, содержащую катализатор гидроочистки, проводят реакцию гидроочистки; подают выходящий поток от реакции гидроочистки в четвертую реакционную зону, содержащую катализатор гидроизомеризации, понижающей температуру текучести, и осуществляют реакцию изомеризации, понижающую температуру текучести; и 3) подают выходящий поток из четвертой реакционной зоны в газожидкостную сепарационную систему C для получения обогащенного водородом газа и жидких продуктов, рециркулируют обогащенный водородом газ, вводят жидкие продукты в дистилляционную систему D для получения нафты, дизельного топлива и хвостовой фракции нефти и возвращают хвостовую фракцию нефти во вторую реакционную зону.

Изобретение относится к способу получения высокоиндексных компонентов базовых масел, соответствующих группе II+ и III по API. Описан способ получения высокоиндексного компонента базовых масел II+ и III группы по API путем каталитического гидрокрекинга нефтяного сырья при давлении не менее 13,5 МПа, температуре от 380 до 430°C, объемной скорости подачи сырья от 0,5 до 1,5 ч-1 со степенью конверсии не менее 75% с получением не превращенного остатка гидрокрекинга, содержащего не менее 90 мас.% насыщенных углеводородов, в том числе изопарафиновых углеводородов не менее 30 мас.%, который подвергается последовательно: гидроочистке, каталитической депарафинизации, гидрофинишингу, ректификации и вакуумной дистилляции, причем в качестве сырья гидрокрекинга наряду с прямогонным сырьем - вакуумным газойлем и продуктом вторичной переработки - газойлем коксования используются побочные продукты процесса селективной очистки - остаточный экстракт в количестве от 4 до 6 мас.% и депарафинизации - петролатум - от 1 до 3 мас.%, что позволяет повысить температуру конца кипения смесевого сырья гидрокрекинга до 586°C; при этом требуемое качество высокоиндексного компонента базовых масел достигается при давлении ведения гидропроцессов менее 6,0 МПа.
Изобретение относится к катализатору гидрокрекинга углеводородного сырья, содержащему по меньшей мере один металл, выбранный из группы, состоящей из металлов группы VIB и группы VIII периодической системы, используемых по отдельности или в смеси, и подложки, содержащей по меньшей мере один цеолит NU-86, по меньшей мере один цеолит Y и по меньшей мере одну неорганическую пористую матрицу, содержащую по меньшей мере алюминий и/или по меньшей мере кремний, причем указанный катализатор содержит, мас.% от общей массы катализатора: 0,2-10 по меньшей мере одного цеолита NU-86, 0,4-40 по меньшей мере одного цеолита Y, 0,5-50 по меньшей мере одного гидрирующего-дегидрирующего металла, выбранного из группы, состоящей из металлов группы VIB и группы VIII, 1-99 по меньшей мере одной неорганической пористой матрицы, содержащей по меньшей мере алюминий и/или по меньшей мере кремний.

Изобретение относится к принципиальным схемам технологического процесса обработки газойлей и в особенности химически активных газойлей, полученных термическим крекингом нефтяных остатков, с использованием принципа разделения потоков.

Изобретение раскрывает способ получения дизельного топлива из углеводородного потока, включающий в себя: гидроочистку основного углеводородного потока и совместно подаваемого потока углеводородного сырья, содержащего дизельное топливо, в присутствии потока водорода и катализатора предварительной очистки, с получением предварительно очищенного выходящего потока; гидрокрекинг предварительно очищенного выходящего потока в присутствии катализатора гидрокрекинга и водорода с получением выходящего потока гидрокрекинга; разделение на фракции по меньшей мере части выходящего потока гидрокрекинга с получением потока дизельного топлива; и гидроочистку потока дизельного топлива в присутствии потока водорода для гидроочистки и катализатора гидроочистки с получением выходящего потока гидроочистки.

Изобретение относится к способу облагораживания пека, причем способ содержит стадии, на которых осуществляют гидрокрекинг тяжелого нефтяного исходного материала в системе реакции гидрокрекинга, содержащей одну или более ступеней реакции гидрокрекинга, содержащих реактор гидрокрекинга с кипящим слоем; извлекают вытекающий поток и отработанный или частично отработанный катализатор из реактора гидрокрекинга с кипящим слоем; фракционируют вытекающий поток, чтобы производить две или более углеводородные фракции; осуществляют сольвентную деасфальтизацию по меньшей мере одной из двух или более углеводородных фракций, чтобы производить фракцию деасфальтированного масла и пек; подают пек, водород и частично отработанный катализатор в реактор гидрокрекинга пека с кипящим слоем; осуществляют контактирование пека, водорода и катализатора в реакторе гидрокрекинга пека с кипящим слоем при условиях реакции - температуре и давлении, достаточных, чтобы конвертировать по меньшей мере часть пека в дистиллятные углеводороды; отделяют дистиллятные углеводороды от катализатора.

Изобретение относится к вариантам способа конверсии тяжелого углеводородного сырья, обладающего большой гибкостью в отношении получения пропилена, бензина и среднего дистиллята.

Настоящее изобретение обеспечивает способ гидроочистки углеводородов в полностью жидкостных реакторах с одним или несколькими независимыми рециркуляционными потоками жидкости.

Настоящее изобретение относится к способу получения дизельного топлива из углеводородного потока и к установке для его осуществления. Способ включает следующие стадии: гидроочистку углеводородного потока в присутствии потока водорода для гидроочистки и катализатора гидроочистки; разделение выходящего потока гидроочистки на парообразный выходящий поток гидроочистки, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидроочистки; фракционирование жидкого выходящего потока гидроочистки, чтобы получить поток дизельного топлива; и гидрокрекинг указанного потока дизельного топлива в присутствии потока водорода для гидрокрекинга и катализатора гидрокрекинга, чтобы получить выходящий поток гидрокрекинга; разделение выходящего потока гидрокрекинга на парообразный выходящий поток гидрокрекинга, содержащий водород, и жидкий выходящий поток гидрокрекинга; и смешивание указанного парообразного выходящего.

Настоящее изобретение предусматривает способ гидрообработки углеводородов с неравномерным распределением объема катализатора среди двух или более слоев катализатора.

Изобретение относится к полностью жидкостному способу гидрообработки исходного сырья среднедистиллятного топлива. Способ включает введение в контакт исходного сырья с разбавителем и водородом с получением смеси исходного сырья/разбавителя/водорода, где водород растворяют в смеси для получения жидкого сырья; введение в контакт смеси исходного сырья/разбавителя/водорода с катализатором гидрообработки в первой реакционной зоне с получением первого эффлюента продукта и введение в контакт первого эффлюента продукта с катализатором депарафинизации во второй реакционной зоне с получением второго эффлюента продукта, содержащего лигроин и среднедистиллятный продукт.

Изобретение относится к способу гидроочистки углеводородного сырья, содержащего соединения азота в количестве выше 250 в.ч.млн и имеющего средневзвешенную температуру кипения выше 380°С, включающему следующие стадии, на которых a) приводят в контакт в присутствии водорода указанное углеводородное сырье с по меньшей мере одним первым катализатором, включающим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор и активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB в форме оксида и по меньшей мере одного металла группы VIII в форме оксида, причем указанный первый катализатор получен способом, включающим по меньшей мере один этап обжига, b) приводят в контакт в присутствии водорода поток, полученный на стадии а), с по меньшей мере одним вторым катализатором, включающим аморфную подложку на основе оксида алюминия, фосфор, активную фазу, образованную из по меньшей мере одного металла группы VIB и по меньшей мере одного металла группы VIII, и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород иили азот, причем указанный второй катализатор получен способом, включающим следующие этапы: i) приводят в контакт с подложкой по меньшей мере одно соединение металла группы VIB, по меньшей мере одно соединение металла группы VIII, фосфор и по меньшей мере одно органическое соединение, содержащее кислород иили азот, с получением предшественника катализатора, ii) высушивают указанный предшественник катализатора, полученный на этапе i), при температуре ниже 200°С, без последующего обжига, с получением гидроочищенного потока. Изобретение также относится к способам гидрокрекинга или каталитического крекинга в псевдоожиженном слое с использованием стадии гидроочистки по изобретению. Эффективный способ позволят получать десульфированный и деазотированный вакуумный дистиллят. Способ особенно подходит для гидроочистки сырья с повышенным содержанием азота. 3 н. и 12 з.п. ф-лы, 1 табл., 5 пр.

Наверх