Горизонтальная обводка

 

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

Wg

РЕСПУБЛИК

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕН

К ABTOPCHOMY СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 3726687/22-02 . (22) 10 ° 04.84 (46) 30.01.86. Бюл. 11 4 (71) Коммунарский горно-металлургический институт (72) А.А.Нефедов, В.И.Васильев, П.И.Плотников, В.А.Фельдшеров и И.А.Шарапов (53) 621.771,07(088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

Р 831258, кл..В 21 В 39/16, 1979.

Авторское свидетельство СССР

1100022, кл. В 21 В 39/18, 1983. (54)(57) ГОРИЗОНТАЛИ>НАЯ ОБВОДКА, состоящая из вводных направляющих линеек, криволинейного желоба с прямоугольным проходным сечением, ограниченного с боков наружной и внутренней стенками, и приемной части, отличающаяся д

„.,ва„, гауысы (584 В 21 В 39/16 тем, что, с целью улучшения качества металла за счет исключения искажения формы его поперечного сечения, внутренняя стенка желоба выполнена в виде асимметричной кривой с максимумом со стороны входа раската в обводку и с ниспаданием, расширяющим желоб к выходу и пересекающим линию внутреннего диаметра обводки, причем максимум на входе и пересечение диаметра обводки расположены по разные стороны от продольной оси обводки на О, 15-0,35 и 0,30-0,48 внутреннего диаметра обводки соответственно, а вводные направляющие линейки установлены перед входом в криволинейный желоб на расстоянии, соответствующем углу 10-30 между осью вводных направляющих линеек и касательной к внутренним стенке желоба и вводной направляющей линейке.

1207543

Изобретение относится к металлургической промышленности, к обработке металлов давлением, и может быть использовано на полунепрерывных среднесортных и крупносортных ста, нах,у которых клети с противоположным направлением прокатки имеют групповой привод, работающий с повышением скорости.

Цель изобретения — улучшение ка- 1О чества металла путем исключения искажения формы его поперечного сечения.

На чертеже изображена горизонтальная обводка. .15

Обводка содержит выпускающую и принимающую клети 1 и 2, групповой редуктор 3 привода, наружную и внутреннюю стенки 4 и 5 отводящего рольганга, вводные направляющие ли- 20 нейки 6, наружную и внутреннюю стенки 7 и 8 криволинейного желоба обводки, наружную и внутреннюю стенки 9 и 10 подводящего рольганга, приемный желоб 11, направляющие линейки 12.

Кроме того, на чертеже обозначены А — линия внутреннего и

СД вЂ” наружного диаметра обводки, 0 — центр обводки, & К вЂ” продольная 30 ось обводки> E — точка, соответствующая положению максимума кривой внутренней стенки 8, F — точка пересечения линии внутреннего диаметра обводки, ниспадающей ветвью кривой внутренней стенки 8, Ь вЂ” точка сопряжения стенки 8 обводки и внутренней стенки приемного желоба

11, 8 — радиус наружной стенки криволинейного желоба обводки, Si — ра- 40 диус-вектор внутренней стенки обводки, о — угол между осью прокатки выпускающей клети и касательной к внутренним стенке криволинейного желоба и вводной направляющей линейке. 4>

Предлагаемая горизонтальная обводка работает следующим образом.

Вышедший из клети 1 раскат, пройдя через направляющие линейки 6, поступает в криволинейный желоб обводки, который он проходит, касаясь его наружной стенки 7. Затем, пройдя приемную часть желоба 11 и направляющие 12, раскат поступает в принимаю- щую клеть 2. С момента захвата раската клетью 2 длина петли начинает сокращаться в соответствии с уравнением где L — длина пути раската от клети

1 к клети 2 (начальная длина петли), L p — длина раската, выходящего из клети 1;

1 — — отношение катающих диаметр)„ ров валков, Р коэффициент вытяжки в клети 2;

4, — передаточное число редуктора 3 от клети 2 к клети 1.

Сокращение длины петли прекращается после выхода раската из клети 1.

Исходя из оптимального сочетания 7л(g

11 ш и L p параметры криволинейного желоба горизонтальной обводки выбирают такими, чтобы на момент выхода раската из клети 1 сокращавшаяся петля не касалась внутренней стенки

8 криволинейного желоба.

После выхода раската из клети 1 задний конец его останавливается в направляющих линейках 6, а передний, продолжая прокатываться в клети 2, сокращает длину петли до касания о внутреннюю стенку 8 криволинейного желоба, в результате чего происходит вытягивание заднего конца раската из направляюних линеек 6.

Обеспечение работы обводки с сокращением длины петли и последующего вытягивания остановивнегося заднего конца раската из вводных направляющих линеек без искажения его формы обосновывается следующим.

Выполнение внутренней стенки желоба по предложенной кривой при сохранении положения внутреннего диаметра АВ обводки, совпадающим с линией внешнего диаметра СД обводки, расширяет криволинейный желоб в значительно большей степени, чем это возможно любыми другими способами, что, в свою очередь, создает простор для соответствующе большего сокращения длины петли без увеличения габаритов обводки. Предельное положение сокращающейся петли на момент выхода раската из клети 1 показано пунктирной линией.

Если такое же расширение криволинейного желоба достигнуть расположением внутренней стенки 8 по дуге концентрической окружности, то она окажется расположенной между внутренними стенками 5 отводящего и 10 подСоставитель М.Реутова

Редактор М.Товтин Техред А.Бабинец

Корректор О.Луговая

Заказ 88/7 Тираж 518

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Подписное

Филиал ППП "Патент", r. Ужгород, ул, Проектная, 4 водящего рольгангов, не сопрягаясь с ними, что сделает работу обводки невозможной. Если расположить внутреннюю стенку по дуге окружности со смещением центра от точки О в сторону рабочих клетей, то это сдвинет вход в обводку в сторону клети 1 и приведет к необходимости смещейия в эту же сторону вводных направляющих линеек 6, что ухудшит прохождение раскатом обводки и, кроме того, увели чит ее габариты, что не всегда допустимо на действующих стенках.

Если точки А и В внутреннего диаметра обводки соединить внутренней стенкой по дуге концентрической окружности с центром в точке О, то криволинейный желоб будет зауженным, что потребует сокращения длин раскатов L p, а это невыгодно по условиям производительности стана. Если эти же точки А и В соединить внутренней стенкой по дуге окружности со смещенным центром в сторону прокатных клетей, то при вытягивании остановившегося заднего конца из вводных линеек 6 при касании раската с внутренней стенкой образуются два перелома в точках А и В с искажением формы поперечного сечения, что недопустимо по условиям устойчивой работы направляющих 12 в клети 2.

Параметры предлагаемой внутренней стенки исключают указанные недостатки. Так, расположение максимума асимметричной кривой внутренней стенки определено в интервале

О, 15-0,35 внутреннего диаметра обводки. Превышение максимального значения этого интервала приводит к уменьшению начальной величины радиуса-вектора р; и созданию перелома раската с искажением формы его сечения. Уменьшение минимального значения этого интервала менее 0,15 приводит к увеличению радиуса-вектора Р; особенно в зоне максимума кривой, что приводит к сужению

207543 4 криволинейного желоба, что нежела тельно.

Пересечение ниспадающей ветвью внутренней стенки линии внутреннего диаметра определено интервалом

0,30-0,48 величины внутреннего диаметра.

Превышение максимального значения этого интервала создает крутой

ip переход в сопряжении внутренней стенки 8 криволинейного желоба с приемной частью 11, вследствие чего образуется перелом раската с искажением формы поперечного сечения.

Уменьшение минимального значения этого интервала отделяет точку Ь сопряжения внутренней стенки 8 с приемной частью 11 от наружной стенки 7 криволинейного желоба, что ухудшает условия выпрямления раската, прошедшего закругление обводки.

Угол между осью прокатки выпускающей клети 1 и касательной к внутрен25 ним стенке 8 криволинейного желоба и вводной направляющей линейке.6 о определен интервалом 10-30

Превышение максимального значения этого интервала создает пере б лом раската с искажением формы поперечного сечения, а уменьшение минимального значения этого интервала приводит к черезмерному отделению вводных направляющих лине35 ек 6 от наружной стенки 7 криволинейного желоба, что ухудшает условия передачи раската по обводке °

Использование данного решения обеспечивает зкономию металла около

4б 1-21 путем прокатки фасонных профилей с минусовыми допусками, что становится возможным вследствие повышения температуры окончания прокгто ки на 100-150 из-за сокращения

4> времени передачи раскатов в параллельные ряды рабочих клетей с противоположным направлением прокатки.