46) 30.08.86. Бюл. Ф 32 (71) Днепропетровский химико-технологический институт им. Ф. Э, Дзержинского (72) 3. И. Сюняев, В. И. Мережко, А. С. Антошкнн, О. Ф. Глаголева, А. Н. Нестеров, Г. Г. Теляшев и М. Н. Кутушев (53) 66,012--52(088.8) (56) Авторское свидетельство СССР .

В 905267, кл. С 1О С 7/06, 1980.

Авторское свидетельство СССР

У 75 1599, кл. С 10 6 7/06, 1979. (54)(57) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПРОЦЕССА ПОЛУЧЕНИЯ ДИСТИЛЛЯТНЬБ ФРАКЦИИ ИЗ НЕФТЕСОДЕРЖАЩЕГО СЫРЬЯ путем измерения расхода и давления сырья йР, Наи

„ЯО„, 12539 5 А1 на входе нагревательной печи, о твЂ” л и ч а ю шийся тем,.что, с целью повышения выхода дистиллятных фракций, дополнительно измеряют давление сырья на выходе нагревательной печи, по измеренному расходу сырья на входе нагревательной печи вычисляют перепад давления на печи, по измеренным значениям давления на входе и выходе печи определяют текущее значение перепада давления на печи, расчитывают рассогласование между вычисленным и текущим значениями перепада давления на печи; сравнивают зто рассогласование с заданным значением и изменяют расход сырья на входе печи до достижения минимума между расчетным и заданным рассогласованиями.

1 1?539

Изобретение относится к контролю и регулированию процесса получения дистиллятных нефтяных фракций путем вакуумной перегонки нефти и нефтяных остатков и может быть использо5 вано в нефтеперерабатывающей промьппленности.

Целью изобретения является повышение выхода дистиллятных фракций.

На фиг. 1 приведена зависимост6 между перепадом давления на печи и расходом мазута западно-сибирской нефти (кривая 1), и расходом смеси мазута западно-сибирской нефти с 1,5 мас.X экстракта селективной очистки масел (кривая 2); на фиг„ 2зависимость между перепадом давления на печи и расходом полугудрона (кривая 1), и расходом смеси полугудрона с 2,0 мас.Ж экстракта селективной очистки масел (кривая 2); на фиг, 3 вЂ” зависимость между перепадом давления на печи и расходом западно-сибирской нефти (кривая 1}, и расходом смеси западно-сибирской нефти с 4,5 мас.X экстракта селективной очистки масел (кривая 2); на фиг. 4 вЂ” схема реализации предлагаемого способа регулирования.

Технологическая схема и система регулирования (фиг. 4) содержит нагревательную печь 1, датчик 2 перепада давления на печи, первое устройство 3 сравнения, функциональный блок 4, датчик 5 расхода сырья, второе уст35 ройство 6 сравнения, задатчик 7, исполнительное устройство 8 и регуливЂ” рующий клапан 9.

Способ осуществляют следующим образом.

Измеряют фактический расхоц перерабатываемого сырья с помощью датчика 5, который, например, составляет 0,6 г/с (фиг. 1). С помощью датчика 2 измеряют текущее значение пере45 пада давления на печи, которое равно 0,21 ИПа. Сигнал с выхода датчика 5 подают на функциональный блок 4, где по градуировочной зависимости перепада давления на печи от расхода исходного сырья без ароматического концентрата (кривая 1 на фиг. 1) вычисляют перепад давления на печи, равный 0,22625 NlIa. Сигналы с датчика 2 и функционального блока 4 поступают в первое устройство 3 сравнения, на выходе которого формируется рассогласование между вычисленными те85

2 кущим значениями перепада давления на печи. Сигнал рассогласования с устройства 3 поступает во второе устройство б сравнения, На которое также поступает сигнал с задатчика 7, равный 0,02 MTIa. Выходной сигнал устройства 6 поступает на исполнительное устройство 8, которое с помощью регулирулцего клапана 9 изменяет расход сырья до величины 0,53 r/ñ, при которой разность между расчетным и заданным рассогласованиями будет ми" нимальной. Данный расход сырья обеспечивает оптимальный режим переработки мазута западно-сибирской нефти заданного химического состава.

Пример, К 2 кг мазута западно-сибирской нефти добавляют 20 г (! мас.X) экстракта третьей фракции селективной очистки масел, физикохимические свойства которых приведены в табл. 1 ° Нагревают смесь до температуры 400 С при непрерывном движении ее по змеевику нагревательной печи (внутренний диаметр змеевика 2 мм) со средней массовой скоростью 0,6 г/с. Нагретую смесь направляют в лабораторную ректификационную колонну для вакуумной перегонки с теоретическим числом тарелок 20.

Измеряют перепад давления на змеевике нагревательной печи, который составляет 0,21 NÏà. Сравнивают эту величину с перепадом давления, полученным по градуировочной характеристике (фиг. 1) для того же расхода. Разность между этими величинами составляет 0,01625 NHa. Изменяют массовый расход смеси с ароматическим концентратом до величины 0,53 г/с, при котором разность измеренного и градуировочного перепадов давления на змеевике нагревательной печи достигает своего максимального значения 0,02 МПа.

При этом выход дистиллятных фракций составляеъ 60% на исходную смесь по сравнению с 58Х до регулирования расхода смеси. учитывая, что в полученных дистиллятных фракциях находится lX выкипевшего экстракта очистки масел, отбор дистиллятных фракций из исходного продукта составил до регулирования 57 мас.Х, после регулирования 59 мас.X.

Результаты реализации процесса вакуумной перегородки западно-сибирского мазута для другого содержа253985

4 нии содержания ароматическогo KQH центрата в исходном продукте 125 мас.% отбор дистиллятных фракций стабилизируют на 26-29,6% при ис5 пользовании экстрактов селективной очистки масел различных фракций, Использование предлагаемого способа регулирования позволяет уменьшить разброс выхода дистиллятных фракций при изменении в широких пределах состава и количества экстракта селективной очистки масел в смеси.

Таблица ) Характеристика

Нефть Мазут .Полу- Экстракты фракций гудрон ((2 3

Выход на нефть, мас.X 100 48,8 54,2

Плотность, Р г/см 0,8525 0,9542 0,9548

Коксуемость, мас.% 2,90 7,04 18,9

0,8491 0,9473 0,9840

0,03

0,1 0,28

Содержание .серы, мас.%

1,1 8 2,11 2,25

l3,81 21,01 23,2

Вязкость, 1

2а

Групповой химический состав

Парафин+нафтеновые

27,2 14,8

19,4 15,8

1l,6 20,7

25,8 19,7

5,9 7,5

8,1 10 0

13,2

Легкие ароматические

Средние ароматические

Тяжелые ароматические

Смолы 1

19 4

16,2

1,3

Смолы II

1,8

Фракционный состав

50 29? 384

130 350

168

192

10%

244

483

507

522

50%

285

90% к.к, 3 1 ния экстрактов селективной очистки масел Й», II u I фракций приведены в табл. 2. В скобках указан выход дистнллятных фракций без учета ароматического концентрата, добавляемого в исходное сырье и выкипаю»цего в процессе его вакуумной перегородки. Величину стабилизации отбора дистиллятных фракций расчитывают как отношение максимальных» величин разброса их выходов до и после регулирования, выраженное в процентах.

Из табл. 2 следует, что при измене) 17,4 12,5

21,0 14 6

21,6 23,2

32,6 40,)

2,8 3,5

4,6 6,1

324 384

364 420

397 441

407 451

422 466

1253985