Способ прокатки в вертикальных валках универсальных клетей

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением, преимущественно к горячей прокатке слябов в черновых группах широкополосных и толстолистовых станов. Сущность изобретения: способ состоит в том, что устанавливают величину обжатия при прокатке на переднем и заднем концах раската по зависимости. 1 табл.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (51)5 В 21 В 1/02

). (U 99

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

Р. г

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ лв. "= ply в+ П,, К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4861726/27 (22) 21,08,90 (46) 23.05.92. Бюл, N 19 (71) Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии (72) В.В.Оробцев, О.Е.Таллер, З.П.Каретный, P.O.Ïåðåëüìàí и А.К.Кужель (53) 621.771.04(088.8) (56) Заявка Японии (ч 56- 14004, кл, В 21 В 1/26, 1981.

Изобретение относится к обработке металлов давлением, преимущественно к горячей прокатке слябов в черновых группах широкополосных и толстолистовых.

Цель изобретения — увеличение выхода годного металла путем снижения концевой обрези, При заданном обжатии средней части прокатку переднего и заднего концов раската ведут с величиной обжатия, определяемой по зависимости

ЛВ " кг

ЛВ,"" =gh В.+ П.— K x

Во

" " (;. ) где ЛВв"",Л Вв " — начальное на переднем и конечное на заднем концах обжатия соответственно, мм;

ЛВв — заданное обжатие средней части сляба, мм;

„„. Ы„„1734899 А1 (54) СПОСОБ ПРОКАТКИ В ВЕРТИКАЛЬНЫХ ВАЛКАХ УНИВЕРСАЛЬНЫХ КЛЕТЕЙ (57) Изобретение относится к обработке металлов давлением, преимущественно к горячей прокатке слябов в черновых группах широкополосных и толстолистовых станов.

Сущность изобретения: способ состоит в том, что устанавливают величину обжатия при прокатке на переднем и заднем концах раската по зависимости. 1 табл.

Вс, Н вЂ” ширина и толщина сляба на входе в вертикальные валки, мм;. ц — коэффициент полезного действия универсальной клети по уменьшению ширины сляба на среднем участке;

Пп, R> — разность между свободными уширениями на переднем и заднем концах и свободным уширением средней части сляба соответственно, мм;

К1, Кг, Кз — эмпирические коэффициенты (Ki = 0,3, Кг = 0,85, Кз = -0,065). определяющие влияние формы образующей вертикальных валков на сужение переднего конца на выходе на вертикальных валках.

Форма раската, обжатого в вертикальных (с постоянным раствором) (индекс в) и горизонтальных (индекс г) валках характеризуется следующими параметрами; B ()

BB(r) — ширина переднего и заднего концов сооответственно; Вр(в)(r) ширина основной части сляба; fe(r), fs(r) — стрела вогнутости переднего и заднего концов соответственно; Iâ(f) Iâ(ã) длина участков с потерей ширины.

Экспериментально установлено, что раскат, деформируемый в вертикальных

1734899 валках с постоянным обжатием, имеет суженную к переднему концу форму, т.е, Вв"" < Bs = Be Кроме того, у приконтактных участков формируются утолщения, высота которых неравномерна по длине сляба (больше в середине и отсутствует на концах), что при последующей прокатке в горизонтальных валках приводит к еще большим искажениЯм фоРмы, т.е. Вг"к < Вг" < Вг.

Сляб, обжатый в вертикальных валках, которые имеют вогнутости (так называемые концевые накаты), которые увеличиваются после обжатия в горизонтал ьн ых вал ках.

Причем величина концевых накатов существенно зависит от обжатия на концах сляба, Для минимальных искажений формы, а следовательно, для снижения расхода металла необходимо получить после горизонтальных валков раскат с равной шириной, т.е. Вг = Вг" = Вг". Это возможно при снижении обжатий на концах по сравнению с основной частью, при этом уменьшаются концевые накаты, так как на концах выполняется меньшее обжатие, Рассмотрим подробное условие получения раската, обжатого в универсальной клети равномерной ширины. Для этого необходимо знать особенности формоизменения различных участков раската, Ширина после обжатия в горизонтальных валках универсальной клети равна

В, = Во - A Be + "Всв + Ввн, (1) на переднем конце

Вгпк = Во - ЛВвп" Лвнк+Л BcsnK (2) на заднем конце

В зк В В зк +h В зк (3) где Л Всв, Л Bcs""Ü, Всв " — свободное уширение средней части переднего и заднего концов соответственно;

h,Âs, — вынужденное уширение средней части (на концах отсутствует);

Л в"" — сужение переднего конца сляба, обжатого вертикальными валками.

Из условия равенства Вг = Вгп" получают

ЛВв""+Л в""-Л Bs — Л Всв +

+ h. Âcs"" -Л В», (4) из равенства B(- = Вг " имеют

ЛВв =Л Вв-Л Bce +

+ ЬВсв"" — Л Ввн. (5)

Зависимость между сужением переднего конца раската и параметрами процесса прокатки в вертикальных валках описывается эмпирическим выражением

В20 м"

К2

Л в = K1 Dв о ее р (Ке ) (6) где Во, Но — ширина и толщина сляба на входе в вертикальные валки;

Ds — катающий диаметр вертикальных валкое;

К1, К2, Кз — эмпирическое коэффициенты, определяющие влияние формы образующей вертикальных валков на сужение переднего конца на выходе из вертикальных валков.

Используя коэффициент полезного действия клети с вертикальными валками по уменьшению ширины, равный

20 уу = 1 — - "-, (7)

25 и обозначив

h, Всв"" - h, Всв = Пп, ABcs ABcs = Па эк после подстановки в выражения (2) и (3) имеют формулы для определения обжатий на концах, обеспечивающие равномерную ширину раската на выходе из универсальной клети

ДВ пк+ K„Bo Я

ЛВ D

4р ЕХр (КЗ ) = рЛВв+ Пе; (8)

Но

A Вв " = 7ф Вв + Пэ. (9)

45 Пример. Выполнен для следующих условий прокатки: ширина сляба перед вертикальными валками Во = 1000 мм, катающий диаметр вертикальных валков (принята гладкая бочка) Ds = 1000 мм, обжатие сред50 ней части раската Л Bs = 100 мм. Кроме того;

Но = 250 мм, Н1 = 200 мм, слЯб литой, D(- =

1200 мм.

При экспериментально определенных коэффициентах, входящих в выражение (8), K1,= 0,3; K2 = 0,85 и Кз = -0,065, определяют необходимые обжатия на переднем и заднем концах в вертикальных валках, Решение уравнения (8) осуществляется методом итераций. Для определения параметров, 1734899

При этом получают, что средняя часть раската Вг = 940,5 мм, передний конец

В гпк = 959,3 мм, задний конец Вг к = 977 мм.

Настройка валков универсальной клети

5 при выбранных параметрах процесса прокатки не обеспечивает получение раската равномерной ширины, поэтому, кроме удаления концевых накатов, требуется обрезь участков неравномерной ширины, 10 Расчетным путем установлено, что расход металла в концевую обрезь по известному способу составляет 15 кг/т, по предлагаемому не превышает 10 кг/т. Экономия металла составляет 5 кг/т при объеме

15 производства на стане в 6 млн.т в год и доли слябов, подвергаемой редуцированию по ширине в 30 j(.

Ов(0,0142 4,84)

Но Во

+0,586 - — ), ДН

Формула изобретения

20 Способ прокатки в вертикальных валках универсальных клетей, включающий переменное обжатие по длине раската, уменьшающееся к его концам, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что, с целью увеличения выхода

25 годного металла путем снижения концевой обрези, прокатку переднего и заднего концов раската ведут с величиной обжатия, определяемой по зависимости

30 еехр (Ka ) ДВ. к= Д В.+ П., Д Ввпк = 43,6 мм;

ДВвз» = 66,5 мм.

Проверяют ширину на выходе из универсальной клети, для этоге пользуются формулами (1) — (3), Средняя часть раската

Вг=940,5 мм, переднир1 конец Br =940,5 мм, задний конец В " = 940,5 мм, т.е, получают раскат без изменения ширины по длине, обеспечивающий минимум расхода металла в обрезь, которая определяется необходимостью удаления концевых накатов. Согласно известному способу обжатия на концах составляют

ДВ пк=Q В зк — 30мм входящих в уравнения (8) и (9), используют следующие выражения:

Д Ввн = 0,8 Кк Д Вв (О 786 + где Кк — коэффициент, учитывающий влияние формы образующей вертикального валка (для калибра ящичного типа Кк = 0,5, для гладкой бочки K» = 1), Д Всв = Кстр Д Н(0,28 - 0,012 — +

Во

Но где Кстр — коэффициент, учитывающий влияние структуры металла на уширение (литая — Кстр = 0,2; катаная — Кстр = 0,6), ДВ,.пк- ДВ,.(1+ 130 (3г|о

)(0,1- () ) ), Во ДН Но 17

Но о т где Di — диаметр горизонтальных валков, Д Всв = 1,7 Д Всв" .

Численные значения составляющих, входящих в выражения (8) и (9), для определения обжатий на концах раската представлены в таблице.

В результате решения уравнений (8) и (9) имеют необходимые обжатия кг

ДВ пк=цД В - -П, -К18о в» ое Во где ДВ,п", Д Вв к — начальное на переднем и конечное на заднем концах обжатия соответственно, мм;

ДВв — заданное обжатие средней части сляба, мм;

Во, Но — ширина и толщина сляба на входе в вертикальные валки, мм;

D — катающий диаметр вертикальных валков, мм; ц — коэффициент полезного действия универсальной клети по уменьшению ширины сляба на среднем участке;

Пп, Пз — разность между свободными уширениями на переднем и заднем концах и свободным уширением средней части сляба соответственно,мм;

К1, Кг, Кз — эмпирические коэффициенты, K1 = 0,3, Кг = 0,85, Кз =-0,065.

1734899

15

25

Составитель О.Таллер

Техред M,Моргентал Корректор С.Шевкун

Редактор И.Шулла

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина, 101

Заказ 1770 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5