Способ прокатки слитков на дуореверсивном стане с индивидуальным приводом валков

 

Использование: изготовление полупродукта на реверсивных обжимных станах. Сущность изобретения: способ заключается в деформации слитков и раскатов в реверсивном режиме в валках с гладкой бочкой и калибрами с промежуточными кантовками при передаче раскатов в пропусках в калибрах . Прокатку ведут с регламентированными частными обжатиями 12-25% до достижения вытяжки, составляющей 0,4-0,6 от суммарной; после чего проводят один пропуск перед одной из кантовок с относительным обжатием 0,5-2,0% при одновременном рассогласовании скоростей валков в пределах 1,0-10%, а затем осуществляют последующую деформацию раската на заданный размер. Это позволяет снизить поверхностные дефекты и уменьшить концевую обрезь из-за дефекта рыбий хвост. 1 табл.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (51)5 В 21 В 1/02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4783213/27 (22) 16.01.90 (46) 30,07.92. Бюл. М 28 (71) Донецкий политехнический институт (72) Д, П. Кукуй, С. С. Тильга, В. Д, Петричук, М.А, Кибец, В.Г. Лясов, А.А. Коринь, В.К. Спиняков и В. Ф. Губайдулин (56) Полухин П, И. и др. Прокатное производство. М„ Металлургиздат, 1960, с. 189-192. (54) СПОСОБ ПРОКАТКИ СЛИТКОВ НА ДУОРЕВЕРСИВНОМ СТАНЕ С ИНДИВИДУAJlbHblM ПРИВОДОМ ВАЛКОВ (57) Использование: изготовление полупродукта на реверсивных обжимных станах.

Сущность изобретения: способ заключается в деформации слитков и раскатов в реверИзобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении полупродукта на реверсивных обжимных станах.

Известен способ прокатки слитков на дуореверсивном стане с индивидуальным и риводом вал ко в, включающий деформацию металла на гладкой бочке и в ящичных калибрах с регламентированными обжатиями и промежуточными кантовками при передаче раската для пропуска из калибра в калибр, Однако в данном способе деформацию раскатов осуществляют с увеличивающимися по ходу прокатки относительными обжатиями, что неблагоприятно сказывается на качестве поверхности проката вследствие непрерывного утонения "корочки" слитка и выхода дефектов разливки на внешнюю поверхность, а нали ие проходов с величиной частных относительных обжатий менее 12% Ы, 1750753 А1 сивном режиме в валках с гладкой бочкой и калибрами с промежуточными кантовками при передаче раскатов в пропусках в калибрах. Прокатку ведут с регламентированными частными обжатиями 12-25% до достижения вытяжки, составляющей 0,4-0,6 от суммарной; после чего проводят один пропуск перед одной из кантовок с относительным обжатием 0,5-2,0% при одновременном рассогласовании скоростей валков в пределах 1,0 — 10%, а затем осуществляют последующую деформацию раската на заданный размер. Это позволяет снизить поверхностные дефекты и уменьшить концевую обрезь из-за дефекта "рыбий хвост". 1 табл, после достижения вытяжки, равной 0,4-0,6 от суммарной, приводит к проявлениям дефектов типа "рыбий хвост", снижающих выход годного проката в связи с повышенной величиной торцовой обрези, Цель изобретения — повышение выхода годного путем снижения поверхностных дефектов и дефекта типа "рыбий хвост" на концевых частях раскатов, Поставленная цель достигается тем, что, в известном способе прокатки слитков на дуореверсивном стане с индивидуальным приводом вилков, включающем деформацию металла на гладкой бочке и в ящичных калибрах с регламентированными обжатиями и промежуточными кантовками при передаче раската для пропуска из калибра в калибр, до достижения вытяжки, равной 0,4-0,6 от суммарной, деформации ведут с частными относительными обжатиями 12-25%, а затем не менее, чем перед

1750753 одной из кантовок осуществляют пропуск с. рассогласованием скоростей валков в пределах 1,0 — 10% и относительным обжатием

0,5-2,0%, после чего производят дальнейшую деформацию раската на конечный размер,,Частные обжатия в пределах 12 — 25% позволяют вести процесс прокатки с проникновением деформации к средним слоям слитка, однако при этом деформация сред. них слоев несколько меньше, чем поверхностных, вследствие чего в поверхностях слоях создаются напряжения сжатия, что .предотвращает порыв корочки слитка. По мере перерастания вытяжки слитка корочка постепенно утончается и может произойти ее разрыв, что приводит к браку по поверхности. Поэтому после достижения вытяжки

D,4 — 0,6 суммарной выполняют проход с малыми относительными обжатиями 0,52,0% с рассогласованием скоростей валков. При этом раскат перемещается с усредненной скоростью, а каждый из вал ков проскальзывает относительно поверхности раската, что способствует ее очистке от образовавшихся плен и вкатанной окалины, В этот же период прокатки происходит

:. ускоренное охлаждение поверхностного слоя раската, что позволяет в последующем интенсифицировать обжатия до 20 — 40%.

Нижний предел частных относительных обжатий, равный 12% определяется из условия проникновения деформации к средним слоям слитка и уменьшения дефекта типа "рыбий хвост", Верхний предел частных относительных обжатий, равный 25% лимитируется сохранением целостности корочки слитка, Превышение этого граничного значения приведет к разрывам и трещинообразованиям.

Нижний предел вытяжки равный 0,4 от суммарной определяется проявлением на этой стадии прокатки воздействием на сплошности корочки концентраторов HBпряжений, Верхний предел вытяжки равный 0,6 суммарной определяется из условия, что при столь интенсивных частных обжатиях, достигающих 25%, происходит утонение корочки и его превышение приведет к разрывам.

Выполнение прохода с малыми относительными обжатиями и рассогласованием скоростей перед кантовкой и передачей в последующий ящичный. калибр связано с тем, что при выполнении нескольких проходов в одном и том же ящичном калибре наибольший охват металла калибром происходит в последнем проходе в этом калибре, т. е. перед кантовкой и передачей раската в последующий калибр, а так как снятие по10 гибу в вертикальной плоскости (окову валка).

25 Дальнейшую деформацию раската це30 па "рыбий хвост"

55 торой значительное влияние оказывает ве40

45 верхностных дефектов происходит за счет проскальзывания валков по металлу, то выполнение прохода с малыми относительными обжатиями до лоследнего прохода перед кантовкой и в первом проходе после кантовки снизит эффективность использования данного способа прокатки, Нижний предел об>катия, равный 0,5%, выбирается из условия исключения буксования и обеспечения очищающего эффекта, Верхний предел относительного обжатия определяется также условием обеспечения очистки поверхности раскатов валками и исключением изгиба раскатов.

Нижний предел рассогласования скоростей валков, равный 1,0, определяется условиями отделения дефектов. Превышение верхнего предела рассогласования валков приводит к ухудшению транспортирующей возможности валков, так как раскат при таком рассогласовании будет перемещаться рывками и появляется склонность к его иэлесообразно проводить с частными относительными обжатиями 20 — 40%, при которых обеспечивается получение качественной поверхности раскатов при минимальном цикле прокатки и минимальном дефекте тиПример. На блюминге 1250 Криворожского металлургического комбината прокатывались слитки кипящей стали с варьированием параметров согласно формулы изобретения. Исходное сечение слитка массой 8,5 т равно 835х710 мм, конечное сечение — квадрат со стороной 300 мм. Суммарная вытяжка составляла 6,6. Привод валков на блюминге —, индивидуальный, что позволяло устанавливать рассогласование . валков в заданных пределах, Промежуточная вытя>кка, равная 0,4 — 0,6 суммарной, определялась, исходя из сечения раската в рассматриваемом пропуске, Качество поверхности проката определялось при ocMQT ре на адъюстаже каждой партии металла (партия металла составляла 8 слитков или 68 тонн) простым арифметическим подсчетом дефектов, после чего определяли среднюю величину количества дефектов на единицу площади поверхности проката, Расходный коэффициент металла определялся с учетом головной и донной обреэи, на величину количина "рыбьего хвоста". Результаты исследований сведены в таблицу.

Из анализа данных, приведенных в таблице, следует, что применение относительных обжатий менее 12% (варианты 1,6), 1750753

ГассогласоПрнме чан»а

В» кнка, дппк от су»нпрс» т кн

Зрфектнамость

Поокод с рассогппсоее»нен еапкое с у»еньмс»сбнат»е е

rlOoxoCe C рнссогnecoеа»»е», »H/1

6»ома Обйат е, раската П - пдедьВ, нч пу«Н» пропуск) С»ос б пО по»»тра»

В»сота

Оаската, н, аан»е еал«пл»ч«стао расход нй дейк«то« «оофрнцнем

rloeep«HocrH He«en!le проката, т/т

Ur,/«e.í коа, об.е нч

НЬ С ОТНСС»ТЕЛЬ»»н

Об«ЗТ»ЕН Предпагаенм»

1 . 600

1,98/0.3 1,8/0,3

2,64/0,4 2,2/9,5

В,l/0,5 8

Образо«анне рмбьаго кеоста

1,1750

1,1725

Поедгюследн»й перед

«еНсое«о»

66/!О

500

0,2/1

60/12

Послед»»й перед «ь»тое«сй

5!О

2К 440

3К 345

Зк 345

520

Последн»а перед кант оак ой

520 . 75/18

1,1700

1,2/6

4,3/1,25

5, 7/2

3,3/0,5

3,96/0,6

1,1685

2/10

Последмнй перед кечтоакой

520 95/25

4К 288

520

9.0/2,5

4,3/1,25

Изгмб раската

1,1760

1,1735

2,4/12

I,2/6

Пеоаьсй поспе камтоекм. 4,6/0.7

3,3/0.5!

55/30

30/8

360

6К 345

Обо«зоре»не рмбьето херста

Послед»»й перед канто«кой

520

1, 2/6

3,3/0.5

1,98/0.3

4,6/0.1

3.3/0.5

3,3/0,5

10 1.1768

4. 3/1,25

1,5/1,25

Поспсд»»й перед канто«кой

185/35

7К 345

ВК 600

9К 360

IОК 345

11У 345

l2 500

1.1746

1,2/6

130/18

Послед»й перед «ачтоакой

500

360 80/18

4,5/1,25

1,1748 locnen»»i геоед ка»теркой

l,2/4

520

1,1755

l,2/6

Пр Ос м а л ь ам е& н н е раската

Послрдмй перед канТОЕ Ой

1.0/0,3

8,6/2,5

6,25!1.25

75/18

520 75/18

1,1745

l,2/6

ИЗТ»6 РаекаТЗ

Послед ° и перед еан горкой

9 1,1745

l 2/6

110/!8 3,3/0,5

360

Предло«пей нй парад

«ан то« «ой

10: 1,1745

8 1,1740

3.3/0.5

3. 3/0,5

l,2/6

0,1/0,5

6.5/1,25

4.. /1,2г

115/18

75/18

Переча после «а то«с»

520

13 520

14К 345

Поспей»»й перед «а»° оь «ой

Раскат дан«отса мера«»онер»о, opo«eclce затруд нема

520 75/18 3.3/0.5 4.3/1.25 Пуследч»й перед кан- 2,4/12 8 томкой

1,1740 °

1,1745

15К 345

l6

Изчестннй

П р » » e » а н н е. В столбце 1 бу«есм К обоз»ач«н» прокорм, после «о оо r дела«с«к «ъ топка. несмотря на некоторое снижение поверхностных дефектов, не позволяют полностью реализовать возможности способа из-за роста величины "рыбьего хвоста" (сравнение вариантов 2 и 6}. Чрезмерное (более 25%) увеличение частных относительных обжатий (варианты 5,7) приводят к порыву корочки металла и увеличению количества поверхностных дефектов (сравнение вариантов 4 и 7), однако эа счет резкого снижения величины "рыбьего хвоста", рост расходного коэффициента несколько снижается (сравнение вариантов 5 и 7), Снижение доли суммарной вытяжки менее 0,4 не позволяет полностью реализовать возможности способа прокатки (сравнение вариантов 8 и 2), аналогично влияет на увеличение доли суммарной вытяжки (сравнение вариантов 9 и 4) более 0,6. Влияние отклонений от укаэанных в формуле предполагаемого изобретения пределов относительного обжатия и рассогласования валков видно иэ сравнения вариантов: 10 и 2, 11 и 4, 14 и 2, 15 и 4 — и ри этом следует учитывать, что при прокатке по вариантам 5 и 11 на увеличение количества поверхностных дефектов влиял также изгиб раската.

Применение малых относительных обжатий с рассогласованием валков в предпоследнем пропуске перед кантовкой и в первом пропуске после кантовки также снижает эффективность применения предлагаемого способа прокатки (варианты 12, 13).

Использование предложенного спосо5 ба позволяет повысить выход годного проката путем снижения поверхностных дефектов и дефекта типа "рыбий хвост" на концевых частях раскатов.

10 Формула изобретения

Способ прокатки слитков на дуореверсивном стане с индивидуальным приводом валков, включающйй деформацию металла на гладкой бочке и в ящичных калибрах с

15 регламентированными обжатиями и про- . межуточными кантовками при передаче раската для пропуска из калибра в калибр, отличающийся тем, что, с целью повышения выхода годного путем сниже20 ния поверхностных дефектов и дефекта типа "рыбий хвост" на концевых частях раскатов, до достижения вытяжки, равной

0,4-0,6 от суммарной, деформацию ведут с частными относительными обжатиями 1225 25%, а затем не менее, чем перед одной из кантовок осуществляют пропуск с рассогласованием скоростей валков в пределах 1,010,0% и относительным обжатием 0,5 — 2,0%, после чего производят дальнейшу7р дефор30 мацию раската на конечный размер.