Устройство подвеса радиолокационного объекта



Устройство подвеса радиолокационного объекта
Устройство подвеса радиолокационного объекта
Устройство подвеса радиолокационного объекта
Устройство подвеса радиолокационного объекта
Устройство подвеса радиолокационного объекта
Устройство подвеса радиолокационного объекта
Устройство подвеса радиолокационного объекта
Устройство подвеса радиолокационного объекта

 


Владельцы патента RU 2456625:

Нестеров Сергей Михайлович (RU)
Скородумов Иван Алексеевич (RU)
Ковалев Сергей Владимирович (RU)
Моряков Станислав Игоревич (RU)
Олейник Вячеслав Методиевич (RU)
Алаторцев Сергей Николаевич (RU)

Изобретение относится к области радиолокационной техники и может быть использовано для измерения радиолокационных характеристик тяжелых малоотражающих объектов. Устройство состоит из вертикальной нити, к нижнему концу которой крепятся наклонные ветви нити, прикрепленные к радиолокационному объекту и представляющие собой полотно, полученное расплетением вертикальной нити на отдельные микронити, опоясывающие радиолокационный объект. Деление полотна подвеса на две и более одинаковые части, размеры и положение которых выбираются исходя из радиофизических характеристик материала нити и длины волны, позволяет в сравнении с известным устройством уменьшить отражения от устройства подвеса объекта измерения до 7 дБ в широком диапазоне длин волн. 8 ил.

 

Заявляемое изобретение относится к радиолокационной технике и может быть использовано при измерении радиолокационных характеристик объектов.

Известное устройство представляет собой устройство подвеса (крепления) радиолокационного объекта, состоящее из вертикальной нити, соединенной с наклонными ветвями нити, к которым крепится радиолокационный объект, фиксируемый в пространстве нижними нитями-оттяжками [Фрини. Параметры опор целей, связанные с измерениями их отражательной способности. ТИИЭР, 1965, т.53, №8.]. Основная задача, которая решается таким устройством, - это достижение малой величины сигнала, рассеянного устройством подвеса при его достаточной прочности. Для подвеса сравнительно тяжелых (сотни килограммов и более) радиолокационных объектов в качестве вертикальной нити и наклонных ее ветвей используют диэлектрические ленты, которыми опоясывают радиолокационный объект. Ленты имеют малый уровень обратного отражения со стороны ребра [Z.O.Al-Hekail, I.J.Gupta and W.D.Burnside. "Scattering from Thin Dielectrik Straps Surrounding a Perfectly Conducting Structure", IEEE Trans Antennas Propagat., vol, 41, №4, April, 1993, p.442-446]. Их эффективная площадь рассеяния (ЭПР) определяется только толщиной и диэлектрической проницаемостью материала ленты и не зависит от ее ширины. Известно устройство [Решение о выдаче патента на изобретение от 13.03.1997 г. по заявке 96122011/09 от 14.11.1996 г. «Устройство подвеса радиолокационного объекта (прототип)], в котором снижение уровня рассеянного сигнала от устройства подвеса радиолокационного объекта достигается тем, что наклонным ветвям нити-ленты 2, опоясывающим радиолокационный объект 3, фиксируемый в пространстве нитями-оттяжками 4, придают минимально возможную толщину за счет равномерного расплетения вертикальной нити 1 на отдельные микронити, образующие полотно (фиг.1).

Недостатками данного устройства подвеса являются следующие. Во-первых, если размеры радиолокационного объекта значительно превышают длину полотна, то для его надежного крепления и удержания в измерительном объеме необходимо разделять полотно на две и более части. При этом сигналы, рассеянные частями, могут синфазно складываться и увеличивать отражения от устройства подвеса. Во-вторых, в сочетании с металлизированным радиолокационным объектом каждая часть полотна как радиолокационный отражатель представляет собой антенну поверхностных волн (ПВ), т.е. антенну продольного излучения. Радиолокационный объект является экраном, а полотно из диэлектрических нитей, прилегающее к поверхности объекта, замедляющей структурой. При облучении такой конструкции электромагнитным полем получаем интерференцию падающей радиоволны с полем ПВ, возбуждаемым вдоль замедляющей структуры (полотна из микронитей) и отраженным от ее конца. В обратном направлении поле ПВ по мощности превосходит отражения от тонкой передней кромки полотна из микронитей, о чем свидетельствуют результаты экспериментов (фиг.7). В итоге при измерении ЭПР малоотражающих радиолокационных объектов мощность поля, отраженного от устройства подвеса, превышает мощность сигнала от самого объекта и делает невозможным проведение таких измерений.

Задачей изобретения является снижение уровня сигнала, рассеянного от устройства подвеса радиолокационного объекта.

Решение указанной задачи обеспечивает устройство подвеса радиолокационного объекта с минимальными уровнями отраженного сигнала.

Заявленный в задаче технический результат достигается тем, что в известном устройстве подвеса радиолокационного объекта (фиг.1), состоящем из вертикальной нити 1, к нижнему концу которой крепятся наклонные ветви нити 2, прикрепленные к радиолокационному объекту 3 и представляющие собой полотно, полученное расплетением вертикальной нити на отдельные микронити, опоясывающие радиолокационный объект, расплетенные микронити слоем одинаковой толщины h распределяют по поверхности радиолокационного объекта двумя и более равными частями (фиг.2), длиной L каждая, расположенными друг от друга на расстоянии f, исходя из соотношений:

L/λср≤10 для 2,5<ε<6,

L/λcp≈10…20 для ε≈2,5,

L/λср≥20 для ε<2,5,

, ,

где λ - средняя длина электромагнитной волны рабочего диапазона,

ε - диэлектрическая проницаемость материала нити,

n=1, 2, 3, ….

Поясним данное техническое решение. Из теории антенн поверхностных волн [Антенны и устройства СВЧ (Расчет и проектирование антенных решеток и их излучающих элементов), под ред. Д.И.Воскресенского. М.: Сов. радио. 1972. С.198] известно, что типичная схема антенны поверхностной волны состоит из двух основных элементов: замедляющей структуры 1 (фиг.3), по которой распространяется поверхностная волна, и возбудителя 2 ПВ (кромка экрана). Замедляющая структура оканчивается экраном 3. В случае применения устройства подвеса радиолокационного объекта роль экрана выполняет сам металлизированный радиолокационный объект, замедляющей структуры - полотно из микронитей, опоясывающих радиолокационный объект, а возбудителя - край (кромка, острие и т.д.) радиолокационного объекта, от которого отражается радиоволна. Таким образом, имеем непрерывную замедляющую систему в виде тонкого диэлектрика на металлическом экране (подложке). Когда объект осесимметричный, имеем цилиндрическую замедляющую систему [Корбанский И.Н. Антенны. М.: Энергия. 1973. С.288-302.].

Замедляющую структуру, направляющую ПВ, принято характеризовать поверхностным импедансом (поверхностным сопротивлением), который определяется отношением составляющих электрического и магнитного полей на поверхности структуры. Для волны типа Е поверхностный импеданс Z=j(α/ωε), откуда следует, что условием существования поверхностной волны над импедансной структурой является ее чисто индуктивный характер. С ростом величины замедления ПВ γ (γ=с/υф, где с - скорость света, υф - фазовая скорость бегущей волны) увеличиваются коэффициент ослабления α и величина поверхностного импеданса Z.

В данном конкретном случае особый интерес представляет замедляющая структура в виде тонкого слоя диэлектрика на металлическом экране (радиолокационном объекте). Поверхностные Е-волны могут распространяться при произвольно малой толщине диэлектрического слоя и этим они отличаются от волн типа Н, которые могут существовать начиная с некоторой толщины слоя h, обеспечивающей емкостной характер поверхностного импеданса. Поэтому возбуждение волны типа Е наиболее вероятно для рассматриваемой конструкции устройства подвеса радиолокационного объекта. В этом случае выражение для поверхностного импеданса принимает вид:

где ; kд=2π/λд, λд - длина волны в диэлектрике.

Получая из (1) трансцендентное уравнение εα cosgh=gsingh, имеем возможность определить коэффициент β, характеризующий замедление поверхностной волны, для данной толщины слоя h. Уравнение имеет решение при k<β<kд и gh<π/2. В этом случае поверхностный импеданс замедляющей структуры имеет индуктивный характер.

Направленные свойства полученной таким образом антенны ПВ зависят как от длины замедляющей структуры L, так и от величины замедления γ ПВ. Увеличение замедления γ ведет к увеличению отражения ПВ от конца замедляющей структуры, т.е. обратному рассеянию, что делает невозможным проведение корректных радиолокационных измерений. Чтобы это исключить, величина замедления должна лежать в пределах 1,05…1,3 [Антенны и устройства СВЧ (Расчет и проектирование антенных решеток и их излучающих элементов), под ред. Д.И.Воскресенского. М.: Сов. радио. 1972. С.210].

Таким образом, для уменьшения обратного рассеяния от устройства подвеса радиолокационного объекта достаточно предъявить требования к длине замедляющей системы L - длине части полотна, состоящего из отдельных микронитей, опоясывающих радиолокационный объект. При выборе L учитывают следующие соображения. При заданном замедлении γ оптимальная длина полотна, обеспечивающая получение максимального коэффициента направленного действия (минимального обратного отражения от конца замедляющей структуры), определяется из условия:

Данное условие соответствует фазовому сдвигу 180° между полем, переизлученным передней и задней кромкой части полотна (замедляющей структуры).

На фиг.4 приведена зависимость величины замедления γ от волновой длины структуры L/λ. Выбор значений γ, меньших, чем следует из условия (2), позволяет уменьшить коэффициент отражения поверхностной волны от конца замедляющей структуры.

На основании приведенной на фиг.4 зависимости, обусловленной соотношением (2), а также с учетом величины диэлектрической проницаемости материала нити (микронити) ε (фиг.5) [Физические величины. Справочник. М.: Энергоатомиздат. 1991. С.122.] длину части полотна L из диэлектрических микронитей, равномерно распределенных по поверхности радиолокационного объекта, следует выбирать исходя из следующих соотношений:

L/λср≤10 для 2,5<ε<6,

L/λcp≈10…20 для ε≈2,5,

L/λcp≥20 для ε<2,5,

где λ - средняя длина электромагнитной волны рабочего диапазона.

Толщина полотна из диэлектрических микронитей выбирается из условия обеспечения необходимого замедления ПВ согласно соотношению (1) и сохранения прочностных характеристик устройства подвеса. Аналогией могут служить требования к направляющим структурам в виде тонкостенных диэлектрических трубок [Антенны и устройства СВЧ (Расчет и проектирование антенных решеток и их излучающих элементов), под ред. Д.И.Воскресенского. М.: Сов. радио. 1972. С.235], которые обеспечивают направленное излучение с малым уровнем боковых лепестков диаграммы направленности. Исходя из этих соображений, толщину полотна h выбирают из соотношения:

,

где λcp - средняя длина электромагнитной волны рабочего диапазона.

Чтобы отраженный от равных частей полотна сигнал складывался в противофазе, их необходимо располагать друг от друга на расстоянии, кратном четверти средней длины волны рабочего диапазона. Исходя из этого расстояние f между равными частями полотна (замедляющими структурами) длиной L каждая должно обеспечивать фазовый сдвиг 180° между полем, переизлученным ПВ в обратном направлении от задней кромки одной части полотна и от передней кромки соседней с ней части полотна, т.е.

, где n=1, 2, 3 ….

Необходимо отметить, что ширина диаграммы направленности ПВ слабо зависит от отношения L/λ. Уменьшение γ относительно оптимального значения, определяемого из условия (2), приводит лишь к уменьшению уровня боковых лепестков и расширению главного лепестка диаграммы направленности ПВ. На практике добиться идеального сложения в противофазе полей ПВ затруднительно, поэтому уместно говорить лишь об уменьшении обратного отражения.

Устройство работает следующим образом.

Плоский фронт электромагнитной волны со средней длиной рабочего диапазона λср под некоторым углом падает на радиолокационный объект, закрепленный на устройстве подвеса, состоящем из вертикальной нити, к нижнему концу которой крепятся наклонные ветви нити, прикрепленные к радиолокационному объекту и представляющие собой полотно, полученное расплетением вертикальной нити на отдельные микронити, опоясывающие радиолокационный объект. За счет того, что полотно из микронитей распределено по поверхности радиолокационного объекта двумя и более равными частями заданной длины L, расположенными друг от друга на расстоянии f, имеем следующее. Падающая электромагнитная волна возбуждает ПВ вдоль каждой отдельной части полотна из микронитей. За счет выбранного, с учетом диэлектрической проницаемости материала нити, волнового размера каждой отдельной части полотна уменьшается обратное отражение от задних кромок частей полотна. Сложение в противофазе полей ПВ, переизлученных двумя и более равными частями полотна, обеспечивается выбором расстояния между ними, кратного четверти средней длины волны рабочего диапазона. Таким образом, за счет одновременного уменьшения обратного отражение от их задних кромок частей полотна и сложения в противофазе полей ПВ в обратном направлении распространяется электромагнитная волна, отраженная только от радиолокационного объекта.

Для экспериментальной проверки работоспособности предлагаемого технического решения были проведены экспериментальные исследования устройства подвеса радиолокационного объекта в условиях Эталонного радиолокационного измерительного комплекса [Эталонный радиолокационный измерительный комплекс «ЭРИК-1». Оружие и технологии России. Энциклопедия XXI век. T. IX. Противовоздушная и противоракетная оборона. - М.: Издательский дом "Оружие и технологии", 2005].

В качестве малоотражающего радиолокационного объекта был выбран металлизированный отражатель в виде конуса-цилиндра-полусферы (фиг.6,а). Для изготовления как известного, так и предлагаемого устройства подвеса радиолокационного объекта использовалась одна и та же диэлектрическая лента из капрона типа ЛТКП 60-7000 шириной 60 и толщиной 10 миллиметров для подвеса объектов массой до 2 тонн. Известное устройство было изготовлено путем расплетения ленты на отдельные микронити, составившие основу единого полотна толщиной ≈0,8 мм и длиной ≈75,5 см и опоясывало объект-отражатель симметрично относительно его центра масс. Предлагаемое устройство подвеса отличалось от известного тем, что полотно было поделено на три равные части длиной ≈28 см каждая и размещались на объекте-отражателе друг от друга на одинаковом расстоянии ≈24 см симметрично относительно его центра масс.

Существо предлагаемого технического решения поясняется фигурами 1-8, на которых представлено устройство подвеса (крепления) радиолокационного объекта и результаты его экспериментальных исследований.

На фиг.1 приведен внешний вид известного устройства подвеса радиолокационных объектов.

На фиг.2 приведен внешний вид предлагаемого устройства подвеса радиолокационных объектов.

На фиг.3 приведена схема антенны поверхностной волны.

На фиг.4 приведена зависимость величины замедления γ от волновой длины структуры L/λ.

На фиг.5 приведены значения диэлектрической проницаемости материалов.

На фиг.6 приведена геометрия малоотражающего радиолокационного объекта (а) и схема измерения его ЭПР (b).

На фиг.7 приведены диаграммы ЭПР малоотражающего радиолокационного объекта в секторе углов локации 0±15° с известным (а) и предлагаемым устройством подвеса (b) для радиоволны длиной 3,2 см - с, 10,1 см - q, 17 см - k.

На фиг.8 приведены законы распределения вероятностей ЭПР (Р(σ)) малоотражающего радиолокационного объекта в секторе углов локации 0±15° с известным (а) и предлагаемым устройством подвеса (b) для соответствующих длин волн (с, q, k).

По результатам экспериментальных исследований было установлено, что предлагаемое устройство подвеса радиолокационного объекта в сравнении с известным устройством за счет деления полотна подвеса на две и более одинаковые части, размеры и положение которых выбираются исходя из радиофизических характеристик материала нити и длины волны, позволяет уменьшить отражения (значения ЭПР по уровню вероятности 0,5) в диапазоне длин волн 3,2, 10,1 и 17 см на 7, 6.5 и 6.2 дБ соответственно.

Устройство целесообразно использовать в организациях, занимающихся измерениями радиолокационных характеристик малоотражающих объектов.

Устройство подвеса радиолокационного объекта, состоящее из вертикальной нити, к нижнему концу которой крепятся наклонные ветви нити, прикрепленные к радиолокационному объекту и представляющие собой полотно, полученное расплетением вертикальной нити на отдельные микронити, опоясывающие радиолокационный объект и нити оттяжки, отличающееся тем, что расплетенные нити одинаковым слоем толщиной h распределяют по поверхности радиолокационного объекта двумя и более равными частями, длиной L каждая и расположенными друг от друга на расстоянии f исходя из соотношений
L/λcp≤10 для 2,5<ε<6,
L/λcp≈10…20 для ε≈2,5,
L/λcp≥20 для ε<2,5,

где λср - средняя длина электромагнитной волны рабочего диапазона,
ε - диэлектрическая проницаемость материала нити,
n=1, 2, 3, ….



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано при радиотехнических испытаниях систем антенна-обтекатель. .

Изобретение относится к области радиолокационной техники и может быть использовано при калибровке техники, измеряющей рассеивающие свойства различных радиолокационных целей.

Изобретение относится к технике антенных измерений и может быть использовано в радиолокационной технике. .

Изобретение относится к области измерений радиолокационных характеристик объектов. .

Изобретение относится к технике антенных измерений и может быть использовано для измерения диаграммы направленности (ДН) антенны, установленной на поворотном устройстве.

Изобретение относится к антенным измерениям и может быть использовано для исследования диаграмм направленности антенн летательного аппарата в динамике полета. .

Изобретение относится к области радиолокации и предназначено для аттестации амплитудного и фазового распределений электромагнитного поля (далее поля) в измерительной зоне установок для измерения эффективной поверхности рассеяния (ЭПР) радиолокационных целей.

Изобретение относится к радиолокации и может быть использовано для электрической юстировки антенн бортовых, например самолетных бортовых радиолокационных станций (БРЛС) в малоразмерных помещениях.

Изобретение относится к антенным измерениям и может быть использовано для определения поляризационных характеристик антенн (коэффициент эллиптичности, угол наклона большой оси эллипса, направление вращения вектора напряженности электрического поля). Исследуемую антенну возбуждают широкополосным импульсным сигналом, принимают излученный сигнал с помощью двух ортогонально поляризованных антенн, определяют спектры сигналов с выходов ортогонально поляризованных антенн и взаимокорреляционную функцию этих сигналов, вычисляют параметры Стокса и на основании известных соотношений определяют поляризационные характеристики исследуемой антенны в требуемом диапазоне частот. Технический результат - упрощение и ускорение процесса определения поляризационных характеристик антенн. 1 ил.

Изобретение относится к области радиотехники. Характеристики диаграммы направленности АФАР определяются в процессе СВЧ-контроля излучателей и связанных с ними ППМ при работе АФАР на прием дополнительно проводится оценка состояния многоступенчатого управляемого аттенюатора каждого i-го ППМ и оценка характеристик входящего в состав приемного канала каждого i-го ППМ АФАР малошумящего усилителя, а при работе АФАР на передачу проводится оценка состояния многокаскадного управляемого усилителя мощности передающего канала каждого i-го ППМ. Если в результате СВЧ-контроля состояния аттенюатора его показатели оказываются ниже своих эталонных значений, то проводится оценка характеристик аттенюатора и сравнение их с эталонными значениями. Если в результате СВЧ-контроля состояния многокаскадного управляемого усилителя мощности его показатели оказываются ниже своих эталонных значений, то проводится оценка характеристик усилителя мощности. Кроме того, в процессе НЧ-контроля дополнительно проводится контроль тока, потребляемого каждым i-м ППМ от источника питания и в случае, если его величина Iпотis оказывается выше своего допустимого значения Iпотis доп верх, то от i-го ППМ отключается напряжение питания и он исключается из дальнейшей процедуры контроля, а в случае, если величина Iпотis оказывается ниже своего допустимого значения Iпотis доп нижн, проводится СВЧ-контроль неисправного i-го ППМ. Выявленные отличия характеристик аттенюатора и усилителей ППМ от их эталонных значений, а также данные об отключении i-x ППМ по результатам НЧ-контроля учитываются в процессе моделирования диаграммы направленности АФАР. Технический результат заключается в повышении достоверности контроля характеристик диаграммы направленности активной фазированной антенной решетки. 2 ил.

Использование: антенная техника, в частности в способах измерения характеристик диаграммы направленности активных и пассивных антенных решеток. Сущность: способ измерения характеристик диаграммы направленности активной/пассивной фазированной антенной решетки состоит в том, что осуществляют формирование сигнала на входе либо приемного, либо передающего канала и обработку принятых сигналов. Для достижения возможности измерения характеристик активных и пассивных ФАР без работы с открытым излучением в предлагаемом способе обработку принятых сигналов производят путем измерения коэффициента передачи и фазы коэффициента передачи каждого приемного и передающего каналов активной/пассивной фазированной антенной решетки и фиксации результатов измерения. Далее осуществляют преобразование коэффициента передачи в амплитуду сигнала, определяют погрешности измерения амплитуды и фазы сигнала, определяют N амплитудно-фазовых распределений с учетом погрешностей измерения, производят построение N диаграмм направленности, определение характеристик диаграммы направленности активной/пассивной фазированной антенной решетки. Технический результат: повышение точности измерений характеристик направленности пассивных и активных ФАР в режимах работы на приём и передачу сигнала. 2 ил.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано для определения радиотехнических характеристик крупногабаритных антенн для космических аппаратов без их непосредственных измерений. Технический результат - повышение достоверности измерений радиотехнических характеристик крупногабаритных антенн для космических аппаратов в условиях воздействия Земной гравитации, обеспечение исследований зависимостей требуемой точности профиля рефлектора от диапазона рабочих частот без проведения непосредственных измерений в дальней зоне. Для этого осуществляют построение трехмерной модели рефлектора с использованием высокоточного бесконтактного лазерного сканера Leica Lazer Radar LR200, осуществляют построение объемных амплитудной и фазовой ДН облучателя по измеренным главным сечениям амплитудной и фазовой ДН, осуществляют расчет энергетических характеристик крупногабаритных антенн с использованием разработанного программно-алгоритмического комплекса. 7 ил.

Изобретение относится к области антенных измерений. Измерения параметров антенных систем осуществляют с использованием метода пространственно-временной селекции. При этом измерения проводятся при помощи системы автоматизированной настройки параметров временной фильтрации помеховых составляющих СВЧ сигнала, где в качестве генератора и приемника используется векторный анализатор цепей. Технический результат заключается в повышении точности измерения диаграмм направленности, ширины диаграмм направленности и уровня боковых лепестков различных антенных систем, а также для измерения эффективной площади рассеяния объектов и электромагнитной совместимости. 3 ил.

Изобретение относится к области электротехники, в частности для обработки синусоидального электрического сигнала с целью определения параметров его вектора. Способ включает использование цифрового информационно-измерительного устройства, состоящего из нелинейного преобразователя (НП) и линейного преобразователя (ЛП). При этом НП имеет один вход и два выхода, причем к его входу подведен электрический сигнал промышленной частоты fс, а на каждом из двух выходов НП выводится информация, связанная со значениями модуля и угла поворота вектора электрического сигнала промышленной частоты fс. ЛП имеет два входа, каждый из которых связан только с соответствующим выходом НП. При этом ЛП имеет два выхода, причем на эти выходы выводится в формате, необходимом для последующего использования, а именно на его первом выходе выдается информация, которая однозначно связана с параметром, который однозначно определяет модуль вектора, а на другой выход выводят информацию об угле поворота этого вектора. Структура НП включает несколько субблоков, среди которых первый субблок имеет один выход, на который выводят генерируемый им первый вспомогательный синусоидальный сигнал промышленной частоты с единичной амплитудой. Причем аргумент функции синуса задают через сумму двух изменяемых слагаемых, при этом первое слагаемое определяется произведением 2πfс·t, а второе слагаемое является вводимым в вычислительный процесс изменяемым фазовым углом θ. Кроме того, в НП включены второй, третий, четвертый и пятый субблоки. При этом второй субблок имеет один вход и один выход, причем как на его единственный вход, так и на второй вход третьего субблока подают аналоговый электрический синусоидальный сигнал aс(t) промышленной частоты fс, при этом второй субблок определяет такой его интегральный параметр, как действующее значение A, которое однозначно связывают с модулем вектора A _ . При этом информацию о значении A передают на первый вход ЛП и первый вход третьего субблока, при этом третий субблок выполняет операцию деления поданного на его второй вход аналогового электрического синусоидального сигнала ac(t) на поданный со второго субблока на первый вход третьего субблока действующего значения аналогового электрического синусоидального сигнала ac(t). Результат этого деления в виде второго зависимого только от времени t вспомогательного сигнала с выхода третьего субблока подают на первый вход четвертого субблока, а на второй вход четвертого субблока с выхода первого субблока подают первый синусоидальный вспомогательный сигнал, причем четвертый субблок осуществляет перемножение сигналов, поданных соответственно на его первый и второй входы. Результат перемножения в виде третьего вспомогательного сигнала выводят на выход четвертого субблока, при этом третий вспомогательный сигнал является функцией двух параметров, а именно времени t и вводимого в вычислительный процесс изменяемого фазового угла θ. Третий вспомогательный сигнал подают на вход пятого субблока, который осуществляет первое интегрирование по времени t в пределах задаваемого промышленной частотой fc периода, и к полученной после первого интегрирования функциональной зависимости применяют операцию второго интегрирования по параметру вводимого в вычислительный процесс изменяемого угла θ и на интервале от 0 до 2π определяют такое значение угла θ, при котором численное значение второго интегрирования будет равно 2 или с принятой погрешностью близко этому значению. Удовлетворяющий этому условию изменяемый угол θ принимают за угол поворота ψс вектора A _ , являющегося векторным изображением электрического сигнала промышленной частоты fc, причем информация об угле поворота ψс подается на второй выход НП и далее на второй вход ЛП. Технический результат заключается в упрощении алгоритма получения параметров вектора. 2 ил.

Изобретение относится к технике антенных измерений и может быть использовано для измерения коэффициента усиления антенн различных радиоэлектронных средств в натурных условиях, в частности в условиях городской застройки. Устройство содержит генератор сигналов, измеритель мощности, первый направленный ответвитель и эталонную антенну, а также исследуемую антенну, второй направленный ответвитель и приемник. Кроме того, содержит последовательно соединенные регулируемый аттенюатор и фазовращатель, который присоединен ко второму направленному ответвителю, а регулируемый аттенюатор присоединен к первому направленному ответвителю. Также содержит съемное радиопоглощающее устройство, устанавливаемое между антеннами в область пространства, существенную для распространения радиоволн, с учетом соблюдения условий дальней зоны от каждой из антенн до съемного радиопоглощающего устройства. При этом площадь поперечного сечения которого определяется из условия S > π R э 2 S i n 2 D э / 2 , где Dэ - ширина диаграммы направленности эталонной антенны, Rэ - расстояние от эталонной антенны до съемного радиопоглощающего устройства. Технический результат заключается в снижении погрешности результатов измерений и расширении динамического диапазона приемника при измерении коэффициента усиления антенн радиоэлектронных средств в условиях многолучевого распространения радиоволн. 2 ил.
Использование: для разработки подземных антенн. Сущность изобретения заключается в том, что осуществляют подготовку площадки с подстилающей поверхностью, операции уменьшения антенны в M раз, где M - коэффициент моделирования, увеличения частоты в M раз, при этом выбирают параметры подстилающей поверхности, влияющие на электрические и направленные свойства антенн, диэлектрическую проницаемость ε и удельную проводимость σ, проводят измерения диэлектрической проницаемости ε и удельной проводимости σ различных подстилающих поверхностей, в вычислителе создают базы данных диэлектрической проницаемости ε и удельной проводимости σ, задают нужные значения рабочей частоты антенны, с помощью вычислителя выбирают параметры диэлектрической проницаемости ε и удельной проводимости σ, необходимые для получения нужного значения рабочей частоты антенны и напряженности ее поля. Технический результат: расширение функциональных возможностей и повышение точности моделирования при разработке антенн.

Изобретение относится к радиотехнике, в частности к средству электромагнитного испытания объекта. Стенд содержит зонды, безэховые электромагнитные поглотители, опорную конструкцию, систему перемещения, привод устройства механического перемещения, компьютер, интерфейс пользователя, датчик угла положения опоры, контур обратной связи, опорные ролики, а также вторую систему углового перемещения. Опорная конструкция имеет вид дуги или кольца и выполнена таким образом, что опирающиеся на неё зонды распределены в трех измерениях. При этом зонд и опора для объекта контроля перемещаются относительно друг друга в соответствии с траекторией, рассчитываемой на основе заданной статистики углового разброса относительно основного направления наведения зонда. Компьютер выполнен с возможностью ввода статистики углового разброса пользователем, вычисления множества угловых контрольных позиций для управления приводом механического перемещения, а также расчета значений интенсивности и фазы электромагнитного излучения. При этом заданная статистика углового разброса является двойным экспоненциальным законом. Технический результат - расширение функциональных возможностей стенда. 2 н. и 25 з.п. ф-лы, 19 ил.
Наверх