Способ утилизации нефтезаводских факельных газов

Изобретение относится к способам переработки газов. Cпособ утилизации факельных газов, включающий двухступенчатое сжатие факельных газов жидкостно-кольцевым компрессором с использованием на первой ступени сжатия водного раствора алканоламина в качестве рабочей жидкости, сепарацию компрессата первой ступени сжатия с получением обессеренного газа, углеводородного конденсата и насыщенного сероводородом алканоламинового абсорбента, сжатие обессеренного газа на второй ступени жидкостно-кольцевым компрессором с использованием в качестве рабочей жидкости углеводородного абсорбента, охлаждение и сепарацию компрессата второй ступени сжатия с получением отбензиненного газа, водного конденсата и абсорбата. Водный конденсат смешивают с насыщенным сероводородом алканоламиновым абсорбентом и выводят на регенерацию, углеводородный конденсат смешивают с абсорбатом с получением широкой фракции углеводородов, которую направляют на последующую переработку, а отбензиненный газ подвергают мембранному разделению с получением водорода и топливного газа. Технический результат изобретения - снижение потерь водорода и углеводородных фракций. 1 ил.

 

Изобретение относится к способам переработки газов и может найти применение в нефтегазовой, нефтеперерабатывающей, нефтехимической промышленности при утилизации водород- и сероводородсодержащих нефтезаводских факельных газов.

Наиболее широко используются факельные установки, использующие способ утилизации факельных газов, включающий сепарацию факельных газов с получением газа сепарации, который подают на сжигание, и конденсата, который откачивают с факельной установки на переработку [Рудин М.Г. и др. Общезаводское хозяйство нефтеперерабатывающего завода. Л.: Химия, 1978 г., с.282].

Основным недостатком известного способа являются потери ценных углеводородных компонентов и водорода, содержащихся в нефтезаводских факельных газах, при сжигании газа сепарации на факеле, а также загрязнение окружающей среды диоксидом серы, образующимся при сгорании сероводорода, содержащегося в газе сепарации.

Наиболее близким аналогом изобретения, принятым в качестве прототипа, является способ утилизации сероводородсодержащих факельных газов, позволяющий минимизировать загрязнение окружающей среды диоксидом серы и снизить потери ценных углеводородных фракций, который предусматривает сжатие факельных газов жидкостно-кольцевым компрессором с использованием в качестве рабочей жидкости алканоламинового абсорбента, сепарацию компрессата с получением обессеренного топливного газа, углеводородного конденсата, который направляют на переработку, и алканоламинового абсорбента, насыщенного сероводородом, который направляют на регенерацию [Рекламный материал фирмы GARO, http://www.garo. / it/russo applicazioni/WAIS%20ingl.pdf].

Недостатком способа являются потери с топливным газом водорода, содержащегося в нефтезаводских факельных газах в количестве до 60% об., а также потери ценных углеводородных фракций, содержащихся в нефтезаводских факельных газах в количестве до 40% масс.

Задача изобретения - снижение потерь водорода и углеводородных фракций.

Технический результат, который может быть получен при осуществлении способа:

снижение потерь углеводородных фракций за счет их абсорбции при сжатии обессеренного газа на второй ступени жидкостно-кольцевым компрессором с использованием углеводородного абсорбента в качестве рабочей жидкости;

- снижение потерь водорода с топливным газом за счет мембранного выделения водорода из отбензиненного газа.

Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе, включающем сжатие нефтезаводских факельных газов жидкостно-кольцевым компрессором с использованием в качестве рабочей жидкости алканоламинового абсорбента, сепарацию компрессата с получением обессеренного газа, углеводородного конденсата и насыщенного сероводородом алканоламинового абсорбента, особенностью является то, что сжатие осуществляют в две ступени, при этом на второй ступени обессеренный газ сжимают жидкостно-кольцевым компрессором с использованием углеводородного абсорбента в качестве рабочей жидкости, компрессат второй ступени сжатия охлаждают и сепарируют с получением отбензиненного газа, абсорбата, который смешивают с углеводородным конденсатом и выводят с установки, и водного конденсата, который смешивают с алканоламиновым абсорбентом, насыщенным сероводородом, и выводят с установки, а отбензиненный газ подвергают мембранному разделению с получением водорода и топливного газа.

В заявляемом способе сжатие обессеренного газа на второй ступени с использованием углеводородного абсорбента в качестве рабочей жидкости позволяет абсорбировать ценные углеводородные фракции, содержащиеся в обессеренном газе, и снизить их потери с топливным газом.

Мембранное разделение отбензиненного газа с получением водорода и топливного газа позволяет снизить потери водорода с топливным газом и возвратить его в производственный цикл, а также получить за счет этого топливный газ с высокой объемной теплотворной способностью.

Наличие и количество углеводородного и водного конденсатов, выделяемых при сепарации компрессатов, зависит от состава, температуры и давления нефтезаводских факельных газов, от расхода и температуры алканоламинового и углеводородного абсорбентов, а также от давления сжатия на каждой из ступеней и температуры охлаждения компрессата второй ступени. Технологические параметры процесса задаются исходя из требований, предъявляемых к составу и характеристикам топливного газа и водорода (водородсодержащего газа), а также к допустимому уровню потерь углеводородных фракций с топливным газом.

В качестве углеводородного абсорбента могут быть использованы бензины, керосины, дизельные топлива и любые другие углеводородные смеси с невысокой вязкостью.

Способ осуществляют следующим образом. Нефтезаводской факельный газ (I) сжимают жидкостно-кольцевым компрессором 1, в который в качестве рабочей жидкости подают алканоламиновый абсорбент (II), компрессат (III) разделяют в сепараторе 2 на обессеренный газ (IV), углеводородный конденсат (V), и алканоламиновый абсорбент, насыщенный сероводородом (VI). Обессеренный газ (IV) сжимают жидкостно-кольцевым компрессором 3, в который в качестве рабочей жидкости подают углеводородный абсорбент (VII), компрессат (VIII) охлаждают в теплообменнике или в аппарате воздушного охлаждения 4 и разделяют в сепараторе 5 на отбензиненный газ (IX), абсорбат (X) и водный конденсат (XI), который смешивают с алканоламиновым абсорбентом, насыщенным сероводородом (VI), а полученную смесь (XII) выводят с установки на регенерацию. Абсорбат (X) смешивают с углеводородным конденсатом (V) с получением широкой фракции углеводородов (XIII), выводимой с установки на переработку. Отбензиненный газ (IX) на мембранном блоке 6 разделяют на водород (водородсодержащий газ) (XIV), возвращаемый на основное производство, и топливный газ (XV), направляемый в топливную сеть.

Работоспособность предлагаемого способа иллюстрируется следующими примерами.

Пример 1. 3000 нм3/час (2,4 т/час) факельного газа НПЗ состава, % об.: метан 25,34%, этан 6%, пропан 6,63%, изо-бутан 2,43%, н-бутан 3,84%, изо-пентан 1,89%, н-пентан 0,77%, пропилен 2,18%, бутилены 0,13%, пентены 0,34%, сероводород 0,76%, азот 3,77%, водород 45,9%, углекислый газ 0,02%, при температуре 35°C и давлении 0,15 МПа направляют на вход жидкостно-кольцевого компрессора NAM-2500 фирмы NASH, в качестве рабочей жидкости используют водный раствор алканоламина в количестве 8 м3/ч. При этом в качестве раствора алканоламина берут 15%-ный водный раствор моноэтаноламина, который сжимают до 0,4 МПа. Компрессат разделяют с получением 3052 нм3/час обессеренного влажного газа состава % об.: метан 24,9%, этан 5,9%, пропан 6,52%, изо-бутан 2,39%, н-бутан 3,77%, изо-пентан 1,86%, н-пентан 0,76%, пропилен 2,14%, бутилены 0,13%, пентены 0,33%, сероводород 0,01%, азот 3,71%, водород 45,1%, вода 2,48% и 7,99 т/час насыщенного сероводородом водного раствора моноэтаноламина. Углеводородный конденсат в условиях примера не выделился.

Обессеренный газ направляют на вход жидкостно-кольцевого компрессора NAM-600 фирмы NASH, в который в качестве рабочей жидкости подают 8 т/час бензина-рафината с установки экстракции ароматических углеводородов, сжимают до 0,8 МПа и охлаждают до 40°С. Получают 2730 нм3/час отбензиненного газа состава % об.: метан 27,18%, этан 5,89%, пропан 5,22%, изо-бутан 1,37%, н-бутан 1,83%, изо-пентан 0,5%, н-пентан 0,17%, пропилен 1,79%, бутилены 0,07%, пентены 0,09%, сероводород 0,01%, азот 4,11%, водород 50,77%, вода 1,0%, и 8,6 т/час абсорбата, который направляют на пиролиз, и 37,9 кг/час водного конденсата, содержащего растворенные пары моноэтаноламина, который смешивают с насыщенным сероводородом водным раствором моноэтаноламина и направляют на регенерацию. Сжатие факельного газа на первой ступени с использованием моноэтаноламина в качестве рабочей жидкости и дополнительное сжатие обессеренного газа на второй ступени с подачей 8 т/час бензина-рафината в качестве рабочей жидкости позволяет получить 8.6 т/час абсорбата, т.е. увеличить массу абсорбата на 0,6 т/час против исходной массы рабочей жидкости бензина-рафината, что связано с абсорбцией ценных углеводородных фракций С4+, содержащихся в исходном факельном газе. Это приводит к снижению их потерь за счет уноса вместе с топливным газом.

Далее отбензиненный газ разделяют на мембранной установке с получением 1,35 т/час (1160 нм3/час) топливного газа и 0,45 т/час (1570 нм3/час) водородсодержащего газа с содержанием 79% об. водорода, который компримируют и подают на установку короткоцикловой адсорбции (КЦА), что позволяет получить 1240 нм3/час чистого водорода, а также 330 нм3/час топливного газа. После смешения топливного газа с мембранной установки и КЦА газ направляют в топливную сеть НПЗ в количестве 1490 нм3/час состава % об.: метан 44,0%, этан 7,19%, пропан 12,2%, изо-бутан 3,18%, н-бутан 4,23%, изо-пентан 1,13%, н-пентан 0,37%, пропилен 4,19%, бутилены 0,16%, пентены 0,19%, сероводород 0,02%, азот 9,66%, водород 12,4%, вода 1,08%.

Пример 2. 3000 нм3/час (2,4 т/час) факельного газа НПЗ состав, давление и температура которого аналогичны примеру 1, направляют на вход жидкостно-кольцевого компрессора NAM-2500 фирмы NASH, в который в качестве рабочей жидкости подают 8 м3/час 30%-ного водного раствора диэтаноламина, который сжимают до 0,4 МПа. Компрессат разделяют с получением 3052 нм3/час обессеренного влажного газа, состав которого не отличается от состава обессеренного газа, полученного в примере 1, а также 7,99 т/час насыщенного сероводородом водного раствора диэтаноламина. Углеводородный конденсат в условиях примера не выделился.

Обессеренный газ направляют на вход жидкостно-кольцевого компрессора NAM-600 фирмы NASH, в который в качестве рабочей жидкости подают 8 т/час бензина-рафината с установки экстракции ароматических углеводородов, сжимают до 0,8 МПа и охлаждают до 40°С. Получают 2730 нм3/час отбензиненного газа, состав которого не отличается от состава отбензиненного газа, полученного в примере 1, а также 8,6 т/час абсорбата, который направляют на пиролиз, и 37,9 кг/час водного конденсата, содержащего растворенные пары диэтаноламина, который смешивают с насыщенным сероводородом водным раствором диэтаноламина и направляют на регенерацию. Как и в примере 1, сжатие факельного газа с использованием в качестве рабочей жидкости диэтаноламина на первой ступени и дополнительное сжатие обессеренного газа на второй ступени с подачей 8 т/час бензина-рафината в качестве рабочей жидкости позволяет получить 8.6 т/час абсорбата, т.е. увеличить массу абсорбата на 0,6 т/час против исходной массы рабочей жидкости бензина-рафината, что обусловлено абсорбцией ценных углеводородных фракций С4+, содержащихся в исходном факельном газе.

Отбензиненный газ разделяют на мембранной установке с получением 1,35 т/час (1160 нм3/час) топливного газа и 0,45 т/час (1570 нм3/час) водородсодержащего газа с содержанием 79% об. водорода, который компримируют и подают на установку короткоцикловой адсорбции (КЦА), что позволяет получить 1240 нм3/час чистого водорода, а также 330 нм3/час топливного газа. После смешения топливного газа с мембранной установки и КЦА газ направляют в топливную сеть НПЗ в количестве 1490 нм3/час, состав которого аналогичен составу топливного газа, полученному в примере 1.

Пример 3. 3000 нм3/час (2,4 т/час) факельного газа НПЗ, состав, давление и температура которого аналогичны примеру 1, направляют на вход жидкостно-кольцевого компрессора NAM-2500 фирмы NASH, в который в качестве рабочей жидкости подают 8 м3/час 40%-ного водного раствора метилдиэтаноламина, который сжимают до 0,4 МПа. Компрессат разделяют с получением 3052 нм3/час обессеренного влажного газа и 7,99 т/час насыщенного сероводородом водного раствора метилдиэтаноламина. Углеводородный конденсат в условиях примера не выделился.

Обессеренный газ направляют на вход жидкостно-кольцевого компрессора NAM-600 фирмы NASH, в который в качестве рабочей жидкости подают 8 т/час бензина-рафината с установки экстракции ароматических углеводородов, сжимают до 0,8 МПа и охлаждают до 40°С. Получают 2730 нм3/час отбензиненного газа, состав которого аналогичен полученному в примере 1, 8,6 т/час абсорбата, который направляют на пиролиз, и 37,9 кг/час водного конденсата, содержащего растворенные пары метилдиэтаноламина, который смешивают с насыщенным сероводородом водным раствором метилдиэтаноламина, и направляют на регенерацию.

Как и в примере 1, сжатие факельного газа с использованием в качестве рабочей жидкости метилдиэтаноламина на первой ступени и дополнительное сжатие обессеренного газа на второй ступени с подачей 8 т/час бензина-рафината в качестве рабочей жидкости позволяет получить 8,6 т/час абсорбата, т.е. увеличить массу абсорбата на 0,6 т/час против исходной массы рабочей жидкости бензина-рафината, что обусловлено абсорбцией ценных углеводородных фракций C4+, содержащихся в исходном факельном газе.

Далее отбензиненный газ разделяют на мембранной установке с получением 1,35 т/час (1160 нм3/час) топливного газа и 0,45 т/час (1570 нм3/час) водородсодержащего газа с содержанием 79% об. водорода, который компримируют и подают на установку короткоцикловой адсорбции (КЦА), что позволяет получить 1240 нм3/час чистого водорода, а также 330 нм3/час топливного газа. После смешения топливного газа с мембранной установки и КЦА газ направляют в топливную сеть НПЗ в количестве 1490 нм3час, состав которого аналогичен составу топливного газа, полученному в примере 1.

Приведенные примеры показывают, что при использовании любого алканоламинового сорбента, предлагаемый способ позволяет возвратить из факельных газов в технологический цикл 1240 нм3/час чистого водорода, ценный углеводородный конденсат в количестве 0,6 т/час, а также получить топливный газ, соответствующий отраслевому стандарту,

В условиях реализации способа по прототипу с топливным газом теряется водород и ценные углеводородные фракций С4+. Содержание конденсата в топливном газе снижает его качество из-за отклонения его показателя от стандарта по точке росы по углеводородам.

Способ утилизации нефтезаводских факельных газов, включающий их сжатие жидкостно-кольцевым компрессором с использованием в качестве рабочей жидкости алканоламинового абсорбента, сепарацию компрессата с получением обессеренного газа, углеводородного конденсата и насыщенного сероводородом алканоламинового абсорбента, отличающийся тем, что сжатие осуществляют в две ступени, при этом на второй ступени обессеренный газ сжимают жидкостно-кольцевым компрессором с использованием углеводородного абсорбента в качестве рабочей жидкости, компрессат второй ступени сжатия охлаждают и сепарируют с получением отбензиненного газа, абсорбата, который смешивают с углеводородным конденсатом и выводят с установки, и водного конденсата, который смешивают с насыщенным сероводородом алканоламиновым абсорбентом и выводят с установки, а отбензиненный газ подвергают мембранному разделению с получением водорода и топливного газа.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области тепловой и промышленной энергетики и может быть использовано для обеспечения потребителей химически очищенной и химически обессоленной водой.

Группа изобретений относится к пищевой промышленности. Гидролизуют лактозу молочного сырья.
Группа изобретений относится к пищевой промышленности. Способ получения безлактозного или низколактозного молочного продукта включает гидролиз лактозы в молочном сырье, ультрафильтрацию гидролизованного молочного сырья, чтобы сконцентрировать белки в УФ-ретентате и получить УФ-пермеат, содержащий сахара, нанофильтрацию (НФ) УФ-пермеата для отделения сахаров в НФ-ретентат, а минералов в НФ-пермеат и получение безлактозного или низколактозного молочного продукта с заданной композицией и сладостью, содержащего УФ-пермеат, полученный на стадии b), и НФ-пермеат, полученный на стадии с), по существу без добавления воды и без добавления лактазного фермента в полученный молочный продукт для гидролиза остаточной лактозы в продукте.

Изобретение относится к способу производства нанокристаллической целлюлозы, используемой в промышленности. Предложенный способ включает гидролиз беленой целлюлозы серной или хлористоводородной кислотой с последующим отделением нанокристаллической целлюлозы и разделением жидких отходов на фракции моносахаров и олигосахаридов с помощью пары селективных мембран.

Изобретение относится к способам мембранного разделения газов для очистки топочных газов, образующихся при сжигании. Способ включает подачу первой части потока топочного газа для очистки на стадию абсорбционного улавливания двуокиси углерода, одновременную подачу второй части топочного газа вдоль входной поверхности мембраны, подачу потока продувочного газа, обычно воздуха, вдоль выходной поверхности, а затем возврат продувочного газа с проникшим веществом в топочную камеру.

Изобретение относится к установкам для очистки воды. Блочно-модульная установка для очистки и подачи воды содержит блок предварительной фильтрации 1, блок основной очистки 2, блок обеззараживания и блок управления.

Изобретение относится к способам очистки воды от растворенных органических веществ и может быть использовано для очистки природных и сточных вод. Способ включает каталитическое окисление компонентов водного раствора в мембранном реакторе в присутствии растворенных газов-окислителей.
Изобретение относится к мембранной технологии, в частности к получению антибактериальных полимерных мембран, и может быть использовано для очистки воды и водных растворов в пищевой, фармацевтической отраслях промышленности, в медицине.

Изобретение относится к технологии переработки нефтеносных песков, в частности к области увеличения потока воды из отстойного резервуара процесса переработки нефтеносных песков через мембранную систему разделения и улучшения очистки воды, содержащейся в этом потоке.

Изобретение относится к способам очистки и разделения гелийсодержащих топливных газов, включая природный и попутный нефтяной газы. .

Изобретение относится к молочной промышленности, а именно к способу обработки молочных продуктов посредством мембранной фильтрации и мембранному фильтрационному узлу для осуществления этого способа. Способ включает подачу молочного продукта в уравнительный резервуар, подвергание его мембранной фильтрации с образованием фракции пермеата и ретентата, охлаждение фракции пермеата до температуры ниже температуры фракции ретентата, при этом перед фильтрацией продукт нагревают до 50-65оС, фракцию ретентата поддерживают при температуре 50-65оС во время мембранной фильтрации и температуру фракции пермеата поддерживают в диапазоне 0-64оС во время мембранной фильтрации. Способ позволяет значительно уменьшить/предотвратить образование осадка на мембране без значительного уменьшения потока через мембранный модуль. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к мембранной технике и технологии, а именно к технике электродиализа. Способ изменения характеристик электродиализатора с чередующимися катионообменными и анионообменными мембранами, включающий подачу в электродные камеры электродиализатора раствора серной кислоты с концентрацией 0,025 М, в камеры обессоливания - 0,005-0,01 М раствора анилина в минеральной кислоте с концентрацией ионов водорода 0,05 М, а в камеры концентрирования - раствора соли с концентрацией 0,0005-0,015 М, в которой анион кислотного остатка является окислителем, в минеральной кислоте с концентрацией ионов водорода 0,05 М, при плотности тока равной 100-400 А/м2 в течение 60-120 мин, с последующим промыванием емкостей и камер электродиализатора дистиллированной водой, после чего электродиализатор выдерживают под током плотностью 100 А/м2 в течение 60 мин при подаче во все камеры электродиализатора 0,025 М раствора серной кислоты. Технический результат - снижение энергозатрат при использовании электродиализатора. 2 з.п.,1 табл.; 2 ил.

Изобретение относится к газоперерабатывающему и газохимическому комплексу, включающему газоперерабатывающий сектор, в котором в качестве сырья звена подготовки сырья 1.1 подается природный углеводородный газ с получением очищенного и осушенного газа и кислого газа, направляемых, соответственно, в звено низкотемпературного фракционирования сырья 1.2 и в звено получения элементарной серы при присутствии сероводорода в исходном сырье 1.5, звена получения товарной метановой фракции (товарного газа) 1.3 подается метановая фракция со звена 1.2 с получением азота, гелиевого концентрата, направляемого на звено получения товарного гелия 1.6, и метановой фракции, звена получения суммы сжиженных углеводородных газов (СУГ) и пентан-гексановой фракции 1.4 подается ШФЛУ со звена 1.2 с получением пропановой, бутановой, изобутановой и пентан-гексановой фракции, пропан-бутана технического и автомобильного, сектор по сжижению природных газов, состоящий из звена сжижения товарной метановой фракции (товарного газа) 1.12, соединяющегося потоком метановой фракции из звена 1.3, и звена сжижения этановой фракции 1.13, соединяющегося потоком этановой фракции из звена 1.2 с получением товарного газа, газохимический сектор, в котором в качестве сырья звена получения этилена 1.7 подается со звена 1.2 этановая фракция с получением этилена и водорода, звена получения пропилена 1.8 подается со звена 1.4 пропановая фракция, звена получения синтез-газа, метанола и высших спиртов, аммиака 1.10 подается со звеньев 1.12, 1.1 и 1.7-1.8, соответственно, товарный газ, кислый газ и водород с получением метанола и аммиака, звена получения полимеров, сополимеров 1.9 подается из звеньев 1.8 и 1.7, соответственно, пропилен и частично этилен с получением полиэтилена, сополимера и полипропилена, звена получения этиленгликолей 1.11 подается со звена 1.7 оставшаяся часть этилена с получением моно-, ди- и триэтиленгликолей, сектор подготовки конденсата, в котором в качестве сырья звена стабилизации конденсата 1.14 подается нестабильный газоконденсат, звена получения моторных топлив 1.15 подается стабильный газоконденсат, пентан-гексановая фракция и водород, соответственно, со звеньев 1.14, 1.4 и 1.7-1.8 с получением высокооктанового автобензина, керосиновой и дизельной фракций, при этом отводимые предельные углеводородные газы со звена 1.15 и газ стабилизации со звена 1.14 направляются в звено 1.1, с учетом того, что перемещение технологических потоков между смежными секторами обеспечивается дополнительными перекачивающими станциями. Предлагаемый комплекс позволяет высокоэффективно перерабатывать природные углеводородные газы одного или нескольких месторождений с выработкой максимально разнообразного ассортимента конечной продукции. 45 з.п. ф-лы, 1 пр., 1 табл., 1 ил.

Заявляемая группа технических решений относится к области мембранного газоразделения. Способ газоразделения состоит в том, что предварительно сжатую газовую смесь подают в газоразделительное устройство с мембранными элементами (2), где происходит разделение потока газовой смеси на пермеат и ретентат, и продувают пермеат, при этом продувку пермеата осуществляют газовой смесью, отбираемой со входа газовой смеси (3) газоразделительного устройства. Газоразделительное устройство содержит мембранные элементы (2), вход газовой смеси (3) и вход продувочного газа (4), при этом вход продувочного газа (4) соединен со входом газовой смеси (3). Технический результат - упрощение конструкции газоразделительного устройства и снижение затрат энергии на газоразделение. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к технологиям очистки и/или обессоливания жидкости, преимущественно воды, для бытового и/или питьевого водоснабжения, с рециркуляцией и пневматическим запуском и предназначено для использования в бытовых и/или промышленных условиях, на дачных и садовых участках. Способ очистки воды реализуется с помощью системы очистки воды, включающей блок очистки воды 1, содержащий по меньшей мере один блок рециркуляции 5, состоящий из емкости для исходной воды 7, линии рециркуляции 8 и системы клапанов 10, и блок фильтрации 6, состоящий из по меньшей мере одного устройства тонкой очистки воды 11, линии подачи воды 12 от емкости для исходной воды к устройству тонкой очистки воды. Блок очистки воды 1 соединен с блоком исходной воды 2, блоком чистой воды 3 и средством создания давления 4, выполненным с возможностью создавать давление в блоке рециркуляции 5, используя энергию сжатого газа. Блок очистки воды выполнен с возможностью осуществления трехстадийного цикла фильтрации воды, проходящего с возможностью возврата всей дренажной воды в систему очистки до окончания цикла фильтрации воды с непрерывной рециркуляцией при сохранении высокой скорости потока воды с возможностью управления скоростью подачи воды в блок фильтрации воды от блока рециркуляции воды при осуществлении прямой подачи дренажной жидкости через линию рециркуляции к емкости для исходной воды от устройства тонкой очистки воды под давлением при непрерывном перемешивании исходной и дренажной воды. Технический результат - разработка нового энергетически эффективного способа и системы очистки жидкости, позволяющих повысить энергетическую эффективность очистки жидкости при одновременном повышении степени очистки и степени использования исходной жидкости. 2 н. и 26 з.п. ф-лы, 2 ил.
Наверх