Способ получения сульфированных или сульфатированных органических соединений и устройство для его осуществления

 

1. Способ получения сульфированных или сульфатированных органических , таких как додецилбензол, лауриловьм сиирт или этоксилированный лауриловьш спирт, соединенный путем обработки жидкого исходного реа гента газообразным серным ангидридом, разбавленным инертным газом до 3,57 об,% при 35-45 с в множестве охлаждаемых снаружи параллельных вертикальных труб с нисходящим потоком реагентов с последующей нейтрализадией каустической содой, отличающийся тем, что, с целью повышения качества целевого продукта , подачу жидкого исходного реагента в виде пленки во множество одинаковых параллельных труб, каждая длиной 5-7 м и внутренним диаметром 20- 30 мм, осуществляют через кольцевые пазы с просветом меньше 1 мм и процесс проводят, поддерживая питающее давление газообразного реагента 0,179-0,303 бар, а питающее давление жидкого исходного реагента - на 0,005-0,015 бар выше питающего давления газообразного реагента. 2. Реактор сульфирования или сульфатирования органических соединений, таких как додецилбензол, лауриловый спирт или этоксилированный лауриловьй спирт, газообразным серным ангидридом , содержащий вертикальный цилиндрический корпус, горизонтальные трубные решетки, закрепленные в корпусе и делящие его на камеры ввода газа, ввода жидкого реагента, теплообменную и вывода продуктов реакции, вертикальные реакционные трубы, закрепленные в трубнь х решетках и выполненные с отверстиями для подачи жидкого реагента, которые расположены в камере ввода жидкого реагента , и штуцеры ввода и вывода ре- Агентов, отличающийся тем, что, с целью повышения качества целевого продукта за счет улучшения распределения жидкого реагента, он снабжен цилиндрической втулкой с конической нижней частью и кольцевым пазом, установленной коаксиально внут ри каждой реакционной трубы, причем кольцевой паз втулки расположен напротив отверстия в трубе для ввода жидкого реагента и образует кольцевой распределительньм канал для подачи жидкого реагента на внутреннюю поверхность реакционной трубы. W N9 Од 00 ;о Ьд

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСИИХ

РЕСПУБЛИН

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ (21) 2886103/23-04 (22) 20.02.80 (31) 12480 А/79 (32) 23.02. 79 (33) IT (46) 23.07.86. Бюл. № 27 (71) Баллестра Кимика С.п.А. (IT) (72) Джованни Моретти и Серджо Ное (IT) (53) 547. 269. 07 (088..8) (56) Патент Великобритании

¹ 1342319, кл. В 1 F, опублик. 1974. (54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СУЛЬФИРОВАННЫХ

ИЛИ СУЛЬФАТИРОВАННЫХ ОРГАНИЧЕСКИХ

СОЕДИНЕНИЙ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ (57) 1. Способ получения сульфированных или сульфатированных органических, таких как додецилбензол, лауриловый сяирт или этоксилированный лауриловый спирт, соединенный путем обработки жидкого исходного реа. гента газообразным серным ангидридом, разбавленным инертным газом до 3,50

7 об.% при 35-45 С в множестве охлаждаемых снаружи параллельных вертикальных труб с нисходящим потоком реагентов с последующей нейтрализаФ .цией каустической содой, о т л и чающий с я тем, что, с целью повышения качества целевого продукта, подачу жидкого исходного реагента в виде пленки во множество одинаковых параллельных труб, каждая длиной 5-7 м и внутренним диаметром 2030 мм, осуществляют через кольцевые пазы с просветом меньше 1 мм и про„.80„„ 246892 Л 3

58 4 С 07 С 141/04, 143/34, С 07 В 45/02, В 01 Д 10/00//

//С 1 1 Р 3/34 цесс проводят, поддерживая питающее давление газообразного реагента

0,179-0,303 бар, а питающее давление жидкого исходного реагента — на

0,005-0,015 бар выше питающего давления газообразного реагента.

2. Реактор сульфирования или сульфатирования органических соединений, таких как додецилбензол, лауриловый спирт или этоксилированный лауриловый спирт, газообразным серным ангидридом, содержащий вертикальный цилиндрический корпус, горизонтальные трубные решетки, закрепленные в корпусе и делящие его на камеры ввода газа, ввода жидкого реагента, теплообменную и вывода продуктов реакции, вертикальные реакционные трубы, закрепленные в трубнь1х решетках и выполненные с отверстиями для подачи жидкого реагента, которые рас. положены в камере ввода жидкого реагента, и штуцеры ввода и вывода ре—

Агентов, отличающийся тем, что, с целью повышения качества целевого продукта эа счет улучшения распределения жидкого реагента, он снабжен цилиндрической втулкой с конической нижней частью и кольцевым пазом, установленной коаксиально внут ри каждой реакционной трубы, причем кольцевой паз втулки расположен напротив отверстия в трубе для ввода жидкого реагента и образует кольцевой распределительный канал для пода. чи жидкого реагента на внутреннюю поверхность реакционной трубы.

1 I 2468

Изобретение OT»ocH> к угoвеn-IIIeнстнован13ому способу получетптя сульфированных или сульфатировапньгх

0pI анических соединений, которь1е Не ходят применение H производсттзе гсI верхностно-актиьпых веществ„ и 1< yc(7 вершенствованному устройству для его осуществления.

Целью изобретения является повышение качества целевого продукга эа счет использования усовершенствованного устройства и поддержания I3 нем

Определенного давления. подаваемых исходных жидких и газообразных продук-тов .

На фиг. 1 изображен реактор, про,цольный разрез; на фиг. 2 — сечение

А-Л на фиг. 1: на фиг. 3 — ceasel!IIe

Б — Б на фиг. 1", па фиг;4 — схематический

Разрез трех труб реактора в 1!epвом рабо-1см положении; на фиг. 5 и 6 т0 же 13 дру1 их рабОчих положениях, Реактор содержит корпус 1, пучок вертикальвътх и параллельных труб 2, =компонованных бок о бок и соединенных 13верху с питающей камерой 3 для указанного газообразног<3 реагента., поступающего по трубопроводу 4 с ус-.а ноьки производящей газообразный 80, „

IPeUIIO>ITHTю 1ЬН0 l1$Te!! Катапк IVi>IЕCI

:.<онверсии.

Трубы 2 соединены внизу с каме-рой 5 для сбора продукт<3-3 реакции, которые удаляют по трубопроводу 6.

<3ХЛа>1<ДаЮЩ(аЯ жИДКОСтЬ (ВОДа) ЦИРКУЛИ-pyer внутри цилиндрического корпуса 1, но впе труб 2. Поскольку зкзотсрмическая реакция между ьндкими продуктами., подлежащими сульфировани(с> или сульфатированию, и газообразным ðåагентом, представляющим собой серный ангидрид, происходит главным образом в первой или верхней части труб 2, охлаждающая жидкость предпочтительно :ечет в том же направлении, что и реакционная смесь, т.е. вниз. Пред;—

< мотр ены также верхний трубопров од 7 для подачи охлаждающей жицкости и ниж ний трубопровод 8 для ее отвода.

Горизонтальные перегородки 9 увеличивают турбулентность охла>(<тца(ои<сй жидкости, которая циркулирует внутри пространства, ограниченпогo внештсими г<оверхностямч труб 2, впутретп<ей г(оверхностью корпуса 1 и двумя труб— гс нь(ми pe!I!eтками 10 и 11, проходящими

-:ерез крепления труб 2 .

Третья трубная решетка 12, за— крепленная выше трубной решетки 70, 92

1(ахлдт. l ся пже камеры 3 г(,.пя распредс:тегп я га..300бр<тзного реагет(та. Один кэпи б((лее трубопроводов 1 > подают жкдк(1 реагент в камеру 13, П1я выпуска жидког0 peагепта и:3 3эаспределительl(ой камеры 13 в отдел: ные трубы 2 предус.мотр =Ho питающее устройстве (фи1 . 2) . Каждая трубка ? в сво

ei 13ерхней части 15 явэтя ется цилиндр«->вской 11 !! Iceò нескольк(0 больший диаметр, «ерхний конец трубы, сос;1>1;(еll с пиж13"I"i концом верхней чаc

Т!! 1 5 "- iep ез l".opoTI< vio кОну, oo ра. 3 ную 1 1 т > 6 Б ").Х(1>01 цклн(,:1тр 1:С .C"К.ая

«I-I. ть 15 снабх<ена опредсл vi b!!! чисJiо (окан 17 для жидкого 3>ес(гента> с пар уж iQSI потзе13хlтость -"в.ходится с::13р:-целе;-, пьп :. зазос..ом:- ко- такте (l(1 "т ei!HPLI!» i>!3(т,.ocT ь>(> L>((.. IR етд1эк цеt.". хo i-. в г <. . l .((8,, через Ji От:р". ю 110 ..!3" а;0; па3.;-,;.,:-> .е груб..(ые решетки. 10

:-((2 11ГУ3(к,: 7 8 с пасж» >а (>к(та:"11 1 9

>ю-,г, <ог„- веа> CH:.-"(. аксг: размера кр . попого ра<.ттрецеления,, что Hе

Г(РОИ< .СОДИт(ПОТЕРЬ ДаВЛЕНИЯ lPH nPOXC.

LJ» жидкости . Б(гутри верхнего конца (асг:(15 трубы 2 предусмотрена вто-!

3aя втулка 20, нар жная поверхность ко..оройт находится ь контакте с внут(>еп (! > оверхност:-ю част1. 75, за искл;3>((пк(и PP центра, благодаря нали-! ..(3 шпр(экого кольцевого желоба 21., . <си(ьньные каналы 22 позволя(от .1.,i(õîì, pBIII е ITу вытекать из кОльце

«0 0 пространства, определенного жепо 0!! 2! . 33 уптса 20 состоит из пиж--!

le>" 3 комичес:когo конца с таким же

01 êðüï ы 1 угпом, как H соединительная час". 1 16 . . 1е>1(11у нижним концом втулки 20 и час". ью . 6 имеется кольцевая щ л. „

Орк(энтирова."::ная соглас 0 ..гра:эующи( усечен«с>го конуса,. ш-.гр>яна кс>т(, ой

ОПР ЕДЕЛЯЕтСЯ ВЕР; Июаш ЬНЫ>1 П0.10>(<ЗНИЕ. т зт,т:кк 20, снабженной вверх> нависаю3:(1 . >>с р с:-ко =: 23, навит((:тенн-> :3 i в рх-п(й -.0 - ((ц части 15. Путем (ет,емещения

:т «l> x к;"и в «1(з вту K!! 20 р ev >lируе 1 ся,:с чепие кольцевого прохода .">ежду

20 и к>H со

0 .тнсй соединительной частью 76.

3<0 >,i(eвс,й проход,, ориентированный в cooTLi(L= TcT«HH C образующими конуса., благ оприятствует распределению жидко! 0 рс агента в виде пленки 24, 1107 (10(тью «округ внутренней стенки трубы . 3<1:утренний диаметр втулки 20 i «. я (!Tc ч та 1<1 и жс! > (<а(H 13 нуTpc HHHH диа .с тр т. убы 2, так что гa=- „выходя

1246892 щий из распределительной камеры 3, может быть подан для контактирования со свободной поверхностью пленки 24 без заметных потерь давления.

Из-за конструктивной простоты распределителя жидкого реагента очень трудно подучить точную регулировку скорости потока через -него. Действительно, во время испытаний без подачи газообразного реагента отмечались 10 отклонения до 20% между номинальной скоростью потока и скоростью потока в отдельной трубе 2 укаэанного реактора.

Несмотря на это, при предлагаемом 15 способе можно сохранить отклонения соотношения между скоростью потока газообразного реагента и скоростью потока жидкого реагента внутри опре— деленного предела. 20

Согласно изобретению давление подаваемого газообразного реагента значительно ниже (около 0,1-0,4 6ap), чем давление газообразного реагента, подаваемого известным способом. В за-25 висимости от использованной исходной жидкости давление подаваемого жидкого реагента выше, чем давление подаваемого газообразного реагента для количества, равного по весу уровню жидкости, существующему в распределительной камере для него.

Несмотря на низкое давление пода— чи обоих реагентов и изменения скорости потока жидкого реагента более чем до 20% для различных трубок, молярное соотношение между жидким и газообразным pearåíòàìè остается очень ,близким к установленной средней величине с очень низкими различиями по длине труб.

В промежутке времени (до t ) в каж. дой из трек труб 25, 26 и 27, имеющих одинаковые диаметр и длину, происходит одна и та же идеальная ситуация, 45 а именно, три скорости жидкого реагента L„, Ь, L равны, три скорости потока газообразного реагента G, Gz и С, равны и, следовательно, три молярных соотношения R, R, R рав- 50 ны, если диаметры указанных трех труб точно равны, одинакова степень прохождения реакции труб на равных уровнях (фиг. 4, где номера Р, Р> и Р,> соответственно означают уровни,55 на которых степень прохождения реакции составляет 60, 90 и 98% соответственно) .

Длин труб выбирается так, что время контакта между двумя реагентами может быть достаточно большим при оптимальных условиях подачи, чтобы обеспечить практически полную конверсию жидкого реагента (степень прохождения реакции близка к 100%).

Таким образом всегда обеспечивается полнота реакции в каждой трубе даже при условии отличия от оптимума, когда возникает такая ситуация благодаря неисправностям или т.п.

Предположив, что по какой-либо причине в интервале времени С г три скорости потока газообразного ре. агента G,, G., G остаются неизменными, происходят изменения в скорости потоков жидкого реагента L„, z

1,, так что, например, L =Lt/3, =0,9 Lt/3, L,=1,1 Lt/3, где Lt означает снижение скорости потока жидкого реагента в трех трубах, кото. рая остается постоянной. В трубе 25 ситуация не меняется (фиг. 4) и, следовательно, положение уровней Р о

Р и Рз остается неизменным. Благодаря более низкой скорости потока жидкости в трубе 26 происходит повышение уровней Р, Р и Р, тогда

О 90 как противоположный результат получен для трубы 27 из-за более высокого значения скорости потока жидкости.

Различие в давлении между камерами 3 и 5 равно потере давления для каждой из указанных трех тр 6, в которых поэтому равны указанные потери давления.

Вместе с изменением степени прохождения реакции вязкость и, следовательно, толщина указанной пленки, состоящей из смеси жидкого реагента и жидкого продукта реакции, существенно меняются. В частности, при увеличении степени прохождения реакции наблюдается увеличение вязкости и толщины пленки.

На фиг. 5 показано, что высота h> части трубы 27, где степень прохождения реакции выше 98, меньше, чем соответствующая высота h трубы 25, которая в свою очередь меньше, чему, г

Из-за различия длин h h h указанные три трубы, следовательно, имеют различные средние сечения проходов для потока газообразного реагента, так как средняя толщина пленки жидкости вдоль труб различна.

f f":(->В()2

Поскольку три скорости (кото(:.а газообразного реагента в трубах 23

27 зависят только от относительньв( средних сечений проходов, имес ся разница давления на краях трех тр,":

В трубе 26 со средним сечение ( прохода, мень(ш(л(перв(эначап!«ного (фиг. 4), происходит снижение скзоос ти потока газообразного реагef(; «»

ПРИВОДЯ МОЛЯРНОЕ С ООТ НОШСНИ(-.: j«(C)jj, f,«T двумя реагентами к Bc«jj÷èíe ниже ходной оптил(альной первоначал=::t>u величины.

В трубе 26 со средним сечением прохода, большим первоначального (;(1)иг. Й), наблюдается увели (ен(-е скорости потока указанного газообРазного реагента, что приводит ;) случае также к сдвигу молярного с о. ношения от первоначальной оптималь-нсй исходной вепичины. Однакс т.)можен, начиная с моме5(та, сл-, — ;. >

КОгда хОтя Остаются Г(остОлпнь(м((5!

Равными три скорости потока Ь.« .

>\

j», жидкого реагента) c((opoc)п (-(O-:.-..

J газообразного реагента меняются так. >

Образом, чтобы иметь (фиг. 6), на) Ример, G=Gt/3, G =0,9 Gt/3, С) =1 >1 О(1 3 где Gt — снижение с-- îðocти потокуказанного газообразного реа "е((ц, в трех трубах, которая остает 51 стоянной.

В трубе 25 ситуация Остаетс) менной (фиг. 4) и., следовате (в(10. положения уровней Р ), Г), и Г, остаются не((зменныл(:., Вследств() е лее низкой скорости ()отока газа з тр, бе 26 уровни Рц,, P и Р„ц ((5();:.е., эп тогда как из-за более свободноц о:р: хождения газа г, труб(. 27 зти У1)о(1 и( повышаются, »

По тем же соображениям набл пдя.-". ся снижение скорости потока г3.çà в трубе 27 и увеличение скорости .,о тока того же газообразного реа-.å.(-!;f в трубе 26„так как соответств»«(ц (.ТТ; средние сечения прохода ул(е((ь)ца цт.,я в,трубе 27 и увеличиваются в трубе 26. В этом случае также мо-(яр.>ые соотношения R и Р отклоняются (-.т оптимальных первоначальных величи>.

Наряду с влия:п(ем ча баланс !.:0 -1 фикации профилей конверсия в трубсдх имеется также балансирующее действии=, которое приводит к преимуществу от замеченногo отклонения вязкости с то() пературой. Действитапьно, если спе,J,— няя температура в жидкой плeí((å., наСЕТ(ВE!ННО t !.;::«Е HO((IÅÃ> и Cjj)СДН5(5! я зк ост! жидкос . и . Ся(; >лат ельне»

>.:,(Я (Д((0! ((! ТО;(:;С - j:;. Oi >1 ЦОТОКа!

> T увели (еп:I! (-Р "д)((ей f 0.(jlå0àò, ры

ИП 1 КП (. РЕ;,):15(5(.ГOJ;5((.,(!.-..) ЕПК,! «>j,;P)(I,— - -t «j (, и ((, (55(>-, 1 0 а . Е > Ь > О B ВО 0 3 B В f) fQ i ((I j (g P !

0>ЛИ— (> ЯI.-;!» а flp !B(),:)ит (уl 0(i (Н(5> Bi) C Е )1)(,. :::, ::.-:Д> »- 1" . Ь г О -(1" (" !Е С >T i,;C I(t»Ц!Ц Е 1 >; »>ОС . >: -П - . >)fj" К): (l я> я (ак,; !f;i

1= .!. i,>" >,(Я(0, > (З, (Е!)

)«а ." - » .Я = ..: ".,:.:. »:= > j (E! j («

» (е(Tjiс (;>«Jjji ;,-- >. ц»:1> „ц;,> Орос

)0(.(((((51=,а -.- гс5> с с:,:;.жц; -цц)ей> с:Редсй, :.: .. )-л -,.;" = то 1. >«(вО,-п к бол(=-е >t;f и iit0:-1 C T) ." à 1(Е -"j â€,: 3 К" 0C j 51 " 1 Е Е ) Ы(Q—

0-: . j)!«I) I е,f -> О - ц и((е (TT c;>)»и и с)(епо"а (е 1 но .. ; (((((Bji(c»» - е =-нию поохода

tI « . ., . >j1.: снии по >(, ((оц".((!(,(1-схо ——

> 5> ",. уб!«! 27,(() .(, э: .,1 ) > ",-.;1>;— . (1 (f) Е T T- 1(! 5 В(; ((Е(((>., (* 10

::)) »" 1(, " "-"> 1" - - 1 " " Т.

jf.>5ЕГ5>(»», "()! —.г.

jР0Т(;во((СJ О,. .1 0(1 1 . С:.>>; . ..!. . CTt.; т(I «й» е(.fjl;);; У;;: »

I «П(! ки, )д. «

,:и .- ) с«(TL1;(. ;(«> с с .: ..

;,ОИ, В Jill«I --, j > ) ПОШ (ц(5(0 i (!0 цени(о к !(ар Она-". Яьпо( ЯП(,j(0.()(е>т(!«(нп

1> с (5» уа((ни „ )5 г . 6 о:- "с )я) .(Ой

;, lj : ".jf(1;-, — >-М5-(СЦ)атаев (П.(ЕНКИ П)) КТИ-(ЕC— (>(! f t0.>:,BD (> астся воз,», t«còB i)j "(и р

"P -- > T (»СЕ»(0 >(!» !": Р 0 >(fjf »J >" j!5I а э а « !. >) 0 > 1 ВОПО)1 j j. -(ОЕ (f 0(" C;»;1 j»

:.1(иск Ij i:(ср;)ней: ел:пер,.т-.".,)((:,f;I ",(T! (. ЕДО".>. . J )«НО, ЦЛЯ Т :> ОЫ .Ь Зй>() 1 "

tjj!;t,С iIf T5(:.ij > О! j "(> (i! : 1 «:- !" ) » T(0«

12468а2

267 ваго реагента в реактор, бар О. 180

Избыточное давление жидкого реагента, бар 0,05

Предлагаемый реактор имеет следую. щие характеристики: число труб 7, внутренний диаметр труб 25 мм, длина труб 6000 мм.

В качестве охлаждающей жидкости использована вода с температурой о

25 С. Температура сульфокислоты на

„o выходе. из реактора 45 С.

Анализ состава и харгктерпсьпки продукта, полученного после старения и стабилизации:

Эти два баланс ирующчх позде. ; твин являются настолько мощными для компенсации небалансирующего воздействия благодаря примене.пгю cKopocTIi пстока реагентов и не восстанавливает первоначальную оптимальную величину для скоростей потакал в каждой трубе,, но только первоначальную величину малярного соотношения между обоими реагентами.

Действительно, исходя из идеальной ситуации (фиг. 4), когда заканчиг>ается неустойчивый период и балансирующие воздействия дают свои результаты, единой ситуацией, савмести- 1< мой с общим материальным бялянссм всего реактора, является:

GT

К =R =-Р =Rt=--.

,т

Следовательно, несмотря на то, 0 что скорости потоков в каждoii;pyGe отличаются от идеальных GT/3 и 1т/3, малярное соотношение в каждой трубе соответствует у-станавливяемому внешними контрольными приспособлениями 25 реактора.

Пример 1. В качестве исходного продукта используют линейный дацецилбензол с широким спектром состава -С вЂ” С

9 l5

Содержание суп ьфируемых в исходном сырье, 7. 98,5

Средняя молекулярная масса исходного сырья

Скорость потока исходного сырья, к-/ч 180

Концентрация SO в газо3 носителе, об.7 5

Температура SO, подяваемого в реактор, С 36-40

Давление на входе газо38

Средняя мал екуляр няя масса

Скорость потока исхсцногс сырья, кг/ч

Конпентраппя $0., в газ е —:сс. теле, с б, 7.

Температура $0;, подаваемого в реактор, С

Давление при подаче газообразного реагента, бяр

ИзбытачHoc давление жидкогс реагента, бар

339

130 э 5

36

0,303

0,015

Каш<чест;с пепрссульфировавшегося .материала в продукте реакции, 7 1,35

Коли 1ество свободной

1I SO г, Ниже 1

Цвет продукта, Клетта 25

П р и м e p 2. Рабочие характерис;- ки, испсльзсванные для сульфирования синтетического лаурилового спирта (С.„— С, ):

1 Л

Средняя молекулярная масса исходного сырья 207

Скорость потока исходного сырья, «r/÷ 150

Канцентравия SO> в газе-носителе, об.7, 5

Температура $0,, подавя":-ioão в реактор, С

Давление гри подаче газообразного реагента, бяр 0,179

Избыггочное давление жидкого реагента, бар 0,008

Использованный реактор имеет те же характеристики, что и реактор примера 1.

В качестве охлаждающей жидкости использована вода с теМпературой с

20 С. Сульфированный продукт при вы— о

>.-сце из реактора имеет температуру 39 С.

Анализ нейтрализованного продукта:

Количества непросульфи— раванногс материала, 7 1,9

Содержание Y..аo, $0„, 7 0,88

Цвет Клетта 7

Нейтрализацию проводят B водном растворе каустической соды. Укаэанные количества непросульфираванного материала и сульфата натрия относятся к 1007 активного вещества.

fI р и м е р 3. Рабочие характеристики использованные для сульфирования синтетического лаурилового спирта (С вЂ” С,„ ), этоксилираванного тремя молекулами окиси этилена:

7 71)Я. 7 3 Щ

Использованнь)й) реактор имеет тс же характеристики, что и реактор примера 7. Продукт, выводимы771 из реакт:ра, имеет температуру 40 С „ох)7а)г)а;(:— щая вода — 30 С.

Анализ нейтрализованног(- п:роду)() а:

Количество непросу.(ьфиронл.нного материала, % ))

Содержание Aa БО, %

7)нет, Елетта 1 )7

Пейтрализаци)о проводят cpазу после сул))фь)р ова ни я в вод пом p)iс Bop Г: ., 7 I 1 1 в») ((«) ) )) ь);:; 3 ) ) ) ) ) 1., L» T) () ) f - пр о с $,) ) вфир о1)с) )1НОМу )7р С, 1уКт y )I T)n . y.п Ь((с3са ;: Нат 3 ИЛ ())о(-.я т я "(7 00% 2)(7 IIE3 )(о) .- с)е))(еств а 7;3::.:3- I(o):".÷)..3!I (плоду)<т;) oi .ðеделя)от

3)а к(«1(риметр е 73)7ст7 -Соммерсо)) с си1)И .3 )7)) 31Ь )33 ОМ с)? )7 )%--.)Он) f) )C .7 IlOp g

ПС 1;! I),., уК.7 : с)Е:.)К,-,с

Цв ° о1(редон)))в7 ))п I I);>(,д;-к7-а при гн г оде ег() из реакт(7ра без пр()ведения (7 (i i. ) И () (3 t g I i E7 ÖH TI

124lig9?

Составитель Т.Власова

Редактор И.Николайчук Техред И.Попович Еорректор В.Бутяга

Заказ 4027/59 Тираж 379 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж вЂ” 35, Раупская наб., д. -4/5

Производственно — полиграфическое предприятие, г.ужг",род, ул.Проектная,