Способ переработки нефтяного сырья

 

Изобретение относится к способу переработки нефтяного сырья ректификацией и может найти применение в нефтеперерабатывающей и нефтехимиче ской промышленности. Для повышения эффективности процесса, путем исключения обводненности бокового погона, упрощения аппаратуры, исключения использования водяного пара в стриппинге отпарку низкокипящих примесей осуществляют подачей смеси легкого компонента и части тяжелого компонента - в верхнюю зону стриппинга. Оставшуюся часть тяжелого компонента нагревают и делят на два потока, один из которых подают в среднюю зону стриппинга, а другой повторно нагревают и подают в кубовую зону стриппинга. Содер1жание воды в боковом погоне снижается с р 0,015 -до 0. 2 табл., 1 нл. $ (Л

СОЮЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИН

А1

0% (11)

1 (59 4 С 10 G 7/00

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМ,Ф СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3888203/23-04 (22) 19.04.85 (46) 30.09.86. Бюл. Р 36 (72) Г.В.Тараканов (53) 665.635(088.8) (56) Патент США Ф 3160582, кл. 208-361, 1964.

Александров И.А. Перегонка и ректификация в нефтепереработке. M.:

Химия, 1981, с.219-220.

-(54) СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТЯНОГО .СЫРЬЯ (57) Изобретение относится к способу переработки нефтяного сырья ректификацией и может найти применение в нефтеперерабатывающей и нефтехимиче ской промышленности. Для повышения эффективности процесса путем исключения обводненности бокового погона, упрощения аппаратуры, исключения использования водяного пара в стриппинге отпарку низкокипящих примесей осуществляют подачей смеси легкого компонента и части тяжелого компонента— в верхнюю зону стриппинга. Оставшуюся часть тяжелого компонента нагревают и делят на два потока, один из которых подают в среднюю зону стриппинга, а другой повторно нагревают и подают в кубовую зону стриппинга. Содержание воды в боковом погоне снижается с

0,015 .до О. 2 табл., 1 ил. Е

1260386 ловия работы ректификационных тарелок.

Соотношение между частями тяжелого компонента бокового погона, пода—

5 ваемых в разные эоны стриппинга, и их температура нагрева в нагревателях может колебаться в широких интервалах в зависимости от требуемых, показателей качества бокового погона, характеристики исходного сырья, технологического режима и схемы ректификационной колонны, ее материального баланса и других показателей.

Пример 1 ° На установке первичной перегонки нефти мощностью

525 т,/ч (4,2 млн.т/г) нагретую до

360 С нефть полуострова Бузачи на правляют в ректификационную колонну.

С верха ректификационной колонны вы20 водят ректификат (бензин), с низа— остаток (мазут), боковым погоном— дизельное топливо, которое отбирают двумя компонентами (легким и тяжелым).

Тяжелый компонент дизельного топлива (48 т/ч) делят на два потока, первый из которых (10 т/ч) смешивают с легким компонентом дизельного топлива (124,8 т/ч) и с температурой

223 С подают в верхнюю зону стриппино

30 ra а второй (36 т/ч) нагревают до

300 С и вновь делят на два потока, один из которых (16 т/ч) подают в среднюю зону стриппинга, а другой о нагревают до 350 С и вводят в кубо35 вую зону стриппинга.

Из куба стриппинга выводят товарное дизельное топливо.

Основные показатели работы установки первичной перегонки нефти по

40 предлагаемому способу в сравнении с аналогичными показателями установки, работающей по известному способу с вводом водяного пара в куб стриппинга легкого компонента дизельного топ45 лива, приведены в табл.1.

Т а б л и ц а 1

Способ

Показатель

Производительность установки по нефти, т/ч

525,0

525,0

Количество, т/ч: ректификата (бензин) 23,0

23,0

Изобретение относится к способу переработки нефтяного сырья ректификацией и может быть применено в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промьпнленностях.

Цель из обре те ния — повыше ние эффективности процесса путем исключения обводненности бокового погона, упрощения аппаратуры, исключения использования водяного пара в стриппинге.

На чертеже представлена принципиальная технологическая схема проведения способа.

Нагретое нефтяное сырье по линии

1 подают в ректификационную колонну

2. С верха ректификационной колонны

2 по линии 3 выводят ректификат, с низа по линии 4 — остаток, а из средней укрепляющей зоны — по линии 5

Легкий и по линии 6 тяжелый компоненты бокового погона.

Тяжелый компонент на выходе из ректификационной колонны 2 разделяют на. два потока, один из которых смешивают с легким компонентом и эту

,смесь по линии 7 подают в верхнюю зо ну (на верхнюю тарелку) стриппинга 8. Другой поток тяжелого компонента на гревают в нагревателе 9, вновь делят на два потока, один из которых подают на ректификационную тарелку в среднюю зону стриппинга 8, а другой нагревают в нагревателе 10 и направляют в кубовую зону этого же стриппинга.

Пары низкокипящих примесей легкого компонента бокового погона с верха стриппинга 8 по линии 11 возвращают в ректификационную колонну 2.

Отпаренный боковой погон отводят по линии 12.

Подача тяжелого компонента бокового погона в три точки по высоте стриппинга позволяет равномерно распределить тепловую нагрузку и улучшить усзвестный предлагаемый

1260386

Продолжение табл.1

Способ

Показатель звестный предлагаемый

347,9

1 остатка (мазут) 347,9

154, 1

154, 1

124,8

124,8

48,0

48,0

0,0

10,0 верхнюю

0,0

16,0 среднюю

0,0

22,0

2,1

0,0 верха низа

360

360

218

219

272

270 в стриппинге:

211 верха

209

203 низа

246

223 бокового погона (дизельное топливо) в том числе:

+) легкого компонента тяжелого компонента: суммарно подаваемого в зону стриппинга кубовую водяного пара в кубовую зону стриппинга

Давление, кПа, в ректификационной колонне стриппинге

Температура, С в ректификационной колонне: входа сырья (нефти) вывода легкого компонента бокового погона вывода тяжелого компонента бокового погона входа смеси легкого и тяжелого компонентов бокового погона в верхнюю зону

120,0

130,0

138

344

120,0

130,0

345

1260386 е

Продолжение табл.1

Способ

Показатель

300

350

Содержание низкокипящих примесей в боковом погоне,мас.7.

3,44

3,45

Фракционный состав по ГОСТ 2177-82 бокового погона (дизельного топлива), С

188

187

214

215

50 об.7

256

256

90 об.7

318

319

96 об.7

350

350

Диаметр м

6,0

1,8

2,4 стриппинга

0 015

Отсутствие

1220,0

1050,0

380,0

328,0

Поверхность теплопередачи нагревателей, м и частей тяжелого компонента бокового погона, подаваемых в среднюю и кубовую зоны стриппинга

80,0 входа тяжелого компонента бокового погона в среднюю зону входа тяжелого компонента бокового погона в кубовую зону начало кипения

10 об.7 выкипает при ректификационной колонны

Содержание воды в боковом погоне (дизельном топливе), мас. 7.

Поверхность теплопередачи конденсатора-холодильника ректификата, м

Расход хладоагента в конденсаторе-холодильнике ректификата, т/ч" звестный предлагаемый

1260386

Способ

Показатель звестный предлагаемый

115 115

125

125

196

:., 195 верха

274

272

300

300

218

216

254

252 в стриппинге: верха

217

212

242

206 низа

222

290

330

20,0

19,7

Фракционный состав по ГОСТ 2177-82 бокового погона (фракции 200-320 С), С:

203

204

219

218

50 об.X

246

245

90 об.7.

290

291

96 o6.X

316

315 в ректификационной колонне в стриппинге о

Температура, С: в ректификационной колонне: низа ввода сырья (дизельного топлива) вывода легкого компонента бокового погона вывода тяжелого компонента бокового погона входа смеси легкого и тяжелого компонентов бокового погона в верхнюю зону входа тяжелого компонента бокового погона в среднюю зону входа тяжелого компонента бокового погона в кубовую зону

Содержание низкокипящих примесей в боковом погоне, мас.X начало кипения

10 об.Х выкипает при

Продолжение табл.1

1260386

Продолжение табл,1

Способ

Показатель эвестный предлагаемый

Диаметр, м:

3,6

4,0

1,6 стриппинга

Содержание воды в боковом погоне (фракции 200-320 С), мас Ж

Отсутствует

0,012

200,0

0,15

0,0

+)

С учетом 18,7 т/ч ниэкокипящих примесей;

B качестве хладоагента условно принята вода, ректификационной колонны части тяжелого компонента бокового погона, подаваемого в кубовую зону стриппинга

Расход условного топлива с теплотворной способностью

40 мДж/кг на нагрев тяжелого компонента бокового погона, подаваемого в среднюю и кубовую зоны стриппинга, т/ч

Из данных табл.1 следует, что предлагаемый способ переработки неф- 35 тяного сырья по сравнению с известным способом позволяет исключить подачу водяного. пара в стриппинг легкого компонента бокового погона;. уменьшить диаметр ректификациэнной колонны и 40 стриппинга; уменьшить поверхность теплопередачи конденсатора-холодильника ректификата и расход хладоагента в нем; исключить обводненность бокового погона (дизельного топлива). 45

Пример 2. На установке вторичной ректификации дизельного топлива мощностью 160 т/ч (1,3 млн.т/г) о нагретое до 300 С дизельное топливо подают в ректификационную колонну. С 50 верха ректификационной колонны выводят ректификат (фракцию н,к, 200 С), с низа — остаток (фракция выше 320 С), боковым погоном — целевую фракцию

200-320 С, которую отбирают двумя компонентами (легким и тяжелым), Тяжелый компонент целевой фракции (45,1 т/ч) делят на два потока, один из которых (11 т/ч) смешивают с легким компонентом целевой фракции (94 т/ч) и с температурой 222 С подают в верхнюю зону стриппинга, а второй (34,1 т/ч) нагревают до 290 С и вновь делят на два потока, один из которых (18 т/ч) подают в среднюю зону стриппинга, а другой нагревают до

330 С и вводят в кубовую зону стрипо пинга. Из куба стриппинга выводят товарную целевую фракцию 200-320 С.

Основные показатели работы установки вторичной ректификации дизельного топлива по предлагаемому способу в сравнении с аналогичными показателями установки, работающей по известному способу, приведены в табл.2.

1260386

12

Та блица 2

Способ

Показатель известный предлагаемый

Производительность установки .по дизельному топливу, т/ч

Количество, т/ч ректификата (фракция . н.к. 200 С) остатка (фракция вьпне

320 С) бокового погона (фракция

200-320 С) в том числе: легкого компонента"

160,0

160,0

7,0

7,0

27,9

27,9

125, 1 .94,0

125, 1

94,0 тяжелого компонента: суммарно подаваемого в зону стриппинга верхнюю

45,1

0,0

45,1

11,0

0,0

18,0 среднюю

0,0

16,1 кубовую водяного пара в кубовую зону стриппинга

0,5

0,0

Давление, кПа:

Поверхность теплопередачи кон-, денсатора-холодильника ректифи2 ката, м

250,0

225,0

Расход хладоагента в конденсаторе-холодильнике ректификата, т/ч

ММ. 121 0

108,0

Поверхность теплопередачи нагре2 вателей, м частей тяжелого компонента бокового погона, подаваемых в среднюю и кубовую зоны стриппинга

130,0 части тяжелого компонента бокового погона, подаваемого в кубовую зону стриппинга

100,0

Расход условного топлива с теплотворной способностью 40 МДж/кг на нагрев тяжелого компонента бо-. кового погона, подаваемого в среднюю и кубовую зоны стриппинга т/ч

0 20 л.

" С учетом 14 т/ч низкокипящих примесей;

+М

В качестве хладоагента условно принята вода.

86

Составитель Н.Королева

Техред Л. Сердюкова Корректор И, Эрдейи

Редактор Н. Киштулинец

Тираж 482 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, R-. 35, Раушская наб., д.4/5

Заказ 5189/21

Производственно-полиграфическое предприятие,г.ужгород,ул.Проектная,4

13 12603

Из данных табл.2 следует, что предлагаемый способ ректификации нефтяного сырья на этой установке позволяет исключить подачу водяного пара в стриппинг легкого компонента ь целевой фракции 200-320 С; уменьшить о диаметр ректификационной колонны и стриппинга; уменьшить поверхность теплопередачи конденсатора-холодильника ректификата и расход хладоагента1О в нем; исключить-обводненность бокового по гока (целевой фракции 200-320 С)

\ формула изобретения

Способ переработки нефтяного сырья15 путем его разделения в ректификационной колонне с получением продукта верха, остатка и бокового погона, выво" димого из колонны легким и тяжелым компонентами, и отпарки от них низкокипящих примесей в стриппинге, о т— л и ч а ю шийся тем, что, с целью повышения эффективности процесса, выводимый иэ колонны тяжелый компонент делят на два потока, один из которых смешивают с легким компонентом и подают в верхнюю зону стриппинга, а вторсф нагревают, повторно делят на два потока с направлением первого в среднюю часть стриппинга, а второго после нагрева — в кубовую часть стриппинга,