Способ производства гнутых профилей

 

СО(ОЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

124 Ai (19) (11) (д) 4 В 21 D 5/06

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Н А BTOPCHOMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ (21) 4113777/23-27 (22) 25.08.86 (46) 15.08.88. Бюл. У 30 (71) Магнитогорский металлургический комбинат им.В.И.Ленина (72) В.Г.Антипанов, В.Н.Кочубеев, В.И.Гридневский, Н.Т.Пахомов и А.А.Ушаков (53) 621.981.1(088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

)(1088840, кл. В 21 D 5/06, 1982. (54) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГНУТЫХ ПРОфИЛКй (57) Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к изготовлению гнутых профилей проката в валках профилегибочного стана.

Цель — улучшение качества профилей швеллерного типа и повышение производительности эа счет оптимизации степени обжатия мест изгиба. При подгибке элементов профиля величину межвалкового зазора в проходах, где осуществляют обжатие, устанавливают меньше номинальной толщины S полосы на величину (), определяемую иэ

3 6 выражения о = --- — 100%. Эта заS +--16 висимость получена в результате обработки опытных данных. Способ позволяет исключить трещинообразование профилей.

1416234

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при производстве холодногнутых профилей проката.

Цель изобретения — улучшение качества профилей швеллерного типа и повышение производительности за счет оптимизации обжатия мест изгиба.

Сущность способа заключается в том, что величину межвалкового зазора в проходах, где осуществляется обжа тие, устанавливают меньше номинальной толщины полосы S на величину G, определяемую из выражения

Эта зависимость является эмпирической и получена в результате обработки опытных данных.

Опытную проверку способа производства гнутых профилей осуществляли при формовке на стане 2-8 х 100-600 равнополочных швеллеров толщиной

3 мм (из ст.Зпс) и 8 мм (из ст. 20пс) и корытных профилей толщиной 5 мм из ст. 091 2 (при формовке профилей толщиной 3-8 мм из этих марок стали наиболее часто наблюдается трещинообразование).

Обжатие мест изгиба у швеллеров осуществляли по II-III формирующих клетях с - = 8-10%, валки которых имели обжимающие элементы при формовке коротных профилей обжатия производили во II III u IV клетях с Е =

10-12%. Для создания условий, вызывающих появление трещин, углы подгибки в этих клетях принимали на

40 — 50% больше, чем обычно. Заготовка во всех случаях имела толщину, меньше номинальной — 2,80-2,98, 4,55 — 4,95,и и 7,22-7,85 мм (для номинальных толщин соответственно 3,5 и 8 мм).

В опытах фиксировали количество трещин для каждого варианта установки зазоров в обжимающих клетях (в ос . тальных клетях устанавливали зазор номинальной величины), геометрию профилей, а также среднечасовую произ— водительность. Величины межвалковых зазоров варьировали с точностью до

0,1 мм в следующих пределах: для

$ = 3 мм от 2 до 3 мм, (т.е. G

=33-0%) для S = 5 мм от 3,5 до

5 мм (G =30-0%) и для $ = 8 мм от

6 до 8 мм (G =- 25-0%).

Получены следующие ре зультаты:

Наименьшее трещинообразование (0-0, 3%) наблюдалось при фактической величине межвалкового зазора Ь

S = 3 мм Ь = 2,4 мм (т.е. величина составляла: (3,0-2,4):3,0х 100% — 20%);S=5ììÜ=41ìì(0

18%); Б = 8 мм Ь = 6,8 мм .(б= — 15%). Среднечасовое производство при этом составило 38-41 т. Геометрия профилей соответствовала ГОСТУ.

Геометрия профилей ухудшалась (продольный прогиб и скручивание сверх допусков) при уменьшении величинЬ : Д = 2,2-2,3 мм (S = 3 мм, (7 = 27-23%); Ь = 3,9-4,0 мм (S

5 мм, 0 = 22-20%); Ь = 6,5-6,7 мм; (S = 8 мм, 5 = 19-16%).

Дальнейшее уменьшение межвалковых зазоров в обжимающих клетях (соответственно до 2,0-2,1 мм,: 3,5-3,8 мм и 6,0-6,7 мм) привело к периодическим застреваниям полос в калибрах II-IV клетей (это снизило производительность до 35-37 т/ч), к увеличению таких дефектов геометрии, как продольное скручивание и прогиб профилей.

Увеличение межвалковых зазоров по II-IV клетях привело к росту количества трещин до 0,4-0,7% при следую-, щих величинах: Д = 2,5 — 2;б мм (S

3 мм, 5 = 17-13%); Ь = 4,2-4,3 мм (S = 5 мм, Q = 16-14%); Д = 6,97,2 мм (S = 8 мм, 6 =- 14-10%)

Дальнейшее увеличение значений

S привело к возрастанию трещинообразования на всех профилях до 0,71,9%, а средняя производительность составила 34-36 т/ч.

Таким образом, результаты опытов показали, во-первых, приемлемость с точностью до 1 абс.% зависимости для определения величин G при конкретных S, во-вторых, установлено, что величина растет с уменьшением

S, т.е. чем тоньше голоса, тем больше допускаемое относительное уменьшение величины межвалкового зазара в обжимающих клетях. Это объясняется тем,,что абсолютная величина

"пружины клети примерно одинакова для любой толщины, т.е. ее влияние на Ь возрастает с уменьшением S.

Опыты также показали на недопустимость больших (25-30%) величин б

Это объясняется тем, что подгибаемые полки профилей всегда формируются с некоторым освобождением. Следова3 6

6 = — <-†-— - 1003

S+ 16

Формула изобретения

Способ производства гнутых профилей преимущественно швеллерного

Составитель Л. Самохвалова

Техред Л.Олийнык Корректор М. Васильева

Редактор М. Недолуженко

Заказ 4011/9

Тираж 709

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Подписное

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4

3 141 тельно, степень зажатия швеллерных профилей (по их горизонтальным элементам) при уменьшении зазоров растет значительно быстрее, чем для уголков.

Преимущество предлагаемого способа по сравнению с известным заключается в оптимизации величин межвалковых зазоров в калибрах, где производят обжатие мест изгиба, причем во всех случаях фактический зазор устанавливается меньше номинального.

6234 типа, включающий подгибку элементов профиля в валках с пластическим обжатием мест изгиба в формующих проходах, о т л и ч а ю щ и-й с я

5 тем, что, с целью улучшения качества профилей за счет оптимизации степени обжатия и повышения производительности, обжатие мест изгиба по толщине осуществляют на величину, определяемую из выражения

15 где (э — величина степени обжатия листа изгиба в проходе;

S — номинальная толщина полосы.