Способ испытаний бортовой аппаратуры космического аппарата на вибрационные воздействия



Способ испытаний бортовой аппаратуры космического аппарата на вибрационные воздействия
Способ испытаний бортовой аппаратуры космического аппарата на вибрационные воздействия
Способ испытаний бортовой аппаратуры космического аппарата на вибрационные воздействия

 


Владельцы патента RU 2476845:

Открытое акционерное общество "Информационные спутниковые системы" имени академика М.Ф. Решетнева" (RU)

Изобретение относится к области испытаний на механические воздействия (вибрационные испытания) аппаратуры. Способ заключается в том, что при определении собственных частот бортовой аппаратуры дополнительно определяют добротность на каждой резонансной частоте и делают прогноз отклика, причем при превышении допустимых значений амплитуды ускорений на бортовую аппаратуру проводят корректировку заданного нормированного воздействия в области резонансных частот, а ширину изменения амплитудно-частотного диапазона определяют по формуле, амплитуду нагружения корректируют с учетом амплитуды откорректированного нормированного воздействия на резонансной частоте, при этом наклон уменьшения/возрастания в области резонансов корректируемого нормированного воздействия принимают из диапазона 20-30 дБ/окт, исключающего возникновение при испытаниях переходных процессов, после чего проводят испытания на откорректированном режиме. Техническим результатом является исключение завышенных нагрузок на аппаратуру при проведении испытаний. 3 ил.

 

В процессе разработки и изготовления аппаратура космического аппарата (КА) проходит испытания на механические воздействия. Наиболее распространенной процедурой испытаний являются вибрационные испытания на режимах, регламентируемых различной нормативной документацией. Для проведения вибрационных испытаний наиболее часто используются: испытания на гармоническую вибрацию (ГВ) методом плавного изменения частоты и испытания на широкополосную случайную вибрацию (ШСВ) на заранее заданных (нормированных) режимах (Испытательная техника. Справочник в 2-х т. / Под ред. Клюева В.В., т.2. М.: Машиностроение, 1982, стр.286-289) - прототип.

К существенным недостаткам испытаний аппаратуры на вибрационные воздействия относятся завышенные (не всегда обоснованные) воздействия на нее в области резонансных частот.

Задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является устранение указанных недостатков, что позволит более качественно проводить испытания аппаратуры КА и исключить завышенное нагружение аппаратуры при испытаниях. Решение этой задачи достигается тем, что при определении собственных частот бортовой аппаратуры дополнительно определяют добротность на каждой резонансной частоте и делают прогноз отклика, причем при превышении допустимых значений амплитуды ускорений на бортовую аппаратуру при испытаниях проводят корректировку заданного нормированного воздействия в области резонансных частот, причем ширину изменения амплитудно-частотного диапазона определяют по формуле

где:

ΔΩi - ширина частотного диапазона, Гц;

2Δfi - эффективная ширина пропускания колебательного звена на "i" резонансной частоте;

Qi - добротность на "i" резонансной частоте;

fpi - "i" резонансная частота, Гц;

δi - погрешность задания диапазона частот на "i" резонансной частоте,

при этом амплитуду нагружения корректируют по формуле

где

Ψi1 - амплитуда откорректированного нормированного воздействия на "i" резонансной частоте (размерность в "g" - для гармонической вибрации и "g2/Гц" для широкополосной случайной вибрации);

Ψi0 - амплитуда заданного нормированного воздействия на "i" резонансной частоте (размерность в "g" - для гармонической вибрации и "g2/Гц" для широкополосной случайной вибрации);

ξi - квалификационный коэффициент на "i" резонансной частоте;

ήi - коэффициент изменения амплитуды заданного нормированного воздействия на "i" резонансной частоте, причем ξi≥ηi≥1.

При этом наклон уменьшения/возрастания в области резонансов корректируемого нормированного воздействия принимают из диапазона 20-30 дБ/окт, исключающего возникновение при испытаниях переходных процессов, после чего проводят испытания на откорректированном режиме.

Суть заявляемого изобретения может быть пояснена следующим образом.

При проведении вибрационных испытаний как на ГВ, так и на ШСВ наибольшее нагружение испытуемой аппаратуры приходится на область резонансных частот. Нормированные режимы испытаний формируются как эксплуатационные режимы, умноженные на коэффициенты квалификации (безопасности). Как известно, коэффициенты квалификации используются для того, чтобы учесть неопределенные факторы, которые могут возникнуть при эксплуатации аппаратуры в составе КА. К таким факторам относятся помимо разброса нагрузок со стороны КА и резонансы аппаратуры (точнее демпфирование в области резонансных частот, которое расчетным путем определить невозможно). При формировании режимов нагружения/испытаний добротность аппаратуры принимается, как правило, Q=10, но реальная ее величина может быть различной на различных частотах (для бортовой аппаратуры современных космических аппаратов ее величина находится в диапазоне значений 10-30, причем, как правило, в диапазоне частот до 150-200 Гц резонансы отсутствуют). Поэтому первым этапом испытаний является определение собственных частот испытуемой аппаратуры. Так как значения собственных частот не зависят от вида вибрационного воздействия (случайное или гармоническое), то отличие может быть только из-за погрешности регистрации частот δi. В процессе проведения частотных испытаний, зная входное воздействие и отклик на различных частотах, можно получить значения добротностей на резонансных частотах. Для значений логарифмического декремента колебаний менее 0,05 (добротность Q>10) коэффициент динамичности фактически равен значению добротности (Гудкин О.П., Черняев В.Н. Технология испытания микроэлементов радиоэлектронной аппаратуры и интегральных микросхем. - М.: Энергия 1980, стр.182, формула 5.13).

Получив значения добротностей для аппаратуры, проводят далее оценку ее отклика на нормированное воздействие. Это можно сделать с использованием полученной передаточной функции как для гармонической, так и для случайной вибрации. Например, для ШСВ формула выглядит следующим образом.

где

S1(f) - отклик на входное (нормированное) значение спектральной плотности виброускорений "g2/Гц";

H(f) - передаточная функция для аппаратуры;

S0(f) - входное (нормированное) значение спектральной плотности виброускорений, "g2/Гц".

Сравнивая полученный отклик с допустимыми значениями для комплектующих аппаратуры (при превышении допустимых значений на резонансных частотах), принимают решение о корректировке входного воздействия.

Как известно, эффективная ширина резонансной полосы пропускания равна

(Гудкин О.П., Черняев В.Н. Технология испытания микроэлементов радиоэлектронной аппаратуры и интегральных микросхем. - М.: Энергия, 1980, стр.183, формула 5.17). Т.е. в этом диапазоне частот располагается околорезонансная область, где происходит наиболее значительное усиление амплитуды колебаний.

Коэффициенты квалификации показывают необходимый запас относительно эксплуатационных значений нагрузок и включают в себя возможную степень вариативности воздействия и отклика аппаратуры (ее резонансных свойств). Уменьшение амплитуды воздействия при испытаниях на величину коэффициента квалификации в зоне резонансов проводят из следующих соображений: так как резонанс выявлен, то неопределенность с его существованием уже исчезла, а неопределенность по внешним воздействиям при автономных испытаниях отсутствует, т.к. испытания проводят на заранее заданных режимах. Кроме того, резонансные эффекты даже для конструкции приборов с добротностью Q~10 значительно превышают возможный разброс по внешним воздействиям (при этом режимы испытаний итак формируются из условий максимального нагружения), и увеличивать внешнее воздействие и соответственно резонансы еще в 1,5-2 раза нет никакой необходимости. Кроме того, при наличии узкого резонанса (добротность выше 15) изменение в 1.5-2 раза величины входного воздействия почти не влияет на величину среднего квадратического значения ускорений отклика. Следует заметить, что на резонансах с добротностью до 5-7 проводить изменение нормированного режима нет необходимости, т.к. допустимые уровни, например, по случайной вибрации на комплектующие аппаратуры обычно в 10-100 раз выше задаваемого на вход в аппаратуру воздействия.

Также понятно, что помимо непосредственного диапазона эффективной ширины резонансной полосы пропускания изменение ширины диапазона по частоте должно быть расширено на δi (погрешность задания диапазона частот на "i" резонансной частоте). Одной из характеристик откорректированного профиля нормированного воздействия является его наклон (уменьшение или возрастание) в области резонансов. Наклон корректируемого нормированного воздействия принимают максимально допустимым для применяемого испытательного оборудования. Это позволяет корректно "вырезать" даже достаточно острый резонанс. Но полученный профиль должен исключить возникновение переходных процессов в системе управления стендом при испытаниях на границах диапазонов. Иначе эффекты, которые возникают в системе управления при переходных процессах, могут увеличить задаваемый сигнал больше, чем величина "вырезания". Но эти параметры для каждой испытательной системы известны и могут быть учтены при испытаниях. Для большинства систем управлений этот наклон находится в диапазоне 20-30 дБ/октаву.

Таким образом, проведя определение собственных частот и получив значение добротности на этих частотах, по формуле (1) формируют (корректируют) режим испытаний аппаратуры.

Пример практического исполнения

На фиг.1 показан режим частотных испытаний с уровнем 1g (испытания на гармоническую вибрацию в диапазоне частот 5-2000 Гц) и отклик в одной из точек контроля прибора системы управления КА: задаваемый режим частотных испытаний -график "1" и отклик в одной из точек контроля - график "2".

Как видно из фиг.1, получают резонансные частоты f1=279,6 Гц; f2=360,2 Гц; f3=680,1 Гц; f4=879,2 Гц; f5=1801 Гц и добротности на этих частотах Q1=7,2; Q2=6,04; Q3=6,17; Q4=7,76; Q5=4,71. Добротности определяются как отношение отклика на резонансной частоте к задаваемому сигналу в 1g. Погрешность на этих частотах составляет величину ~5%.

На фиг.2 показан режим испытаний на случайную вибрацию прибора: задаваемый (нормированный) режим - график "3", допустимый уровень случайной вибрации для прибора - "4" и прогнозируемый отклик в одной из точек контроля - график "5".

Как видно из фиг.2, корректировка режима нагружения требуется только для частот f1-f4 (отклик превышает допустимые уровни).

Воспользовавшись формулой (*) с учетом коэффициента квалификации по спектральной плотности мощности, равного 2,25, получим для исходного нормированного режима в 0,2 g2/Гц в диапазоне 50-1000 Гц с убыванием в 6 дБ к 50 Гц и к 2000 Гц.

Диапазоны вырезания: (226.8-332.4) Гц, (307.4-413) Гц, (627.3-732.9) Гц, (826.3-931.9) Гц. Два первых диапазона объединяют в один: (226.8-413) Гц.

На фиг.3 показан откорректированный режим испытаний на случайную вибрацию прибора: задаваемый (нормированный) режим - график "6", отклик в одной из точек контроля - график "7", допустимый уровень "4". При этом наклон кривой уменьшения/возрастания корректируемого нормированного режима в области резонансов составил 24 дБ/октаву. Как видно из фиг.3, сформированный режим обеспечивает нагружение прибора без превышения допустимых уровней, при этом величина среднего квадратического значения виброускорения (которое и определяет прочность прибора) изменяется незначительно (в пределах допустимой погрешности при испытаниях).

Из известных авторам источников информации и патентных материалов не известна совокупность признаков, сходных с совокупностью признаков заявленных объектов.

Способ испытаний бортовой аппаратуры космического аппарата на вибрационные нагрузки, заключающийся в предварительном определении собственных частот аппаратуры и последующем ее нагружении заранее заданным нормированным воздействием, отличающийся тем, что при определении собственных частот бортовой аппаратуры дополнительно определяют добротность на каждой резонансной частоте и делают прогноз отклика, причем при превышении допустимых значений амплитуды ускорений на бортовую аппаратуру проводят корректировку заданного нормированного воздействия в области резонансных частот, а ширину изменения амплитудно-частотного диапазона определяют по формуле

где ΔΩi - ширина частотного диапазона, Гц,
2Δfi - эффективная ширина пропускания колебательного звена на "i" резонансной частоте, Гц,
Qi - добротность на "i" резонансной частоте,
fpi - "i" резонансная частота, Гц,
δi - погрешность задания диапазона частот на "i" резонансной частоте, Гц,
при этом амплитуду нагружения корректируют по формуле

где Ψi1 - амплитуда откорректированного нормированного воздействия на "i" резонансной частоте (размерность в "g" - для гармонической вибрации и "g2/Гц" для широкополосной случайной вибрации),
Ψi0 - амплитуда заданного нормированного воздействия на "i" резонансной частоте (размерность в "g" - для гармонической вибрации и "g2/Гц" для широкополосной случайной вибрации),
ξi - квалификационный коэффициент на "i" резонансной частоте,
ηi - коэффициент изменения амплитуды заданного нормированного воздействия на "i" резонансной частоте, причем ξi≥ηi≥1,
при этом наклон уменьшения/возрастания в области резонансов корректируемого нормированного воздействия принимают из диапазона 20-30 дБ/окт, исключающего возникновение при испытаниях переходных процессов, после чего проводят испытания на откорректированном режиме.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано при испытании объектов машиностроения, стройиндустрии, бытовой техники и других изделий на вибропрочность и виброустойчивость.

Изобретение относится к области исследования зданий и сооружений с расположенными внутри или в непосредственной близости механизмами или агрегатами, являющимися источниками сейсмических колебаний, и анализа для интерпретации полученных сейсмических данных.

Изобретение относится к способам вибрационной диагностики дефектов подшипников качения турбомашин в эксплуатационных условиях и может найти применение в авиадвигателестроении и энергомашиностроении для выявления наличия дефекта смазки подшипника качения.

Изобретение относится к области измерительной техники, в частности к технике высокоточных измерений, и может быть использовано для измерения перемещений и вибраций.

Изобретение относится к горному делу, в частности к методам неразрушающего контроля. .

Изобретение относится к способам дистанционного диагностирования состояния машин и механизмов. .

Изобретение относится к виброизмерительной технике и может быть использовано в приборостроении и машиностроении для диагностики измерения частоты вибрации объекта в процессе его эксплуатации.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к стендам для испытаний на комбинированное воздействие вибрационных и линейных ускорений. .

Изобретение относится к машиностроению и позволяет контролировать и производить диагностику возмущающих сил узла механизма. .

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для вибродиагностики оборудования, оказывающегося в опасных зонах при подаче на него напряжения (высоковольтных камерах, в герметизированных отсеках, отсеках обрабатывающих центров с работающим высокоскоростным оборудованием), а также мотор-вентиляторов, применяемых на железнодорожном транспорте

Изобретение относится к испытательной технике и может быть использовано для выделения и фильтрации исследуемых сигналов из воспроизводимого стационарного случайного процесса и измерения в реальном времени параметров сигнала. Система обработки сигналов, содержащая перестраиваемый по частоте фильтр, характеризующаяся тем, что в систему введены виброиспытательный комплекс, анализатор, прибор визуального контроля, формирователь нестационарного процесса, источник управляющего сигнала и блок стробирования, при этом фильтр своим первым входом подключен к выходу виброиспытательного комплекса, а выходом соединен с входом прибора визуального контроля, первый и второй выходы которого подключены соответственно к первому и второму входам анализатора, третьим входом соединенного с первым выходом формирователя нестационарного процесса, одновременно подключенного также ко входу виброиспытательного комплекса, причем анализатор своим четвертым входом соединен с первым входом системы, а выходом подключен к ее выходу, причем второй выход формирователя нестационарного процесса соединен с первым входом блока стробирования, выходом подключенного к второму входу фильтра, а вторым входом соединенного с выходом источника управляющего сигнала, входом подключенного к второму входу системы. Технический результат заключается в повышении точности обработки. 3 з.п. ф-лы, 16 ил.

Группа изобретений относится к частотному анализу данных. В частности, к анализу данных испытаний самолетов на допуск к области полетных режимов. Способ частотного анализа данных, отличающийся тем, что содержит: этап (310) ввода сигналов, поступающих от первого датчика, этап (315) ввода сигналов, поступающих, по меньшей мере, от второго датчика, при этом каждый второй датчик расположен вблизи первого датчика, чтобы сигналы, поступающие от каждого второго датчика, были сильно коррелированными с сигналами, поступающими от первого датчика, этап оценки для каждого датчика передаточной функции или модели, реализуемой на основании совокупности сигналов от первого датчика и от каждого второго датчика, и этап (320) извлечения структурных свойств системы на основании каждой из оценочных моделей. Также заявлен компьютерный программный продукт, реализующий способ. 2 н. и 17 з.п. ф-лы, 10 ил.

Группа изобретений относится к области измерительной техники и может быть использована для контроля состояния вращающихся лопаток газотурбинных двигателей. Настоящее изобретение раскрывает способ определения событий вибраций с резонансной частотой в узле вращающихся лопаток, установленных на роторе, и ряд отстоящих друг от друга по периферии стационарных зондов таймирования, связанных с лопатками, обнаруживают моменты, когда лопатки проходят соответствующие зонды. Способ включает следующие этапы: получение тайминга лопаток, обнаруженного зондами, определение для последовательных вращений (оборотов) узла соответствующих факторов корреляции для одной или более лопаток, причем каждый фактор корреляции определяет величину степени корреляции между таймированием лопаток, обнаруженным зондами для конкретной лопатки на конкретном вращении, и таймированием лопаток, обнаруженным зондами на предыдущем вращении, и определение события резонансной вибрации, когда один или более факторов корреляции пересекает установленный порог. Второй аспект изобретения заключается в способе обработки таймирования лопаток стационарным зондом таймирования, связанного с узлом вращающихся лопаток, установленных на роторе, причем зонд обнаруживает моменты, когда лопатки проходят зонд, включающий следующие этапы: получение таймирования лопаток, обнаруженного зондом, определение одного или нескольких событий резонансной вибрации в данных таймирования, подбор усредняющей кривой к таймированию лопаток вне определенных событий резонансной вибрации, интерполирование секций для усредняющей кривой у таймирования лопаток внутри определенных событий резонансных вибраций, дополнение усредняющей кривой с интерполированными секциями и вычитание увеличенной усредняющей кривой из таймирования лопаток для получения обнуленного таймирования лопаток. Третий аспект изобретения заключается в способе фильтрации таймирования лопаток, обнаруженного стационарным зондом таймирования, связанного с узлом вращающихся лопаток, установленных на роторе, причем зонд обнаруживает моменты, когда лопатки проходят зонд, причем способ включает следующие этапы: получение таймирования лопаток, обнаруженного зондом, идентификация одного или нескольких событий резонансной вибрации в данных таймирования, преобразование таймирования лопатки в частотную область, причем преобразованное таймирование выдает отслеженные разряды в событиях резонансных частот в графике частоты относительно времени, определение интегральных положений выборки как частот, соответствующих частоте вращения ротора и их кратных до кратного, соответствующего количеству лопаток в узле, для идентифицированных событий резонансной вибрации определение отслеженных положений разряда относительно интегральных положений выборки; и фильтрация таймирования лопаток для идентифицированных событий резонансных вибраций в области времени, причем изменяющаяся характеристика фильтра зависит от соответствующих отслеженных положений разрядов в частотной области. Четвертый аспект изобретения заключается в компьютерной системе для выполнения способа любым из трех аспектов изобретения. Технический результат заключается в повышении объективности контроля и возможности его осуществления в реальном времени. 4 н. и 15 з.п. ф-лы, 19 ил.

Изобретение относится к вибродиагностике машин и механизмов и может использоваться для диагностирования машин в условиях производства или/и эксплуатации при отсутствии машин-эталонов с известными погрешностями, т.е. в условиях априорной неопределенности относительно предельно допускаемых значений вибрации машин. Заявленный способ заключается в измерении вибрации в информативной точке корпуса механизма машины, выделении составляющей вибрации, присущей диагностируемому механизму, определении безразмерного инварианта вибросостояния механизма, контроле его параметров, по которым судят о техническом состоянии механизма, при этом безразмерный инвариант представляют характеристической функцией вибрации механизма, пошагово задают величину ее параметра или модуля, определяют текущее значение модуля или параметра, контролируют тенденцию их уменьшения к нулю при деградации механизма при фиксированном значении модуля или параметра и по диапазону текущих значений параметра или модуля характеристической функции вибрации оценивают техническое состояние механизма. Технический результат, достигаемый от реализации заявленного способа, заключается в повышении достоверности результатов диагностики при одновременном упрощении диагностической аппаратуры, в снижении продолжительности диагностирования, обеспечение простоты и точности реализации способа. 2 з.п. ф-лы, 2 табл., 3 ил.

Изобретение относится к вибродиагностике машин и механизмов и может использоваться для вибродиагностики машин в условиях производства или/и эксплуатации при отсутствии машин-эталонов с известными погрешностями. При реализации способа измеряют вибрацию в информативной точке корпуса машины, выделяют составляющую вибрации, присущую диагностируемому механизму машины, оценивают ее параметры, по которым судят о техническом состоянии данного механизма машины. При этом измеряют характеристическую функцию вибрации, оценивают ее интегральную характеристику - площадь под кривой модуля характеристической функции, и по ее близости к 0 определяют степень деградации состояния механизма. Технический результат заключается в повышении достоверности результатов диагностики. 3 ил., 1 табл.

Изобретения относятся к контрольно-измерительной технике и могут быть использованы на объектах, оснащенных системами вибрационного контроля. Способ включает использование датчиков целостности исследуемого объекта, которые установлены непосредственно на исследуемом объекте, и удаленного датчика, который расположен на расстоянии от исследуемого объекта, регистрацию колебаний от внешних источников на исследуемом объекте и на расстоянии от исследуемого объекта. Дополнительно синхронно регистрируют вибрации на исследуемом объекте и на расстоянии от исследуемого объекта. В качестве датчиков целостности исследуемого объекта и удаленного датчика используют датчики вибрации с эквивалентными техническими характеристиками. Расстояние от исследуемого объекта до удаленного датчика выбирают не более длины сейсмической волны от внешнего источника и таким образом, чтобы амплитуды вибраций в месте установки удаленного датчика были пренебрежимо малы по сравнению с амплитудами вибраций исследуемого объекта. Систему вибрационного контроля выполняют учитывающей разность между показаниями удаленного датчика и показаниями датчиков целостности исследуемого объекта при сейсмических воздействиях от внешних источников. Комплекс включает датчики целостности исследуемого объекта, которые установлены непосредственно на исследуемом объекте и удаленный датчик, который расположен на расстоянии от исследуемого объекта, а также систему вибрационного контроля исследуемого объекта. Датчики целостности объекта и удаленный датчик выполнены в виде датчиков вибрации с эквивалентными техническими характеристиками, осуществляющими регистрацию вибраций синхронно. При этом удаленный датчик выполнен расположенным от исследуемого объекта на расстоянии не более длины сейсмической волны от внешнего источника и таким образом, чтобы амплитуды вибраций в месте установки удаленного датчика были пренебрежимо малы по сравнению с амплитудами вибраций исследуемого объекта. Система вибрационного контроля выполнена учитывающей разность между показаниями удаленного датчика и показаниями датчиков целостности исследуемого объекта при сейсмических воздействиях от внешних источников. Технический результат заключается в увеличении надежности работы систем вибрационного контроля, в возможности исключения ложных срабатываний, в простоте реализации. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к области акустики и предназначено для создания акустических волн в газовой среде. Способ генерирования акустических волн осуществляется путем образования колебательного тела из облака ионизированного газа в электростатическом поле с последующим моделированием колебательного тела высокочастотным электрическим полем, при этом в качестве электростатического поля используется переменное электрическое поле. Устройство для осуществления способа содержит два звукопроницаемых электрода 1, разделенные диэлектрическим корпусом 2, содержащим полость 3, которая образует в совокупности с электродами 1 ионизационную камеру, ионизирующий электрод 4, источник постоянного напряжения 5 и модулятор напряжения 6. Изобретение позволяет осуществить генерацию акустических волн в широком частотном и мощностном диапазоне. 2 ил.

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к оптическим измерителям и датчикам вибрации, и служит для решения задачи виброконтроля в условиях вибрационных нагрузок больших электрических машин (турбогенераторы, гидроэлектрические насосы/генераторы, электродвигатели, силовые трансформаторы). Волоконно-оптический преобразователь вибрации содержит несущее основание, элемент вибрации, оптические световоды, относительно торцов которых на расстоянии сформирована отражающая поверхность, каждый из оптических световодов выполняет одновременно функцию подвода и отвода светового потока, несущее основание из пластины монокристалла изготовлено за одно целое с элементом вибрации, сверху и снизу несущего основания закреплены световоды, оси которых перпендикулярны отражающей поверхности, причем продолжения осей указанных световодов пересекают ее верхнюю и нижнюю границы. Технический результат - повышение точности, надежности и срока эксплуатации волоконно-оптического преобразователя вибрации и датчиков/измерителей, в составе которых он используется. 2 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к испытательному оборудованию и может быть использовано в различных отраслях промышленности для испытания изделий на виброустойчивость в трех взаимно перпендикулярных положениях. Устройство содержит вибратор со столом, на котором установлено приспособление для закрепления в нем испытываемого изделия. Приспособление имеет возможность производить переориентацию и фиксацию изделия в трех взаимно перпендикулярных положениях без снятия его с приспособления. В корпусе приспособления установлены две, одна в другой, подвижные рамки с взаимно перпендикулярными осями вращения, вокруг которых рамки могут поворачиваться на 90°, причем каждая из них имеет свое устройство фиксации после переориентации, выполненное в виде дискового тормоза и клинового зажима. Внутренняя рамка имеет механизм передачи крутящего момента от привода к изделию. На основании вибратора установлен портал в виде стойки и опоры, на горизонтальной балке которой на специальных кронштейнах установлены два валика, шкив выходного вала их поочередно соединяется резиновым пассиком с рабочим шкивом приспособления при испытаниях в динамическом режиме изделия. Технический результат заключается в возможности проведения испытания изделий на виброустойчивость по трем взаимно перпендикулярным направлениям за одну установку изделия в приспособление, а также обеспечивающего возможность проведения испытания изделий в статическом и динамическом режимах состояния изделия. 13 ил.
Наверх