Улучшенный способ селективного удаления пропионовой кислоты из потоков (мет)акриловой кислоты

Авторы патента:

 


Владельцы патента RU 2491271:

РОМ ЭНД ХААС КОМПАНИ (US)

Изобретение относится к улучшенному способу селективного удаления примеси пропионовой кислоты из потока акриловой кислоты. Способ включает введение потока акриловой кислоты в реакцию в присутствии смешанного металлооксидного катализатора, предназначенного для удаления пропионовой кислоты; в котором смешанный металлооксидный катализатор включает смешанный оксид металлов, описывающийся эмпирической формулой AaMbNcXdZeOf, в которой A представляет собой Mo; M представляет собой V; N представляет собой Te; X представляет собой Nb: и Z представляет собой Pd; и O обозначает кислород в оксиде, и в которой, если a=1, то b=0,01-1,0, c=0,01-1,0, d=0,01-1,0, e=0-0,1 и f зависит от степени окисления других элементов. 7 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 пр.

 

Настоящее изобретение относится к улучшенному способу селективного удаления примеси пропионовой кислоты, далее в настоящем изобретении "ПК", из потока акриловой кислоты, далее в настоящем изобретении "АК".

(Мет)акриловая кислота (АК), один пример ненасыщенной карбоновой кислоты, используется для самых различных целей. Типичные области применения включают: изготовление листовых акриловых пластмасс, смол для прессования, модификаторов для поливинилхлорида, технологических добавок, акриловых лаков, лаков для полов, герметиков, трансмиссионных жидкостей для автомобилей, модификаторов картерного масла, покрытий для автомобилей, ионообменных смол, модификаторов вяжущих веществ, полимеров для обработки воды, клеев для электроники, покрытий для металлов и акриловых волокон.

Пропионовая кислота (ПК), примесь в мономерной акриловой кислоте, является нежелательным летучим органическим соединением, которое может повлиять на качество выпускающейся акриловой кислоты. Так, при использовании современных технологий промышленного получения АК, включающих двустадийное частичное окисление пропилены, концентрации ПК составляют менее 1000 част./млн, что является типичным значением, приведенным в технических условиях. Однако АК, полученная частичным окислением пропана, может содержать от 3000 до 30000 мас. част./млн ПК. Такие концентрации ПК приводят к значительному ухудшению качества продукта, если ее невозможно удалить из АК.

При использовании в настоящем изобретении термин "(мет)" со следующим за ним другим термином, таким как акрилат, означает и акрилаты, и метакрилаты. Например, термин "(мет)акрилат" означает акрилат или метакрилат; термин "(мет)акриловая" означает акриловую или метакриловую;

термин "(мет)акриловая кислота" означает акриловую кислоту или метакриловую кислоту.

Очистка ПК от АК при получении АК является сложной задачей и приводит к значительным затратам. АК и ПК невозможно разделить обычной перегонкой, поскольку их температуры кипения почти одинаковы. Кроме того, экстракция ПК из АК обычными растворителями, такими как изопропилацетат, толуол или дифениловый эфир, также безуспешна вследствие близких растворимостей АК и ПК.

В настоящее время единственной промышленной технологией эффективного отделения ПК от АК является кристаллизация из расплава, описанная в US 5504247. Однако для снижения содержания ПК до установленного техническими условиями значения, составляющего менее 1000 част./млн, необходимы большие начальные капиталовложения. Кроме того, для эксплуатации установки по кристаллизации из расплава необходимо большое количество энергии. Поскольку окисление пропана становится экономически привлекательной технологией получения АК вследствие быстрого развития каталитических методик в этой области, необходимы экономичные и эффективных технологии удаления ПК.

Для селективного удаления ПК из потока АК предложены различные технологии, в том числе с использованием дополнительного реактора после стадии получения продукта. К сожалению, при удалении ПК происходит значительное окисление АК. Например, в JP 2000053611 отмечена технология снижения содержания ПК до 115 част./млн от 337 част./млн над катализатором, содержащим MoFeCoO, и при этом уменьшение выхода АК достигает 8,6%.

Поэтому в основу настоящего изобретения была положена задача получения улучшенного катализатора для применения при удалении ПК из потока АК в условиях окисления. В результате, согласно изобретению неожиданно было установлено, что наиболее селективным катализатором для удаления ПК из потока АК является тот же смешанный оксид металлов (СОМ), который используется для получения АК и ПК путем окисления пропана. Поэтому объектом настоящего изобретения является катализатор удаления ПК, предназначенный для применения при получении мономеров АК высокой чистоты.

Настоящее изобретение относится к способу селективного удаления пропионовой кислоты из потока акриловой кислоты включающему:

введение потока акриловой кислоты в реакцию в присутствии смешанного металлооксидного катализатора, предназначенного для удаления пропионовой кислоты;

в котором смешанный металлооксидный катализатор включает смешанный оксид металлов, описывающийся эмпирической формулой

AaMbNcXdZeOf,

в которой А представляет собой по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей Мо и W; М представляет собой по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей V и Се; N представляет собой по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей Те, Sb и Se; X представляет собой по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей Nb, Ta, Ti, Al, Zr, Cr, Mn, Fe, Ru, Co, Rh, Ni, Pt, Sb, Bi, B, In, As, Ge, Sn, Li, Na, K, Rb, Cs, Fr, Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Ra, Hf, Pb, P, Pm, Eu, Gd, Dy, Ho, Er, Tm, Yb и Lu; и Z представляет собой по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей Zn, Ga, Ir, Sm, Pd, Au, Ag, Cu, Sc, Y, Pr, Nd и Tb; и О обозначает кислород в оксиде, и в которой, если a=1, то b=0,01-1,0, c=0,01-1,0, d=0,01-1,0, e=0-0,1 и f зависит от степени окисления других элементов.

Предпочтительно, если смешанные оксиды металлов, предлагаемые в настоящем изобретении, описываются формулами MoaVmTenNbxOo и WaVmTenNbxOo, в которых a, m, n, x и o являются такими, как определено выше.

АК, предлагаемую в настоящем изобретении, можно получить по любой обычной методике, известной специалистам с общей подготовкой в данной области техники. Кроме того, для получения АК можно использовать любое обычное сырье, при условии, что поток образовавшейся АК содержит некоторое количество ПК в качестве примеси. Точнее, поток образовавшейся АК содержит более 1000, 500 или 100 част./млн ПК в качестве примеси. Примеры сырья, которое можно использовать для получения АК в контексте настоящего изобретения, включают, но не ограничиваются только ими, содержащие одну или несколько функциональных групп углеводороды, такие как альдегиды, спирты, диолы и т.п., легкие алканы и алкены кроме пропана, такие как пропилен, биомассу и другие не основанные на нефти источники углеводородов. Предпочтительно, если поток образовавшейся АК может представлять собой поток продукта, образовавшегося при окислении пропана или пропилена. Поток образовавшейся АК может представлять собой поток продукта, образовавшегося в результате одностадийного или многостадийного окисления.

Смешанный металлооксидный катализатор взаимодействует с образовавшейся АК и селективно удаляет ПК. Смешанный металлооксидный катализатор для удаления ПК можно поместить в тот же реактор окисления пропана вместе с катализатором окисления пропана или в отдельный реактор для завершения удаления ПК. Эту заключительную стадию можно проводить с отделением и без отделения кислотных продуктов перед заключительной стадией. Например, в случае, если основным сырьем для окислительной реакции получения АК является пропан, поток, выходящий из реактора окисления пропана можно прямо направить в отдельный реактор для удаления ПК без отделения кислотных продуктов.

Реакцию смешанного металлооксидного катализатора для удаления ПК и АК проводят при температуре ниже 325°C при времени пребывания, равном от 0,1 до 6 с. Альтернативно, рабочая температура или температура реакционной смеси составляет менее 300°C или 275°C и время пребывания равно от 0,1 до 3 с.

В то же время катализатор для удаления ПК также можно поместить в один тот же реактор вместе с катализатором окисления пропана. Предпочтительно, если катализатор для удаления ПК находится ниже по технологической линии от катализатора окисления пропана. Также предпочтительно, если в реакторе имеются разные зоны регулирования температуры, так чтобы удаление ПК можно было проводить при температуре, отличающейся от температуры в зоне окисления пропана.

Кроме того, в реактор для удаления ПК можно вводить кислород, если концентрация кислорода в потоке продукта, выходящем из реактора окисления пропана, является очень низкой.

Реакцию удаления ПК можно проводить в жидкой фазе, а не газовой. При удалении ПК можно объединять несколько потоков АК. Эта комбинация обладает тем преимуществом, что обеспечивается снижение капиталовложений оператора/собственника. Кроме того, реакцию удаления ПК можно сочетать с известными методиками разделения, такими как перегонка и кристаллизация из расплава, и таким образом очистить полученную АК до степени, желательной в соответствии с техническими условиями.

Удаление ПК, предлагаемое в настоящем изобретении, необязательно может являться частью интегрированной технологии производства АК, включающей стадию генерации пропилена и расположенные ниже по технологической линии установки отделения АК.

Смешанные оксиды металлов, предлагаемые в настоящем изобретении, можно получить по методикам, обычно известным специалистам с общей подготовкой в данной области техники. Один неограничивающий пример способа раскрыт в настоящем изобретении.

На первой стадии получают смесь путем смешивания соединений металлов, предпочтительно по меньшей мере одно из которых содержит кислород, и по меньшей мере одного растворителя в количестве, подходящем для образования взвеси или раствора. Предпочтительно, если на этой стадии получения катализатора образуется раствор. Обычно соединения металлов содержит элементы A, M, N, O и X, определенные выше.

Подходящие растворители включают водные растворы и спирты, включая, но не ограничиваясь только ими, воду, метанол, этанол, пропанол и диолы и т.п., а также другие полярные растворители, известные в данной области техники. Обычно предпочтительной является вода. Водой является любая вода, пригодная для использования в химическом синтезе, включая, но не ограничиваясь только ими, дистиллированную воду и деионизованную воду. Предпочтительно, чтобы объем содержащейся воды был достаточным для того, чтобы компоненты в основном находились в растворе достаточно долго, чтобы на стадиях обработки свести к минимуму разделение на компоненты и/или разделение фаз. В соответствии с этим объем воды меняется в зависимости от количеств и растворимости объединяемых материалов. Однако, как отмечено выше, предпочтительно чтобы объем воды был достаточным для того, чтобы при смешивании образовался водный раствор.

Например, если получают смешанный оксид металлов формулы MoaVbTecNbxOn, то к водному раствору, содержащему заданное количество метаванадата аммония, можно последовательно прибавить водный раствор теллуровой кислоты, водный раствор оксалата ниобия и парамолибдат аммония, так чтобы соблюдалось необходимое отношение содержаний атомов соответствующих металлов.

После образования смеси воду удаляют по любой подходящей технологии, известной в данной области техники, и получают предшественник катализатора. Такие технологии включают, но не ограничиваются только ими, вакуумную сушку, сушку вымораживанием, распылительную сушку, сушку в роторном испарителе и воздушную сушку. Вакуумную сушку обычно проводят при давлении в диапазоне от 1,3 до 66,6 кПа. Сушка вымораживанием обычно включает замораживание взвеси или раствора, например, с помощью жидкого азота, и сушку замороженной взвеси или раствора в вакууме. Распылительную сушку обычно проводят в инертной атмосфере, такой как атмосфера азота или аргона, при температуре на входе в диапазоне от 125 до 200°C и при температуре на выходе в диапазоне от 75 до 150°C. Сушку в роторном испарителе обычно проводят в бане при температуре в диапазоне от 25 до 90°C и при давлении в диапазоне от 1,3 до 101,3 кПа, предпочтительно - в бане при температуре в диапазоне от 40 до 90°C и при давлении в диапазоне от 1,3 до 46,7 кПа, более предпочтительно - в бане при температуре в диапазоне от 40 до 60°C и при давлении в диапазоне от 1,3 до 5,3 кПа. Воздушную сушку проводят при температуре в диапазоне от 25 до 90°C. Сушка в роторном испарителе и воздушная сушка обычно являются предпочтительными технологиями сушки.

Полученный предшественник смешанного металлооксидного катализатора прокаливают. Прокаливание можно проводить в окислительной атмосфере, а также можно проводить в неокислительной атмосфере, например, в инертной атмосфере или в вакууме. Инертная атмосфера может состоять из любого вещества, которое не взаимодействует с предшественником смешанного металлооксидного катализатора. Подходящие примеры включают, но не ограничиваются только ими, азот, аргон, ксенон, гелий и их смеси. Инертная атмосфера может протекать или не протекать над поверхностью предшественника катализатора. Если инертная атмосфера не протекает над поверхностью катализатора, то такой случай называют статическим окружением. Если инертная атмосфера все же протекает над поверхностью предшественника смешанного металлооксидного катализатора, то скорость потока может меняться в широком диапазоне, например, объемная скорость потока равна от 1 до 500 ч.

Прокаливание обычно проводят при температуре от 350 до 850°C, предпочтительно - от 400 до 700°C, более предпочтительно - от 500 до 640°C. Прокаливание проводят в течение времени, достаточного для образования указанного выше катализатора. Обычно для получения искомого смешанного металлооксидного катализатора прокаливание проводят в течение от 0,5 до 30 ч, предпочтительно - от 1 до 25 ч, более предпочтительно - в течение от 1 до 15 ч.

В предпочтительном режиме работы предшественник смешанного металлооксидного катализатора прокаливают в две стадии. На первой стадии предшественник катализатора прокаливают в окислительной атмосфере (например, на воздухе) при температуре от 200 до 400°C, предпочтительно - от 275 до 325°C в течение от 15 мин до 8 ч, предпочтительно - в течение от 1 до 3 ч. На второй стадии материал, полученный на первой стадии, прокаливают в неокислительной атмосфере (например, в инертной атмосфере) при температуре от 500 до 750°C, предпочтительно - в течение от 550 до 650°C, в течение от 15 мин до 8 ч, предпочтительно - в течение от 1 до 3 ч. При прокаливании на второй стадии необязательно можно прибавить восстанавливающий газ, например, аммиак или водород.

В одном варианте осуществления настоящего изобретения предшественник катализатора, полученный на первой стадии, помещают в необходимую окислительную атмосферу при комнатной температуре и затем температуру повышают до температуры прокаливания, соответствующей первой стадии, и выдерживают в течение времени, необходимого для первой стадии прокаливания. Затем атмосферу заменяют на неокислительную атмосферу, необходимую для второй стадии, температуру повышают до температуры прокаливания, соответствующей второй стадии, и выдерживают в течение времени, необходимого для второй стадии прокаливания.

Хотя для прокаливания можно использовать любое средство нагревания, например, печь, прокаливание предпочтительно проводить в потоке необходимой газовой среды. Поэтому прокаливание предпочтительно проводить в слое с непрерывным потоком необходимого газа (газов), проходящего через слой частиц твердого предшественника катализатора.

В результате прокаливания образуется катализатор, описывающийся формулой AaMmNnXxOo, в которой A, M, N, X, O, a, m, n, x и o являются такими, как определено выше.

Исходные вещества для получения указанного выше смешанного металлооксидного катализатора не ограничиваются описанными выше. Можно использовать самые различные материалы, включая, например, оксиды, нитраты, галогениды или оксигалогениды, алкоксиды, ацетилацетонаты и металлоорганические соединения. Например, в качестве источника молибдена для катализатора можно использовать гептамолибдат аммония. Однако вместо гептамолибдата аммония также можно использовать такие соединения, как MoO3, MoO2, MoCl5, MoOCl4, Mo(OC2H5)5, ацетилацетонат молибдена, фосфомолибденовую кислоту и кремнемолибденовую кислоту. Аналогичным образом, в качестве источника ванадия для катализатора можно использовать метаванадат аммония. Однако вместо метаванадата аммония также можно использовать такие соединения, как V2O5, V2O3, VOCl3, VCl4, VO(OC2H5)3, ацетилацетонат ванадия и ванадилацетилацетонат. Источники теллура могут включать теллуровую кислоту, TeCl4, Te(OC2H5)5, Te(OCH(CH3)2)4 и ТеО2. Источники ниобия могут включать аммонийниобийоксалат, Nb2O5, NbCl5, ниобиевую кислоту и Nb(OC2H5)5, а также более доступный оксалат ниобия.

Полученный таким образом смешанный оксид металлов обладает превосходной каталитической активностью. Однако путем размола тот же самый смешанный оксид металлов можно превратить в катализатор, обладающий улучшенными каталитическими характеристиками.

Размол можно провести по любым обычным методикам, известным специалистам с общей подготовкой в данной области техники. Можно использовать мокрый и сухой размол. В случае сухого размола можно использовать размол потоком газа, при котором крупные частицы сталкиваются друг с другом в высокоскоростном потоке газа. Кроме того, для обработки небольших количеств размол можно проводить не только механически, но и с помощью ступки и т.п. В случае мокрого размола его проводят в мокром состоянии путем прибавления воды или органического растворителя к указанному выше смешанному оксиду металлов. Можно использовать обычную технологию с применением средней мельницы с вращающимся цилиндром или средней мельницы перемешивающего типа. Средняя мельница с вращающимся цилиндром представляет собой мельницу для мокрого размола такого типа, в котором контейнер, содержащий размалываемый объект, вращается, и включает, например, шаровую мельницу и стержневую мельницу. Средняя мельница перемешивающего типа представляет собой мельницу для мокрого размола такого типа, в котором размалываемый объект, содержащийся в контейнере, перемешивается перемешивающим аппаратом, и включает, например, вращающуюся мельницу шнекового типа и вращающуюся мельницу дискового типа.

Условия размола легко можно установить такими, чтобы они соответствовали природе указанного выше смешанного оксида металлов, вязкости, концентрации и т.п.использующегося растворителя в случае мокрого размола, или выбрать условия, оптимальные для размалывающего аппарата. Однако предпочтительно проводить размол до мех пор, пока средний размер частиц размолотого предшественника катализатора станет не больше 20 мкм, более предпочтительно - не больше 5 мкм. Как отмечено выше, размол повышает каталитическую активность смешанного металлооксидного катализатора.

Каталитическую активность смешанного металлооксидного катализатора можно дополнительно повысить путем прибавления растворителя к размолотому предшественнику катализатора с образованием раствора или взвеси с последующей повторной сушкой. На концентрацию раствора или взвеси не налагаются особые ограничения и обычно раствор или взвесь делают такими, чтобы суммарная концентрация исходных веществ, из которых получают размолотый предшественник катализатора, составляла от 10 до 60 мас.%. Затем раствор или взвесь сушат по такой технологии, как распылительная сушка, сушка вымораживанием, выпаривание досуха или вакуумная сушка, предпочтительно - распылительная сушка.

Кроме того, полученный смешанный металлооксидный катализатор можно пропитать различными элементами, включая, но не ограничиваясь только ими Те и Nb, и повторно прокалить для улучшения его рабочих характеристик.

Взаимодействие размолотого катализатора с некоторыми органическими или неорганическими кислотами, такими как, например, щавелевая кислота в растворе в метаноле или воде при повышенной температуре, такой как 40-100°C, также улучшает каталитическую активность.

Смешанный металлооксидный катализатор, полученный указанным выше способом, можно использовать в том виде, в котором он получен, в качестве готового катализатора или его можно подвергнуть термической обработке при температуре в диапазоне от 200 до 700°C в течение периода времени, составляющего от 0,1 до 10 ч.

Полученный таким образом смешанный металлооксидный катализатор можно использовать в том виде, в котором он получен, в качестве твердого катализатора, но можно превратить в катализатор на подходящем носителе, таком как диоксид кремния, оксид алюминия, диоксид титана, алюмосиликат, диатомовая земля или диоксид циркония. Кроме того, его можно сформовать в частицы необходимой формы и размера в соответствии с масштабом производства или конструкцией реактора.

Альтернативно, содержащие металл компоненты, входящие в состав смешанного металлооксидного катализатора, предлагаемого в настоящем изобретении, можно нанести на материалы, такие как, например, оксид алюминия, диоксид кремния, алюмосиликат, диоксид циркония или диоксид титана, с помощью обычных методик смачивания. В одной методике растворы, содержащие соединения металлов, вводят во взаимодействие с сухой подложкой, так что она смачивается; полученный смоченный материал сушат, например, при температуре от 20 до 200°C, и затем прокаливают, как описано выше. В другой методике растворы, содержащие соединения металлов, вводят во взаимодействие с подложкой, обычно при отношениях объема раствора, содержащего соединения металлов, к объему подложки, превышающих 3:1, и раствор перемешивают, так что происходит обмен ионов металлов с подложкой. Затем содержащую металлы подложку сушат и прокаливают, как подробно описано выше.

Настоящее изобретение более подробно описано в приведенных ниже примере и сравнительных примерах, которые не следует рассматривать в качестве ограничивающих объем настоящего изобретения.

ПРИМЕРЫ

ПРИГОТОВЛЕНИЕ КАТАЛИЗАТОРА

Приготовление смешанного оксидного катализатора, описывающегося

формулой: Mo1V0,285Te0,21Nb0,164Pd0,01Ox,

в которой x зависит от валентностей остальных металлов, входящих в СОМ, проводили следующим образом:

1. Заранее рассчитанные количества солей Мо, V и Те растворяли в 200 г ДИ (деионизованной) воды при 70°C в двухлитровой круглодонной колбе и получали оранжевый раствор.

2. Заранее рассчитанные количества солей Nb, Pd и щавелевой кислоты растворяли в 180 г ДИ воды при комнатной температуре в стакане объемом 250 мл.

3. К раствору солей Мо, V и Те при 70°С перемешивании прибавляли концентрированную азотную кислоту, окраска переходила в красно-оранжевую.

4. К раствору солей Mo,V и Те прибавляли раствор соли Nb и получали оранжевый гель.

5. Для получения твердого вещества удаляли воду.

6. Твердое вещество сушили в вакуумной печи в течение ночи при комнатной температуре.

7. Оранжевое твердое вещество извлекали из колбы и получали предшественник смешанного оксида металлов.

8. Предшественник смешанного оксида металлов прокаливали в трубчатых печах следующим образом: нагревали в воздухе со скоростью 10°С/мин до 275°С, выдерживали при этой температуре в течение 30 мин, атмосферу заменяли на аргон, нагревали со скоростью 2°С/мин до 615°С, выдерживали в течение 120 мин.

9. Прокаленный твердый материал измельчали и просеивали через сито 10 меш.

10. Эти частицы сначала перемешивали в воде при комнатной температуре в течение 5 ч, затем сушили. Без ухудшения рабочих характеристик катализатора стадию 10 можно проводить в сочетании с последующей стадией пропитки, 11.

11. Затем обработанный водой катализатор пропитывали водным раствором, содержащим теллуровую кислоту и аммонийниобийоксалат. Воду удаляли.

12. Высушенный материал прокаливали для превращения теллуровой кислоты и аммонийниобийоксалата в соответствующие оксиды, прокаливание сначала проводили в воздухе при 300°С в течение 3 ч, затем в аргоне при 500°С в течение 2 ч.

13. Повторно прокаленный материал измельчали в морозильнике/мельнице.

14. Измельченный материал экстрагировали водным раствором щавелевой кислоты при 100°С в течение 30 мин - 5 ч. Твердый материал отделяли фильтрованием и сушили в вакуумной печи в течение ночи.

15. Материал прессовали и просеивали с получением гранул 14-20 меш для оценки реактора.

ПРИГОТОВЛЕНИЕ СРАВНИТЕЛЬНОГО КАТАЛИЗАТОРА 1: ФОСФАТ ЖЕЛЕЗА (FePO4)

Катализатор фосфат железа проявляет особую селективность в некоторых реакциях окислительного дегидрирования, таких как получение метакриловой кислоты окислительным дегидрированием изомасляной кислоты (Applied Catalysis A: General, 109, 135-146, 1994) и получение пировиноградной кислоты из молочной кисоты (Applied Catalysis A: General 234, 235-243, 2002). Фосфат железа получали по методике, описанной в литературе (Applied Catalysis A: General 234, 235-243, 2002), приведенной ниже:

1. Приготовление геля Fe(OH)3: Раствор NH4OH 14 мас.% (-90 г) при перемешивании при комнатной температуре по каплям прибавляли к раствору, содержащему 48,8 г Fe(HO3)3,9Н2O и 2000 мл H2O.

2. Воду сливали, затем к осадку прибавляли 16,6 г 85% H3PO4.

3. Смесь H3PO4/Fe(OH)3 переносили в колбу, кипятили в течение 3-5 ч и получали светло-коричневато-белый осадок.

4. Осадок отфильтровывали и промывали водой для удаления избытка H3PO4.

5. Осадок на фильтре сушили в сушильном шкафу при 120°С в течение ночи.

6. Высушенный осадок на фильтре размалывали и прессовали в пеллеты.

7. Пеллеты прокаливали в потоке воздуха при 400°С в течение 8 ч с линейным повышением температуры со скоростью 2°С/мин и затем пеллеты размалывали до крупности 14-20 меш.

ПРИГОТОВЛЕНИЕ СРАВНИТЕЛЬНОГО КАТАЛИЗАТОРА 2:

Cs2Mo12V1,5P2O45,8

Катализатор Cs2Mo12V1,5P2O45,8 готовили в соответствии с патентом US 4370490, по данным которого катализатор Cs2Mo12V1,5P2O45,8 обладает высокой селективностью при окислительном дегидрировании изомасляной кислоты в метакриловую кислоту. Ниже подробно описана методика приготовления катализатора:

1. Готовили раствор "A": 2,88 г 85% H3PO4+25 мл H2O.

2. Готовили раствор "В": 26,8 г 28% NH4OH+48,3 мл H2O+26,5 г (NH4)6Mo7O24H2O.

3. Раствор "А" прибавляли к раствору "В" при перемешивании и получали смесь "АВ".

4. Готовили раствор "С": 4,85 г CsNO3+50 мл H2O.

5. Смесь "АВ" при перемешивании прибавляли к раствору "С" и получали новую смесь "АВС".

6. Готовили раствор "D": 2,2 г NH4VO3+35 мл 10% моноэтаноламина в H2O.

7. Раствор "D" прибавляли к смеси "АВС". Новую смесь обозначали, как "ABCD".

8. 10,21 г Диатомовой земли и 2,05 г Aerosil® 200, полученного от фирмы DeGussa Chemicals, прибавляли к смеси "ABCD" в качестве подложки для катализатора.

9. Катализатор на подложке "ABCD/SiO2" сушили над плиткой при перемешивании в течение 1 ч при 50°C и затем сушили в вакууме с помощью роторного испарителя.

10. Высушенный "ABCD/SiO2" прокаливали в камерной печи при 110°С в течение 7 ч, затем при 300°С в течение 3 ч. Скорость линейного повышения температуры составляла 5°С/мин.

11. Прокаленную твердую массу, полученную на стадии "10", для исследования просеивали до крупности 14-20 меш.

Готовый катализатор описывается формулой "Cs2Mo12V1,5P2O45,8/SiO2".

ПРИГОТОВЛЕНИЕ СРАВНИТЕЛЬНОГО КАТАЛИЗАТОРА 3:

Mo12V3W1,2Cu1,2Sb0,5Ox

Формула катализатора 3 имеет вид Mo12V3W1,2Cu1,2Sb0,5Ox и его использовали для превращения акролеина в АК. Катализатор готовили по методике, описанной в патенте US 5959143. Готовый катализатор перед исследованием просеивали до крупности 14-20 меш.

1. Готовили раствор "Е". Следующие химикаты (a-e) прибавляли в указанной последовательности в емкость роторного испарителя объемом 1000 мл:

a) 300 мл Н2O, нагретой до ~85°C

b) 7,67 г метавольфрамата аммония

c) 9,11 г NH4VO3

d) 55 г гептамолибдата аммония

e) 1,89 г Sb2O3

2. Готовили раствор "F": 48 мл H2O+7,78 г CuSO4, 5H2O

3. Раствор "F" по каплям прибавляли к раствору "Е" в течение 10-15 мин и получали взвесь.

4. Взвесь сушили в емкости роторного испарителя в вакууме при 50°C и затем сушили в вакууме течение ночи

5. Высушенную смесь дополнительно сушили при 120°C в течение 16 ч и прокаливали при 390°С в течение 5 ч. Скорость линейного повышения температуры составляла 1°С/мин.

ПРИМЕР 1

Каждый из катализаторов, предлагаемых в настоящем изобретении, и сравнительных катализаторов сначала исследовали в реакции окислительного дегидрирования ПК для изучения того, можно ли получить АК путем окисления ПК. Условия исследования были такими: 4 мол.% ПК, 3 мол.% O2, 33 мол.% H2O, остальное - N2. Полная скорость потока реагирующей газовой смеси составляла 80 мл/мин. Количество катализатора составляло ~5 г (14-20 меш). Прямоточный трубчатый реактор с обеих сторон от слоя катализатора заполняли огнеупорной глиной, выпускающейся фирмой Norton Chemicals. Температура реактора равнялась 200-400°C. Продукты анализировали с помощью газовой хроматографии. Степени превращения, приведенные в таблице, обычно рассчитывали следующим образом:

Степень превращения ПК (%)=100×[(молей ПК в загрузке - молей ПК в продукте)/молей ПК в загрузке]

Селективность по отношению к АК (%)=100×[молей АК в продукте/(молей ПК в загрузке - молей ПК в продукте)]

Выход АК (%)=100 × (молей АК в продукте/молей ПК в загрузке)

Результаты приведены в таблице 1.

Таблица 1.
Характеристики различных катализаторов окисления для реакции окислительного дегидрирования ПК
Катализатор Степень превращения ПК (%) Селективность по отношению к АК (%) Выход АК (%)
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ПРИМЕР 1 (FePO4) 27 2 0, 5
60 2 1,2
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ПРИМЕР 2 CS2MO12V1,5P2O45,8 25 15 3,8
61 14 8,5
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ПРИМЕР 3 26 6 1,6
Катализатор (Mo12V3W1,2Cu1,2Sb0,5Ox) Степень превращения ПК (%) Селективность по отношению к АК (%) Выход АК (%)
47 6 2,8
КАТАЛИЗАТОР (Mo1V0,285Te0,21Nb0,164Pd0,01Ox) 15 23 3,4
38 17 6,5
69 12 8,3

Все исследованные выше катализаторы обнаруживали определенную селективность по отношению к АК при окислении ПК. Из данных таблицы 1 можно заключить, что катализатор Mo1V0,285Te0,21Nb0,164Pd0,01Ox обладает наибольшей селективностью по отношению к АК, составляющей 12-23%, при степенях превращения ПК, сравнимых с данными для других исследованных катализаторов. Эти результаты свидетельствуют о намного лучших характеристиках катализатора, предлагаемого в настоящем изобретении, по сравнению с множеством других типов катализаторов, исследованных для 10 проведения превращения ПК в АК.

ПРИМЕР 2

Затем каждый катализатор исследовали с загрузкой смеси АК и ПК, в которой концентрация ПК составляла примерно 4000 част./млн. Результаты исследований приведены в таблице 2. Значения, приведенные в таблице, рассчитывали следующим образом:

Потери АК (%)=100×[1-(молей АК на выходе из реактора/молей АК, загружаемой в реактор)]

Содержание ПК в АК (част./млн.)=1000000×(молей ПК на выходе из реактора/молей АК на выходе из реактора)

Таблица 2.
Сопоставление эффективности разных катализаторов для селективного удаления ПК из потока АК
Катализатор Реактор Т (°C) Содержание ПК в АК (част./млн) Потери АК (%)
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ПРИМЕР 1 (FePO4) 180 4062 0
220 3858 2,5
230 3694 3,5
240 3425 4,4
250 3223 5,4
270 1870 23,2
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ПРИМЕР 2 (Cs2Mo12V1,5P2O45,8) 180 4515 0
230 4014 2,7
Катализатор Реактор Т (°C) Содержание ПК в АК (част./млн.) Потери АК (%)
270 4151 4,5
290 4108 6,3
310 4112 14,2
330 3145 27,9
СРАВНИТЕЛЬНЫЙ ПРИМЕР 3 (Mo12V3W1,2Cu1,2Sb0,5Ox) 180 3827 0
230 3835 1,8
250 3843 2
270 3833 2,9
290 3713 5,8
310 3010 13,8
320 2409 16.4
330 1425 25,8
340 536 34
КАТАЛИЗАТОР (Mo1V0,285Te0,21Nb0,164Pd0,01Ox) 180 3987 0
220 3824 2
250 3565 2,3
280 2583 3,7
300 1350 5,9
310 686 7,2
320 257 8,6

Как показано в таблице 2, вследствие намного большей относительной концентрации АК в ПК (АК/ПК ≈ 250), АК неизбежно расходуется одновременно с окислением ПК. Однако израсходованное количество АК при удалении ПК зависит от катализатора. Смешанный металлооксидный катализатор (Mo1V0,285Te0,21Nb0,164Pd0,01Ox) являлся значительно более селективным катализатором. Катализатор, предлагаемый в настоящем изобретении, приводил к расходу ~6% АК при снижении концентрации ПК примерно до 1000 част./млн., тогда как для снижения концентрации ПК до такого же уровня катализаторы другого состава приводили примерно к расходу АК, примерно в 4 раза большему. В частности, неожиданно оказалось то, что наиболее эффективным катализатором удаления ПК оказался именно тот катализатор, который использовался в самом начале для образования ПК по реакции окисления пропана.

1. Способ селективного удаления пропионовой кислоты из потока акриловой кислоты, включающий:
введение потока акриловой кислоты в реакцию в присутствии смешанного металлооксидного катализатора, предназначенного для удаления пропионовой кислоты;
в котором смешанный металлооксидный катализатор включает смешанный оксид металлов, описывающийся эмпирической формулой AaMbNcXdZeOf,
в которой A представляет собой Mo; M представляет собой V; N представляет собой Te; X представляет собой Nb; и Z представляет собой Pd; и O обозначает кислород в оксиде, и в которой, если a=1, то b=0,01-1,0, c=0,01-1,0, d=0,01-1,0, e=0-0,1 и f зависит от степени окисления других элементов.

2. Способ по п.1, в котором катализатор представляет собой по меньшей мере один оксид металла, выбранный из группы, включающей Mo, V, Te, Nb и O или их комбинации.

3. Способ по п.1, в котором поток акриловой кислоты содержит в качестве примеси более 100 ч./млн пропионовой кислоты.

4. Способ по п.1, в котором поток акриловой кислоты представляет собой поток продукта технологии окисления пропана или пропилена.

5. Способ по п.1, в котором поток акриловой кислоты представляет собой поток продукта одностадийной или многостадийной технологии окисления.

6. Способ по п.1, в котором смешанный металлооксидный катализатор для удаления пропионовой кислоты находится в том же реакторе, который применяется для получения потока акриловой кислоты.

7. Способ по п.1, в котором смешанный металлооксидный катализатор для удаления пропионовой кислоты находится в отдельном реакторе, не в том, который применяется для получения потока акриловой кислоты.

8. Способ по п.1, в котором стадию удаления пропионовой кислоты объединяют с перегонкой или кристаллизацией из расплава.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения акриловой кислоты, в соответствии с которым путем осуществляемого при повышенной температуре гетерогенно катализируемого газофазного частичного окисления молекулярным кислородом по меньшей мере одного соответствующего исходного соединения с тремя атомами углерода на находящихся в твердом агрегатном состоянии катализаторах получают газовую смесь продуктов, содержащую акриловую кислоту, водяной пар и побочные компоненты, температуру указанной смеси при необходимости снижают путем прямого и/или косвенного охлаждения, после чего указанную смесь направляют в оснащенную эффективно разделяющими элементами конденсационную колонну, вдоль которой она самостоятельно поднимается при одновременном протекании фракционной конденсации, причем через первый боковой отбор, находящийся выше места подачи газовой смеси реакционных продуктов в конденсационную колонну, из конденсационной колонны выводят обедненную водой и побочными компонентами сырую акриловую кислоту в качестве целевого продукта, через находящийся выше первого бокового отбора второй отбор жидкой фазы из конденсационной колонны выводят содержащую акриловую кислоту и побочные компоненты кислую воду, из верхней части конденсационной колонны выводят остаточную газовую смесь, содержащую побочные компоненты, кипящие при более низкой температуре, чем вода, из куба конденсационной колонны выводят кубовую жидкость, содержащую акриловую кислоту, а также побочные продукты и побочные компоненты, кипящие при более высокой температуре, чем акриловая кислота, частичное количество отбираемой кислой воды как таковое и/или после охлаждения возвращают в конденсационную колонну в качестве флегмы, и сырую акриловую кислоту при необходимости подвергают дополнительной очистке по меньшей мере одним другим методом термического разделения, и при необходимости в сырую акриловую кислоту перед дополнительной кристаллизационной очисткой добавляют частичное количество отбираемой кислой воды, где акриловую кислоту, содержащуюся по меньшей мере в частичном количестве невозвращаемой в конденсационную колонну кислой воды, переводят из кислой воды в органический растворитель путем выполняемой этим растворителем экстракции, сопровождаемой образованием содержащего акриловую кислоту органического экстракта, из которого акриловую кислоту в дальнейшем выделяют путем его отпаривания первым отпаривающим газом, причем первый отпаривающий газ, содержащий акриловую кислоту, возвращают в конденсационную колонну, и/или акриловую кислоту, содержащуюся в первом отпаривающем газе, переводят в водный раствор гидроксида металла или образующийся первый отпаривающий газ, содержащий акриловую кислоту, используют в качестве второго отпаривающего газа с целью отпаривания акриловой кислоты, содержащейся в выводимой из конденсационной колонны кубовой жидкости, и причем образующийся при этом второй отпаривающий газ, содержащий акриловую кислоту, возвращают в конденсационную колонну и/или акриловую кислоту, содержащуюся во втором отпаривающем газе, переводят в водный раствор гидроксида металла.
Изобретение относится к способу хранения жидкой в условиях хранения мономерной фазы, в которой содержание мономеров составляет 95 мас.%, в резервуаре для хранения, причем мономером является мономер из группы, состоящей из акролеина, метакролеина, акриловой кислоты, сложных эфиров из акриловой кислоты и спирта, имеющего от 1 до 12 атомов углерода, а также сложных эфиров из метакриловой кислоты и спирта, имеющего от 1 до 12 атомов углерода, и жидкую мономерную фазу получают путем конденсации из газообразной фазы или путем расплавления кристаллической фазы.

Изобретение относится к усовершенствованному способу дистилляционной очистки полимеризуемых соединений, выбранных из мономеров с, по меньшей мере, одной реакционноспособной двойной связью или другими реакционноспособными функциональными группами, с применением кипящего масла в качестве вспомогательного средства, которое представляет собой высококипящее, инертное, термически долговременно стабильное вещество, где кипящее масло находится в кубе ректификационной колонны и температура кипения указанного кипящего масла составляет от 150 до 400°С при давлении 1013 мбар, причем вспомогательное средство без последующей очистки возвращают в установку и выводят максимально 10% вспомогательного средства в расчете на конечный продукт, а концентрация полимеризуемого соединения уменьшается путем теплообмена с парами кипящего масла в направлении нижней части колонны и, таким образом, в направлении возрастающей температуры.
Изобретение относится к усовершенствованному способу выделения акриловой кислоты из жидкой фазы, содержащей акриловую кислоту в качестве основного компонента и целевого продукта и метакролеин в качестве побочного продукта, в котором в качестве жидкой фазы используют жидкую фазу, получаемую с помощью по крайней мере одного нечеткого разделения из газообразной смеси продуктов парциального окисления в газовой фазе на гетерогенном катализаторе по крайней мере одного трехуглеродного предшественника акриловой кислоты, при этом жидкую фазу подвергают кристаллизации с обогащением акриловой кислоты в образовавшемся кристаллизате и метакролеина в остаточной жидкой фазе.
Изобретение относится к усовершенствованному способу для снижения склонности акриловой кислоты и/или метакриловой кислоты к полимеризации при ректификационном разделении жидкости II, содержание акриловой кислоты и/или метакриловой кислоты в которой, в пересчете на общую массу жидкости II, составляет по меньшей мере 10% масс., которая наряду с метакриловой кислотой и/или акриловой кислотой содержит как акролеин и/или метакролеин, так и ацетон в общем количестве не более 5% масс.
Изобретение относится к усовершенствованному способу получения эфира (мет)акриловой кислоты, включающему очистку (мет)акриловой кислоты путем контактирования сырой (мет)акриловой кислоты, содержащей в качестве примесей марганец, с катионообменной смолой для удаления из нее марганца, причем к сырой (мет)акриловой кислоте предварительно добавляют воду до контактирования сырой (мет)акриловой кислоты с катионообменной смолой, и взаимодействие очищенной (мет)акриловой кислоты со спиртом в присутствии кислотного катализатора.

Изобретение относится к усовершенствованному способу улавливания (мет)акролеина или (мет)акриловой кислоты, включающему стадию охлаждения газообразной реакционной смеси, содержащей (мет)акролеин или (мет)акриловую кислоту, полученный/ную реакцией каталитического окисления в паровой фазе одного или обоих реагентов, выбранных из (А) пропана, пропилена или изобутилена и (В) (мет)акролеина, молекулярным кислородом или газом, содержащим молекулярный кислород, до температуры 140-250°С; контактирования указанной газообразной реакционной смеси с растворителем, температура которого составляет 20-50°С, в установке улавливания для улавливания (мет)акролеина или (мет)акриловой кислоты в растворителе, где указанная установка улавливания содержит зону контактирования, где газообразная реакционная смесь контактирует с растворителем, имеющую поперечное сечение круглой формы и множество устройств подачи газообразной реакционной смеси для подачи газообразной реакционной смеси в зону контактирования, устройства подачи газообразной смеси установлены в зоне контактирования на одной высоте в направлении к центру зоны контактирования, газообразная реакционная смесь подается в зону контактирования из устройств подачи газовой смеси и подвергается соударению непосредственно в одной точке зоны контактирования, и установка улавливания не имеет устройства, которое предотвращает прямое соударение газообразной смеси, подаваемой из устройств подачи газообразной реакционной смеси.

Изобретение относится к усовершенствованному способу для переноса тепла на жидкую смесь, содержащую, по меньшей мере, один (мет)акрилмономер, выбранный из группы, включающей акриловую кислоту, метакриловую кислоту, гидроксиэтилакрилат, гидроксиэтилметакрилат, гидроксипропилакрилат, гидроксипропилметакрилат, глицидилакрилат, глицидилметакрилат, метилакрилат, метилметакрилат, н-бутилакрилат, изо-бутилакрилат, изо-бутилметакрилат, н-бутилметакрилат, трет-бутилакрилат, трет-бутилметакрилат, этилакрилат, этилметакрилат, 2-этилгексилакрилат и 2-этилгексилметакрилат, с помощью косвенного теплообменника, по которому на его первичной стороне течет флюидный теплоноситель и на его вторичной стороне одновременно течет указанная жидкая смесь, содержащая, по меньшей мере, один (мет)акрилмономер, причем жидкая смесь, содержащая, по меньшей мере, один (мет)акрилмономер, для уменьшения загрязнения дополнительно содержит добавленное, по меньшей мере, одно отличающееся от (мет)акрилмономеров активное соединение из группы, состоящей из третичных аминов, солей, образованных из третичного амина и кислоты Бренстеда, а также четвертичных соединений аммония, при условии что третичные и четвертичные атомы азота в, по меньшей мере, одном активном соединении не имеют никакой фенильной группы, но, по меньшей мере, частичное количество указанных третичных и четвертичных атомов азота имеет, по меньшей мере, одну алкильную группу.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения ангидридов ненасыщенных карбоновых кислот общей формулы I, в которой R представляет собой ненасыщенный органический остаток с 2-12 атомами углерода, путем переангидридирования алифатического ангидрида карбоновой кислоты реакцией с карбоновой кислотой общей формулы II, в которой R имеет указанное выше значение, в аппаратуре, состоящей из реакционной зоны и ректификационной колонны, причем а) исходные вещества подают в реакционную зону в стехиометрических соотношениях, б) образующуюся в качестве побочного продукта карбоновую кислоту удаляют из реакционной смеси, в) затем отгоняют образовавшийся ангидрид карбоновой кислоты формулы I, г) не подвергшиеся превращению исходные вещества возвращают в реакционную зону, д) реакционная зона содержит гетерогенный катализатор и е) добавляют один или несколько ингибиторов полимеризации.

Изобретение относится к усовершенствованному способу непрерывного получения ангидридов ненасыщенной карбоновой кислоты общей формулы в которой R означает ненасыщенный органический остаток, имеющий от 2 до 12 атомов углерода, путем переангидридизации ангидрида алифатической карбоновой кислоты с карбоновой кислотой общей формулы , в которой значение R такое, как указано выше, в реакторе и последующем отделением в ректификационной колонне с верхней, средней и нижней областью полученного ангидрида, где а) в куб колонны подают инертное кипящее масло, b) реагенты в стехиометрическом соотношении подают в реактор, с) из верхней части колонны отводят карбоновую кислоту, возникающую в качестве побочного продукта, d) непрореагировавшие реагенты возвращают в реактор и е) продукт формулы (I) получают через боковой вывод, предпочтительно между средней и нижней областью колонны, причем процесс осуществляют в присутствии ингибитора полимеризации.

Изобретение относится к усовершенствованному способу непрерывного получения ангидридов ненасыщенной карбоновой кислоты общей формулы , в которой R означает ненасыщенный органический остаток, имеющий от 2 до 12 атомов углерода, путем реакции кетена общей формулы , в которой R' и R'' являются одинаковыми или различными и представляют водород или остаток алкила, имеющий от 1 до 4 атомов углерода, с ненасыщенной карбоновой кислотой общей формулы , в которой значение R такое, как указано выше, в котором в аппаратуре, содержащей реакционную зону (1) для реакции кетена с ненасыщенной карбоновой кислотой общей формулы II, реакционную зону (2) для дальнейшей реакции образованной смеси сырого ангидрида и ректификационную колонну с верхней, средней и нижней областью, в куб которой подают инертное кипящее масло, а) ненасыщенную карбоновую кислоту общей формулы II подают в реакционную зону (1), b) образованную смесь сырого ангидрида со стадии а) подают в следующую реакционную зону (2), находящуюся снаружи или внутри колонны или содержащуюся в реакционной зоне (1), с) смесь сырого ангидрида со стадии b) очищают в ректификационной колонне, d) в верхней части колоны отгоняют образованную карбоновую кислоту и снова возвращают для получения кетена, е) не превращенные реагенты и образованные промежуточные продукты возвращают в реакционную зону (1) и/или (2) и f) продукт формулы I получают между средней и нижней областью ректификационной колонны, причем процесс осуществляют в присутствии ингибитора полимеризации, а в реакционной зоне (2) используют гетерогенный катализатор.
Изобретение относится к усовершенствованному способу выделения акриловой кислоты из жидкой фазы, содержащей акриловую кислоту в качестве основного компонента и целевого продукта и метакролеин в качестве побочного продукта, в котором в качестве жидкой фазы используют жидкую фазу, получаемую с помощью по крайней мере одного нечеткого разделения из газообразной смеси продуктов парциального окисления в газовой фазе на гетерогенном катализаторе по крайней мере одного трехуглеродного предшественника акриловой кислоты, при этом жидкую фазу подвергают кристаллизации с обогащением акриловой кислоты в образовавшемся кристаллизате и метакролеина в остаточной жидкой фазе.
Изобретение относится к усовершенствованному способу для снижения склонности акриловой кислоты и/или метакриловой кислоты к полимеризации при ректификационном разделении жидкости II, содержание акриловой кислоты и/или метакриловой кислоты в которой, в пересчете на общую массу жидкости II, составляет по меньшей мере 10% масс., которая наряду с метакриловой кислотой и/или акриловой кислотой содержит как акролеин и/или метакролеин, так и ацетон в общем количестве не более 5% масс.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения акриловой кислоты из пропана, в соответствии с которым А) в первую реакционную зону А вводят по меньшей мере два образующих реакционный газ А, содержащих пропан газообразных исходных потока, по меньшей мере один из которых содержит свежий пропан, реакционный газ А пропускают по меньшей мере через один слой катализатора реакционной зоны А, в котором вследствие частичного гетерогенно-катализируемого дегидрирования пропана образуются молекулярный водород и пропилен, в реакционную зону А вводят молекулярный кислород, который окисляет содержащийся в реакционном газе А молекулярный водород до водяного пара, и из реакционной зоны А отбирают газообразный продукт А, содержащий молекулярный водород, водяной пар, пропилен и пропан, В) отбираемый из реакционной зоны А газообразный продукт А при подаче молекулярного кислорода используют в реакционной зоне В для питания по меньшей мере одного реактора окисления реакционным газом В, содержащим молекулярный водород, водяной пар, пропан, пропилен и молекулярный кислород, и содержащийся в реакционном газе В пропилен подвергают в реакционной зоне В двухстадийному гетерогенно-катализируемому частичному газофазному окислению, получая газообразный продукт В, содержащий акриловую кислоту в качестве целевого продукта, непревращенный пропан, молекулярный водород, водяной пар и диоксид углерода в качестве побочных продуктов, а также другие побочные компоненты с температурой кипения ниже и выше точки кипения воды, С) газообразный продукт В выводят из реакционной зоны В и в первой зоне разделения I посредством фракционной конденсации или посредством абсорбции выделяют содержащиеся в нем акриловую кислоту, воду и побочные компоненты с температурой кипения выше точки кипения воды, причем остающийся после их выделения остаточный газ I содержит непревращенный пропан, диоксид углерода, молекулярный водород, побочные компоненты с температурой кипения ниже точки кипения воды, а также, при необходимости, непревращенные в реакционной зоне В пропилен и молекулярный кислород, D) остаточный газ I подвергают дополнительным обработкам: отмывание содержащегося в остаточном газе I диоксида углерода, выведение частичного количества остаточного газа I, а также, при необходимости, выделение содержащегося в остаточном газе I молекулярного водорода посредством разделительной мембраны, Е) содержащий непревращенный пропан остаточный газ I после дополнительной обработки возвращают в реакционную зону А в качестве по меньшей мере одного из по меньшей мере двух содержащих пропан исходных потоков, в котором в реакционной зоне А осуществляют окисление определенного количества (М) молекулярного водорода до водяного пара, которое составляет по меньшей мере 35 мол.%, но не более 65 мол.% от суммарного количества производимого в реакционной зоне А и, при необходимости, вводимого в нее молекулярного водорода.

Изобретение относится к материалам с изменяющимся фазовым состоянием (PCMs), обладающим свойством трансформироваться при поглощении тепла из твердой или полутвердой фазы в жидкую фазу и, при испускании того же количества тепла, трансформироваться из жидкой фазы обратно в твердую фазу.

Изобретение относится к технологии получения акриловой кислоты газофазным каталитическим окислением пропилена и/или акролеина, а именно к стадии выделения акриловой кислоты из водного раствора, образующегося при абсорбции водой газообразных продуктов окисления.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения алкил(мет)акрилатов, применяющихся в получении полимеров и сополимеров с другими способными полимеризоваться соединениями, включающему стадию переэтерификации сложного алкилового эфира -гидроксикарбоновой кислоты (мет)акриловой кислотой, сопровождаемую образованием алкил(мет)акрилатов и -гидроксикарбоновой кислоты, и стадию дегидратации -гидроксикарбоновой кислоты, сопровождаемую образованием (мет)акриловой кислоты.
Изобретение относится к усовершенствованному способу предотвращения осаждений фумаровой кислоты при получении ангидрида малеиновой кислоты со следующими стадиями: а) поглощение ангидрида малеиновой кислоты из смеси продуктов, полученной в результате частичного окисления бензола, олефинов, имеющих 4 атома углерода или н-бутана, в органическом растворителе или воде в качестве поглотителя, b) отделение ангидрида малеиновой кислоты от поглотителя, содержащего фумаровую кислоту, причем регенерированный таким образом поглотитель, содержащий фумаровую кислоту, полностью или частично каталитически гидрируют и полностью или частично возвращают на стадию поглощения (а), при этом фумаровая кислота подвергается гидрированию до янтарной кислоты.
Наверх