Способ розжига камеры сгорания авиационных газотурбинных двигателей

Изобретение относится к технике розжига топливовоздушной смеси в камерах сгорания авиационных газотурбинных двигателей и может быть использовано для запуска авиационных газотурбинных двигателей. Способ управления выходными параметрами системы зажигания, заключающийся в том, что в системе зажигания обеспечивают непрерывные циклы заряда-разряда накопительного конденсатора с генерацией искровых разрядов в искровом промежутке свечи в первый интервал времени с повышенной частотой, а в последующий интервал времени, до прекращения подачи энергии в систему зажигания, с пониженной частотой по сравнению с первым интервалом времени, причем в первый интервал времени одновременно с началом подкачки энергии в накопительный конденсатор уменьшают установленное заданное для второго интервала времени напряжение, дополнительно вводят третий интервал времени, в течение которого уменьшают мощность накачки энергии в накопительный конденсатор по сравнению со вторым интервалом времени. Изобретение позволяет уменьшить время восстановления выхода двигателя на нормальный режим, а также повысить надежность поддержания горения топливовоздушной смеси в камере сгорания при работе двигателя в сложных метеоусловиях. 1 ил.

 

Изобретение относится к технике розжига топливовоздушной смеси в камерах сгорания авиационных газотурбинных двигателей и может быть использовано для запуска авиационных газотурбинных двигателей.

Известен способ розжига топливовоздушной смеси в камерах сгорания авиационных двигателей, заключающийся в том, что подают энергию в систему зажигания от источника питания, производят подкачку энергии в накопительный конденсатор, выполняют коммутацию энергии с накопительного конденсатора после достижения на нем заданного значения напряжения на искровой промежуток, обеспечивают за счет протекания разрядного тока конденсатора генерацию искрового разряда в искровом промежутке свечи, используемого для воспламенения топливовоздушной смеси в камере сгорания, обеспечивают повторение периодически следующих циклов заряда-разряда накопительного конденсатора на свечу зажигания с генерацией искровых разрядов в искровом промежутке свечи в определенном диапазоне частот следования разрядов [1-17].

К недостаткам широко применяемого описанного способа розжига топливовоздушной смеси в камерах сгорания авиационных газотурбинных двигателей следует отнести следующее:

- при работе системы зажигания в длительном режиме дежурного зажигания (так называемом в зарубежном авиадвигателестроении режиме «continuous ignition» [18]), используемом для поддержания горения в камере сгорания авиационного двигателя в плохих метеоусловиях: турбулентной атмосфере, обледенении, сильном дожде - искрообразование на свечах зажигания происходит при повышенных давлениях в камере сгорания и при воздействии повышенных температур в зоне искрового промежутка. Это вызывает значительное увеличение интенсивности электроэрозионной выработки контактов электродов искрового промежутка [19]. Интенсивная электроэрозионная выработка контактов электродов приводит при длительной работе системы зажигания в дежурном режиме к увеличению величины искрового промежутка свечи и, как следствие, к увеличению ее пробивного напряжения до значений, превышающих развиваемое агрегатом зажигания напряжение. Тем самым, уменьшается ресурс свечей зажигания, используемых на данном двигателе, возникает необходимость их замены на новые, что повышает стоимость логистики системы зажигания при эксплуатации двигателя;

- к авиационным газотурбинным двигателям предъявляются требования по обеспечению их запуска во всем диапазоне высот и скоростей полета летательных аппаратов, также в широком диапазоне температур и давлений окружающей среды при наземных запусках. Надежное обеспечение воспламенения топливовоздушной смеси в таких условиях требует повышения энергии, запасенной на накопительном конденсаторе систем зажигания, что обеспечивает требуемое увеличение энергии разряда для воспламенения топливной смеси в таких условиях. При ограниченной выходной мощности преобразователя Р₂, которым обеспечивается подкачка энергии в накопительный конденсатор, увеличение запасенной на нем энергии Q₃ приводит к уменьшению частоты искровых разрядов на свечах зажигания f_н, которая определяется:

$$f_{н}=\frac{P_2}{Q_3}\left(1\right)$$

Следовательно, частота искрообразования на свечах зажигания будет в этом случае уменьшенной, что приводит в ряде случаев к задержкам воспламенения топливовоздушной смеси в камерах сгорания, запускам двигателей со значительным факелением за соплом (выбросом за сопло горящего облака топливовоздушной смеси) при осуществлении наземных запусков. Кроме этого, при уменьшенной частоте искрообразования на свечах зажигания при осуществлении повторного запуска (воспламенении топливовоздушной смеси) после отсечки подачи топлива при работе противопомпажной системы двигателя (осуществлении противопомпажного запуска) [20] задержка воспламенения приводит к увеличению времени выхода двигателя из помпажа и восстановлению режима его работы: повторный розжиг камеры сгорания происходит при более низких оборотах турбины, соответственно, увеличивается время на восстановление имевшего место режима работы двигателя. Более позднее воспламенение топливовоздушной смеси в отдельных случаях может привести к срыву противопомпажного запуска двигателя и выключению его в полете. Это уменьшает надежность эксплуатации газотурбинных двигателей воздушных судов;

- высокие требования, предъявляемые нормами по допустимым выбросам вредных веществ в атмосферу при работе двигателя [21], предполагают повсеместное внедрение на двигателях так называемых малоэмиссионных камер сгорания (далее - МЭКС), работающих на бедных топливовоздушных смесях. Розжиг бедных топливовоздушных смесей требует значительного повышения накопленной энергии до 20 Дж [22, 23]. При ограниченной мощности преобразователей напряжения это приводит к дополнительному уменьшению частоты следования искровых разрядов. При средней мощности преобразователей 18 Вт частота следования искровых разрядов на свечах зажигания уменьшается до приблизительно 0,7 Гц, а при понижении напряжения питания до 18 В в пределах допустимых значений по нормам [24] частота искрообразования снижается еще больше. Все это может привести к уже описанным выше недостаткам, присущим способам розжига камеры сгорания авиационных двигателей по [1-17] и связанным с ними задержкам воспламенения. Повышение мощности преобразователя напряжения, тем самым повышение частоты искровых разрядов на свечах при повышении запасенной энергии на накопительном конденсаторе, приводит к значительному увеличению интенсивности элекроэрозионных процессов на электродах искрового промежутка. Это приводит к ускорению процесса увеличения искрового зазора и увеличению пробивного напряжения свечи. Таким образом, значительно сокращается время достижения пробивным напряжением величины выходного напряжения агрегата зажигания, т.е. ресурс свечей - их часовая искровая наработка.

Частично указанных недостатков лишен способ розжига топливовоздушной смеси в камере сгорания авиационных газотурбинных двигателей, принятый за прототип, и описанный в [25-27], заключающийся в том, что в системе зажигания от источника питания проводят подкачку энергии в накопительный конденсатор, после достижения на нем установленного заданного значения напряжения выполняют коммутацию энергии накопительного конденсатора на искровой промежуток свечи зажигания, при этом обеспечивают в искровом промежутке свечи генерацию искрового разряда, используемого для воспламенения топливовоздушной смеси в камере сгорания газотурбинного двигателя, обеспечивают непрерывные циклы заряда-разряда накопительного конденсатора с генерацией искровых разрядов в искровом промежутке свечи в первый интервал времени с повышенной частотой за счет увеличения мощности подкачки энергии в накопительный конденсатор в этот интервал времени, а в последующий интервал времени, до прекращения подачи энергии в систему зажигания, с пониженной частотой по сравнению с первым интервалом времени.

Использование способа розжига топливовоздушной смеси в камере сгорания, принятого за прототип, позволяет обеспечить повышенную частоту искровых разрядов в момент, необходимый для воспламенения топливовоздушной смеси при запуске двигателя, как это имело место в вышеописанных аналогах [1-17], и уменьшить частоту следования искровых разрядов на свечах зажигания при работе системы зажигания в режиме дежурного зажигания («continuous ignition»). Это позволяет уменьшить интенсивность электроэрозионной выработки контактов электродов свечи и, тем самым, повысить по сравнении со способом-аналогом ресурс свечей зажигания, их часовую искровую наработку.

В то же время при энергиях, запасенных на накопительных конденсаторах (18-20) Дж, указанный способ, принятый за прототип, даже при мощности преобразователя 36 Вт в первом интервале времени не позволяет получить частоту следования искровых разрядов на свечах более (1,5-1,6) Гц, что необходимо для обеспечения надежного повторного воспламенения топливной смеси после предварительной отсечки топлива и его повторной подачи в камеру сгорания при работе противопомпажной системы двигателя при выполнении противопомпажных запусков. При работе системы зажигания в аварийном режиме при напряжении питания 18 В эта частота следования искровых разрядов на свечах зажигания за счет пониженной мощности подкачки энергии в конденсатор уменьшается еще значительнее, что, как и в случае с аналогами, приводит к более позднему воспламенению топливовоздушной смеси в камере сгорания и увеличению времени восстановления первоначального режима работы двигателя при выполнении противопомпажных запусков.

Задача предлагаемого изобретения заключается в повышении надежности противопомпажных запусков двигателя (работы противопомпажной системы) - уменьшении времени восстановления выхода двигателя на нормальный режим за счет уменьшения времени, необходимого для повторного воспламенения топливовоздушной смеси, также в повышении надежности поддержания горения топливовоздушной смеси в камере сгорания при работе двигателя в сложных метеоусловиях.

Указанная задача достигается способом управления выходными параметрами системы зажигания, заключающимся в том, что в системе зажигания от источника питания проводят подкачку энергии в накопительный конденсатор, после достижения на нем установленного заданного значения напряжения выполняют коммутацию энергии накопительного конденсатора на искровой промежуток свечи зажигания, при этом обеспечивают в искровом промежутке свечи генерацию искрового разряда, используемого для воспламенения топливовоздушной смеси в камере сгорания газотурбинного двигателя, обеспечивают непрерывные циклы заряда-разряда накопительного конденсатора с генерацией искровых разрядов в искровом промежутке свечи в первый интервал времени с повышенной частотой за счет увеличения мощности подкачки энергии в накопительный конденсатор в этот интервал времени, а в последующий интервал времени, до прекращения подачи энергии в систему зажигания, с пониженной частотой по сравнению с первым интервалом времени, причем в первый интервал времени одновременно с началом подкачки энергии в накопительный конденсатор уменьшают установленное заданное для второго интервала времени напряжение, до которого накачивают накопительный конденсатор при его коммутации на искровой промежуток свечи, дополнительно вводят третий интервал времени, в течение которого уменьшают мощность накачки энергии в накопительный конденсатор по сравнению со вторым интервалом времени, а напряжение, до которого накачивают накопительный конденсатор при его коммутации на искровой промежуток свечи, уменьшают до значения, равного или меньшего, чем напряжение на первом интервале времени.

Новым в предлагаемом способе розжига топливовоздушной смеси в камере сгорания авиационного газотурбинного двигателя является то, что в первый интервал времени подачи энергии в систему зажигания уменьшают значение напряжения, до которого производят накачку накопительного конденсатора, также дополнительно вводят третий интервал времени, в течение которого уменьшают мощность накачки энергии в накопительный конденсатор по сравнению со вторым интервалом времени, а напряжение, до которого накачивают накопительный конденсатор при его коммутации на искровой промежуток свечи, уменьшают до значения, равного или меньшего, чем напряжение на первом интервале времени.

Уменьшение напряжения U₁ на накопительном конденсаторе, до которого производят накачку энергии в накопительный конденсатор до ее коммутации на искровой промежуток свечи зажигания, уменьшает запасенную энергию, коммутируемую на свечу в первый интервал времени по сравнению со вторым интервалом времени подачи энергии в систему зажигания. Уменьшение напряжения U₃ на накопительном конденсаторе, также уменьшает запасенную энергию, коммутируемую на свечу в третий интервал времени по сравнению со вторым интервалом времени подачи энергии в систему зажигания.

Таким образом, частота следования искровых разрядов на искровом промежутке свечи зажигания в первый интервал времени подачи энергии в систему зажигания будет определяться, как:

$$f_1=\frac{P_{21}}{Q_{31}}=\frac{2\cdot P_{21}}{C_{н}\cdot U_1^2},\left(2\right)$$

где f₁ - частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи в первый интервал подачи энергии в систему зажигания,

Р₂₁ - мощность подкачки энергии в накопительный конденсатор системы зажигания в первый интервал времени подачи энергии в систему зажигания,

С_н - емкость накопительного конденсатора системы зажигания,

U₁ - напряжение, до которого заряжают накопительный конденсатор в первый интервал времени подачи энергии в систему зажигания.

Соответственно, во втором интервале времени подачи энергии в систему зажигания частота следования искровых разрядов в искровой промежуток свечи зажигания будет определяться, как:

$$f_2=\frac{P_{22}}{Q_{32}}=\frac{2\cdot P_{22}}{C_{н}\cdot U_2^2},\left(3\right)$$

где f₂ - частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи во второй интервал времени подачи энергии в систему зажигания,

Р₂₂ - мощность подкачки энергии в накопительный конденсатор системы зажигания во второй интервал времени подачи энергии в систему зажигания,

U₂ - напряжение, до которого заряжают накопительный конденсатор во второй интервал времени подачи энергии в систему зажигания.

В третьем интервале времени подачи энергии в систему зажигания частота следования искровых разрядов в искровой промежуток свечи зажигания будет определяться, как:

$$f_3=\frac{P_{23}}{Q_{33}}=\frac{2\cdot P_{23}}{C_{н}\cdot U_3^2},\left(4\right)$$

где f₃ - частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи в третий интервал времени подачи энергии в систему зажигания,

Р₂₃ - мощность подкачки энергии в накопительный конденсатор системы зажигания в третий интервал времени подачи энергии в систему зажигания,

U₃ - напряжение, до которого заряжают накопительный конденсатор в третий интервал времени подачи энергии в систему зажигания.

При P₂₁ более Р₂₂ и U₂ более U₁ частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи зажигания в первый интервал времени будет больше частоты следования искровых разрядов во второй интервал времени подачи энергии в систему зажигания

$$\frac{f_1}{f_2}=\frac{2\cdot P_{21}\cdot C_{н}\cdot U_2^2}{C_{н}\cdot U_1^2\cdot 2\cdot P_{22}}=\frac{P_{21}\cdot U_2^2}{P_{22}\cdot U_1^2}\left(5\right)$$

Приведенное соотношение показывает, что по сравнению с прототипом при использовании предлагаемого способа розжига топливовоздушной смеси частота следования искровых разрядов в искровом промежутке может быть существенно повышена, т.к. кроме повышения мощности подкачки энергии в накопительный конденсатор на первом интервале времени уменьшают напряжение U₁, до которого накачивают накопительный конденсатор в этот интервал работы системы зажигания.

В свою очередь при Р₂₂ более Р₂₃ и U₂ более U₃ частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи зажигания во второй интервал времени будет больше частоты следования искровых разрядов в третий интервал времени подачи энергии в систему зажигания

$$\frac{f_2}{f_3}=\frac{2\cdot P_{22}\cdot C_{н}\cdot U_3^2}{C_{н}\cdot U_2^2\cdot 2\cdot P_{23}}=\frac{P_{22}\cdot U_3^2}{P_{23}\cdot U_2^2}\left(6\right)$$

Таким образом, процесс одного включения агрегата зажигания реализуется в три этапа:

1) при текущем времени t менее заданного значения первого интервала времени работы системы зажигания t₁ - обеспечивается работа системы зажигания во время работы противопомпажной системы двигателя;

2) при текущем времени t в промежутке от заданного значения первого интервала времени работы системы зажигания t₁ до заданного значения второго интервала времени работы системы зажигания t₂ - обеспечивается работа системы зажигания во время наземного и высотного запусков с режима авторотации;

3) при текущем времени t в промежутке от заданного значения второго интервала времени работы системы зажигания t₂ до заданного значения третьего интервала времени работы системы зажигания t₃ - обеспечивается работы системы зажигания для поддержания горения топливовоздушной смеси в камере сгорания (режим дежурного зажигания).

При работе противопомпажной системы двигателя после отсечки топлива в первый интервал времени до 3 секунд параметры топливовоздушной смеси для ее воспламенения не требуют больших значений энергии электрического разряда для розжига камеры сгорания [28]. Это позволяет кратковременно уменьшить запасаемую на накопительном конденсаторе энергию в искровом разряде, используемую для воспламенения топливовоздушной смеси. Следовательно, дополнительное уменьшение запасенной на накопительном конденсаторе энергии обеспечивает дополнительное увеличение частоты следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи в первый интервал времени по сравнению с прототипом.

Введение третьего интервала времени позволяет организовать работу системы зажигания в дежурном режиме, для которого не требуется больших значений накопленной энергии и высокой частоты следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи. Такой режим позволяет поддерживать процесс горения в камере сгорания во избежание срывов в работе двигателя в сложных метеоусловиях.

Например, при мощности подкачки энергии в накопительный конденсатор 32 Вт и коммутируемой энергии в первый интервал времени приблизительно 10 Дж, частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи достигает более 3 Гц, во втором интервале времени, при мощности накачки энергии в накопительный конденсатор около 18 Вт и при подаче в систему зажигания при коммутируемой энергии около 20 Дж, частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи достигает приблизительно 0,9 Гц. Такие соотношения позволяют уменьшить задержку воспламенения топливовоздушной смеси после отсечки топлива и повторной подаче его в камеру сгорания при работе противопомпажной системы (при выполнении противопомпажного запуска), сократить время восстановления двигателем первоначального режима работы, повысить надежность противопомпажного запуска двигателя. В то же время увеличение во втором интервале времени коммутируемой энергии, до которой проводят зарядку накопительного конденсатора до 20 Дж и уменьшение частоты следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи до приблизительно 0,9 Гц позволяют обеспечить надежное воспламенение топливовоздушной смеси при выполнении запусков двигателя без кислородной подпитки в режиме авторотации и запусков двигателя во всем диапазоне температур и давлений воздуха при аэродромных наземных запусках.

В третьем интервале времени при мощности накачки энергии в накопительный конденсатор около 10 Вт (меньше, чем в первый и второй интервалы времени) и при подаче в систему зажигания коммутируемой энергии меньше или равной 10 Дж, частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи достигает величины не менее 1 Гц. Такие соотношения позволяют поддерживать горение в камере сгорания во избежание срывов в работе двигателя в сложных метеусловиях.

На фиг.1 представлена упрощенная схема, иллюстрирующая реализацию предлагаемого способа розжига топливовоздушной смеси в камере сгорания авиационного газотурбинного двигателя. Система зажигания содержит источник питания 1, фильтр в цепях питания 2, управляемый по мощности обратноходовой преобразователь напряжения 3, содержащий стабилизатор напряжения 4, транзистор 5 и компаратор 6, устройство управления 7, содержащее выходной ключ 8 и компаратор 9, реле времени 10, выпрямитель 11, накопительный конденсатор 12, коммутирующий ключ 13 (например, управляемый разрядник), активизатор 14, содержащий высокочастотный конденсатор 15 и импульсный высоковольтный трансформатор 16, сопротивление гальванической связи 17, свечу зажигания 18, устанавливаемую в камеру сгорания 19 элементы автоматики двигателя (на фиг.1 не показаны).

Предлагаемый способ розжига топливовоздушной смеси в камере сгорания авиационных газотурбинных двигателей реализуется следующим образом. Подают электропитание в систему зажигания путем подключения источника питания 1 к фильтру радиопомех 2, с помощью преобразователя 3 с управляемой мощностью и выпрямителя 11 проводят подкачку энергии в накопительный конденсатор 12 системы зажигания. Одновременно с накопительным конденсатором 12 проводят зарядку высокочастотного конденсатора 15, через сопротивление гальванической связи 17 и первичную обмотку трансформатора 16, входящих в активизатор 14. После достижения на накопительном конденсаторе 12 напряжения U₁ устройство управления 7 переводит коммутирующий ключ 13 (например, управляемый разрядник) в проводящее состояние. Конденсатор 15 разряжается через первичную обмотку трансформатора 16, коммутирующий ключ 13 создает во вторичной обмотке трансформатора 16 импульс высокого напряжения, обеспечивая пробой искрового промежутка свечи зажигания 18 и генерацию мощного искрового разряда в искровом промежутке свечи за счет протекания разрядного тока накопительного конденсатора 12. Этот искровой разряд используется для розжига компонентов топлива в камере сгорания. Процесс накачки накопительного конденсатора 12 энергией и его разрядка на искровой промежуток свечи зажигания 18 периодически повторяются с частотой следования искровых разрядов, определяемой мощностью преобразователя 3 Р₂₁ и энергией Q₃₁, запасаемой на накопительном конденсаторе 12 и равной

$$Q_{31}=\frac{C_{н}\cdot U_1^2}{2},\left(7\right)$$

где _Сн - величина емкости накопительного конденсатора.

После начала подачи энергии в систему зажигания реле времени 10 начинает отсчет времени работы системы зажигания, сравнивая его с заданным значением первого интервала времени работы системы зажигания t₁. При текущем времени t менее t₁ устройство управления 7 удерживает неизменными значения Р₂₁ и U₁ соответственно с более высоким Р₂₁ и низким значением U₁ по сравнении с заданными значениями Р₂₂ и U₂ для времени t более t₁ (второго интервала времени). Это обеспечивает повышенную частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи зажигания в момент времени t менее t₁. После достижения времени подачи энергии в систему зажигания t, равного t₁, реле времени 10 изменяет свое состояние, изменяя величину сопротивления резистора, определяющего опорное напряжение на входе в компаратор 6, управляющий транзистором 5 обратноходового преобразователя 3. По этому сигналу устройство управления 7 уменьшает мощность накачки накопительного конденсатора 12 энергией и увеличивает значение напряжения пробоя коммутирующего ключа 13 - переводит его со значения U₁ на U₂ за счет изменения величины сопротивления резистора, определяющего опорное напряжение на одном из входов компаратора 9, управляющего выходным ключом 8, причем значение U₂ выше U₁. После перевода преобразователя на мощность Р₂₂, меньшую чем P₂₁, напряжение срабатывания (переход в проводящее состояние) коммутирующего ключа 13 переключается с U₁ на U₂, система зажигания переходит во второй режим работы с пониженной частотой следования искровых разрядов и повышенной энергией в разряде.

После достижения времени подачи энергии в систему зажигания t, равного t₂, реле времени 10 изменяет свое состояние, по этому сигналу устройство управления 7 дополнительно уменьшает мощность накачки накопительного конденсатора 12 энергией и уменьшает значение напряжения пробоя коммутирующего ключа 13 - переводит его со значения U₂ на U₃, которое меньше U₂. После перевода преобразователя на мощность Р₂₃, меньшую, чем P₂₂, напряжение срабатывания (переход в проводящее состояние) коммутирующего ключа 13 переключается с U₂ на U₃, система зажигания переходит в третий дежурный режим работы системы зажигания с пониженной частотой следования искровых разрядов и пониженной энергией в разряде.

Работа устройства управления 7 по стабилизации пробивного напряжения в каждом из интервалов времени

$$0\le t<t_1,t_1\le t<t_2,t\ge t_2,\left(8\right)$$

основана на пропорциональности максимального значения напряжения на коллекторе транзистора 5 обратноходового преобразователя 3 напряжению на накопительном конденсаторе 12, изменении опорного напряжения на компараторе 9 с выходным ключом 8, срабатывании ключа 8 при достижении на коллекторе транзистора 5 значения напряжения, соответствующего опорному напряжению на другом входе компаратора 9, которое изменяется сигналом с реле времени 10 в каждом из интервалов времени, указанных в выражении (8).

При выполнении наземных аэродромных запусков двигателя надежность воспламенения обеспечивается следующим образом: автоматика двигателя подключает систему зажигания к источнику питания, при этом топливо в камеру сгорания не поступает, по прошествии определенного времени, которое, как правило, превышает первый интервал времени работы системы зажигания, в камеру сгорания подается топливо, которое после распыливания его форсункой поступает в зону расположения искрового промежутка свечи зажигания. В период времени t более t₁ в системе зажигания генерируются искровые разряды с низкой частотой, но с большой энергией разряда, определяемой большим значением энергии на накопительном конденсаторе. Это обеспечивает надежность воспламенения топливовоздушной смеси, розжиг камеры сгорания во всех условиях по температуре и давлению при выполнении аэродромных наземных запусков двигателей. При выполнении высотного запуска двигателя с режима авторотации (например, после его выключения в полете), розжиг камеры сгорания также происходит при работе системы зажигания во втором режиме, т.е. после отработки времени t более t₁. Высокие значения запасенной энергии на накопительном конденсаторе позволяют обеспечить воспламенение топлива в заданном диапазоне высот и скоростей полета воздушного судна. При этом виде запуска двигателя процесс воспламенения камеры сгорания не критичен к частоте следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи. При работе противопомпажной системы двигателя (выполнении противопомпажных запусков) при повторной подаче топлива в камеру сгорания после его отсечки одновременно с открытием клапана подачи топлива в систему зажигания начинают подавать энергию. В этом случае топливовоздушная смесь в зоне искрового промежутка свечи зажигания появляется в течение времени, меньшем t₁. Поэтому, чем выше частота следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи зажигания, тем больше возможность воспламенения топливовоздушной смеси с меньшей задержкой времени, т.е. при больших оборотах турбины. Таким образом, для восстановления режима двигателя требуется меньшее время.

Воспламенение топливовоздушной смеси в условиях противопомпажных запусков не требует повышенных энергий разряда, как в случае запуска холодного двигателя с режима авторотации [28]. Это позволяет по сравнению с прототипом дополнительно увеличить частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи за счет уменьшения в допустимых пределах (определяемых экспериментально) запасенной на первом интервале времени работы системы зажигания энергии на накопительном конденсаторе. Повышение частоты следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи по сравнению с прототипом повышает надежность противопомпажных запусков двигателя (работы противопомпажной системы), уменьшает время восстановления двигателем первоначального режима.

В случае срыва противопомпажного запуска через время t₁ система зажигания переходит в режим с выходными параметрами Q₃₂ и f₂, поэтому без выключения системы зажигания после выхода двигателя на режим авторотации до его полного охлаждения возможно реализовать запуск с режима авторотации в условиях, более благоприятных по сравнению с запуском с режима авторотации после длительного полета двигателя на этом режиме.

Применение предлагаемого способа розжига камеры сгорания авиационных газотурбинных двигателей позволяет повысить эффективность управления запуском на всех режимах без изменения САУ двигателей, не требует введения в САУ дополнительных цепей, управления величиной запасенной в агрегатах зажигания энергии, коммутируемой на свечи, и частоты следования искровых разрядов на свечах зажигания за счет управления мощностью обратноходового преобразователя агрегата зажигания.

Источники информации

1. В.А.Балагуров. Аппараты зажигания. - М.: Машиностроение, 1968 (см. с.52).

2. А.А.Иноземцев, М.А.Нихамкин, В.Л.Сандрацкий. Основы конструирования авиационных двигателей и энергетических установок/ Учеб. - М.: Машиностроение, 2008, т. 2, с.112.

3. А.Н.Лефевр. Процессы в камерах сгорания ГТД/ Перевод с англ. - М.: Мир, 1996.

4. Агрегат зажигания емкостного разряда СКНД-11-1А. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. - М.: Машиностроение, 1969.

5. Емкостной агрегат зажигания СК-22-2 сер.2. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. - М.: Машиностроение, 1974.

6. Патент США №6297568, 02.10.2001.

7. Европейский патент №0382907, 22.08.1990.

8. Патент Канады №2197048, 10.08.1997.

9. Патент Канады №2206781, 16.05.1990.

10. Патент США №5347422, 13.09.1994.

11. Патент Франции №2670829, 26.06.1992.

12. Патент США№5245252, 14.09.1993.

13. Патент РФ №2106518, 10.03.1998.

14. Авторское свидетельство СССР №260318, МПК F02P 3/06.

15. А.В.Краснов, А.Н.Мурысев. Емкостные системы зажигания нового поколения для современных и перспективных ГТД. Авиационно-космическая техника и технология: сб. научных трудов. Выпуск 19. Тепловые двигатели и энергоустановки. - Харьков: Госаэрокосмический университет и Харьковский авиационный институт, 2000.

16. Агрегат зажигания ПВФ-22-6. Руководство по технической эксплуататции 8ГЗ.246.232-04 РЭ. ФГУП УНПП «Молния», Уфа.

17. Агрегат зажигания ПВФ-22-7. Руководство по технической эксплуататции 8ГЗ.246.232-04 РЭ. ФГУП УНПП «Молния», Уфа.

18. Continious Ignition Selection in Adverse Weater. By Michel Palomeque. Aibus. 10^th Performance and Operations Conference (1998).

19. А.В.Краснов, A.H.Мурысев, В.А.Федоров, M.H.Андреев. О некоторых результатах экспериментальных исследований электроэрозии электродов запальных свечей ГТД / Межвузовский научный сборник: Электромеханика, электротехнические комплексы и системы. - Уфа, УГАТУ, 2006.

20. Авиационный двигатель ПС-90А: А.А.Иноземцев, Е.А.Коняев, В.В.Медведев, А.В.Нерадько, А.Е.Ресов / Под ред. А.А.Иноземцева. - М.: Либра-К, 2007, 320 с.(см. с.134).

21. С.А.Волков, А.А.Горбатко, Е.Б.Жестокова. Анализ решений международной организации гражданской авиации в области охраны окружающей среды от воздействия авиации / Научно-технический сборник: Основные результаты научно-технической деятельности ЦИАМ (2009-2010 гг.) под общей редакцией В.А.Скибина, В.И.Солонина, О.С.Гуревича, М., 2010, 830 с. (см. с.619).

22. K.V.L. RAO, A.H.Lefebre «Minimum Ignition Energies in Flowing Kerosene - Air Mixture/ Combustion and Flame», v. 27, №1, august 1976.

23. Агрегат зажигания ПВФ-22-20. Руководство по технической эксплуатации 8ГЗ.246.269 РЭ. ФГУП УНПП «Молния».

24. Квалификационные требования КТ 160Д. Условия эксплуатации и окружающей среды для бортового авиационного оборудования. Требования, нормы и методы испытаний. АРМАК, 2004.

25. Патент США №5399942, 21.03.1995.

26. Патент США №5065073, 12.11.1991.

27. Патент США №5148084, 15.09.1992.

28. Н.А.Шарлыгин, В.Г.Шахвердов. Конструкция и эксплуатация авиационных двигателей. - М.: Машиностроение, 1960, 370 с. (см. с.340).

Способ управления выходными параметрами системы зажигания, заключающийся в том, что в системе зажигания от источника питания проводят подкачку энергии в накопительный конденсатор, после достижения на нем установленного заданного значения напряжения выполняют коммутацию энергии накопительного конденсатора на искровой промежуток свечи зажигания, при этом обеспечивают в искровом промежутке свечи генерацию искрового разряда, используемого для воспламенения топливовоздушной смеси в камере сгорания газотурбинного двигателя, обеспечивают непрерывные циклы заряда-разряда накопительного конденсатора с генерацией искровых разрядов в искровом промежутке свечи в первый интервал времени с повышенной частотой за счет увеличения мощности подкачки энергии в накопительный конденсатор в этот интервал времени, а в последующий интервал времени, до прекращения подачи энергии в систему зажигания, с пониженной частотой по сравнению с первым интервалом времени, отличающийся тем, что в первый интервал времени одновременно с началом подкачки энергии в накопительный конденсатор уменьшают установленное заданное для второго интервала времени напряжение, до которого накачивают накопительный конденсатор при его коммутации на искровой промежуток свечи, дополнительно вводят третий интервал времени, в течение которого уменьшают мощность накачки энергии в накопительный конденсатор по сравнению со вторым интервалом времени, а напряжение, до которого накачивают накопительный конденсатор при его коммутации на искровой промежуток свечи, уменьшают до значения, равного или меньшего, чем напряжение на первом интервале времени.