Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина



Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина
Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина
Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина
Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина
Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина
Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина
Монокристаллическая турбинная лопатка, модуль турбомашины и турбомашина

 


Владельцы патента RU 2498082:

СНЕКМА (FR)

Монокристаллическая лопатка рабочего колеса турбины изготовлена путем литья с направленной кристаллизацией и содержит перо лопатки, конечный конструктивный элемент пера лопатки и переходную зону. Перо лопатки имеет переднюю и заднюю кромки, стороны С-образного корыта и С-образной спинки, срединную линию и продольную ось. Конечный конструктивный элемент пера лопатки содержит конечную сторону пера лопатки со стороны газовоздушного тракта, образующую угол с продольной осью пера лопатки. Переходная зона расположена между пером лопатки и конечной стороной пера лопатки и образует утолщение пера лопатки. Переходная зона простирается вокруг передней кромки между точкой, находящейся на спинке пера лопатки и на конечной стороне конечного конструктивного элемента пера лопатки вверх по потоку относительно спинки С-образной формы, и точкой, находящейся на корыте пера лопатки и на конечной стороне конечного конструктивного элемента пера лопатки выше по потоку корыта С-образной формы. Другие изобретения группы относятся к модулю турбомашины и турбомашине, содержащим указанные выше лопатки. Изобретения позволяют повысить срок эксплуатации монокристаллической лопатки турбины. 3 н. и 11 з.п. ф-лы, 7 ил.

 

Настоящее изобретение относится к лопаткам турбомашины. В частности, оно относится к лопаткам турбомашины или типовых конструктивных элементов турбомашины, таких типов конструктивных элементов как компрессор или турбина, изготовленных путем литья, и, в частности, утолщения переходной зоны между пером лопатки и ее пятой или пером лопатки и присоединенной рабочей площадкой.

Лопатки, при литье которых использовались сверхсплавы на базе никеля или кобальта, изготавливались с применением технологии так называемого литья по выплавляемым восковым моделям. Эти лопатки имеют столбчатую или монокристаллическую металлическую структуру, которая получается способом направленной кристаллизации. Этот способ сложен в управлении, в частности, при изготовлении полых и ярко выраженных трехмерных деталей.

Для производства таких лопаток изготавливаются модели из воска или других аналогичных материалов, которые внутри содержат используемую для формирования полости лопаток деталь, представляющую собой литейный стержень. Для создания модели используется форма для литья для нагнетания под давлением воска, в которой размещается стержень, а затем в нее под давлением впрыскивается воск. После этого восковая модель многократно обмакивается в глиняном тесте, представляющем собой суспензию керамических частиц, с целью изготовления оболочковой литейной формы. Затем производится удаление воска и прокаливание оболочковой литейной формы. Изготовление лопаток происходит путем заливки расплавленного металла, который заполняет пустоты между внутренней стенкой оболочковой литейной формы и стержнем. Благодаря наличию зародыша или соответствующего механизма управления и использованию управляемой кристаллизации, металл затвердевает и приобретает заданную кристаллическую структуру. В зависимости от свойства сплава и характеристик, которыми деталь будет обладать после отливки, речь может идти о кристаллизации, направленной на получение столбчатой структуры, кристаллизации, направленной на получение монокристаллической структуры, или о равноосной кристаллизации (EX). После затвердевания сплава оболочковая литейная форма и стержень выбиваются, и из них извлекается желаемая лопатка.

Кристаллизация является моментом, в течение которого металл выдерживает значительные температурные напряжения, при этом эти напряжения часто лежат в основе рекристаллизации металла. И действительно, на монокристаллических, цельных, непосредственно после отливки лопатках отмечаются большие ярко выраженные зоны рекристаллизации. Например, если лопатка содержит пяту, то зоны рекристаллизации располагаются на пере лопатки, под пятой, приблизительно 10 мм ниже соединения пера лопатки с пятой, как это изображено на фиг.1. Причиной рекристаллизации, образуемой на этих лопатках, являются очень значительные напряжения, которые испытывает металл во время кристаллизации.

Для разрешения этой проблемы и устранения дефекта рекристаллизации были проведены многочисленные опыты и исследования, которые не привели к выработке конкретных решений.

Осуществлено уменьшение размера каналов для разливки или также произведено облегчение стенки оболочковой литейной формы. В качестве еще одного метода, направленного на устранение этой проблемы, рассматривалось дополнительное использование различных типов припусков по толщине или утолщений в отдельных местах по всему контуру пера лопатки непосредственно под пятой. Такое утолщение достигается путем изменения восковой модели, из которой изготавливается форма для литья. Примеры изменений в корневых частях изображены на фиг.2а, 2b и 2с.

Корневая часть или припуск по толщине определяется высотой и толщиной на корыте и спинке. Переходная зона вытянута по всему контуру пера лопатки. Проведенные испытания позволили констатировать влияние геометрической формы корневой части на рекристаллизацию. На фиг.2а изображена корневая часть, имеющая толщину (а) 2 мм и высоту (h) 5 мм. На фиг.2b изображена корневая часть, имеющая толщину (а) 2 мм и высотой 2h, равную 10 мм. На фиг.2с изображена корневая часть, имеющая толщину (а') 3 мм и высоту 2h, равную 10 мм. Устранить явление рекристаллизации представилось возможным только с корневой частью, обладающей относительно большими размерами, позволяющей расплавленному металлу течь между пером лопатки и пятой.

Однако из-за таких размеров корневая часть не соответствует с точки зрения аэродинамики: с одной стороны, она создает номинальное касательное течение в газовоздушном тракте, обусловленное площадью сечения внешнего радиуса газовоздушного тракта, с другой стороны, ее наличие по всему контуру в определенной степени искажает аэродинамические характеристики турбомашины.

Более того, такая корневая часть приводит к значительному увеличению массы и резкому усилению закона сечения. Основными последствиями являются, с одной стороны, усиление центробежных нагрузок на перо лопатки и значительное сокращение срока эксплуатации, в частности, ползучести, а, с другой стороны, плохое местоположение центра тяжести в сечении на уровне пяты, имеющее в качестве последствия увеличение локальных напряжений пера лопатки под пятой или на диске, приводящее к уменьшению долговечности и допустимого предела повышенной скорости.

Кроме того, известны заявки на патент, опубликованные под номерами ЕР 0833060, ЕР 0441097, ЕР 1688586, в которых приводится информация о лопатках компрессора или турбины, содержащих утолщения или боковые расширения пера лопатки для обеспечения улучшенного аэродинамического потока между лопатками.

Для устранения этих недостатков заявитель поставил перед собой цель - разработать корневую часть, одновременно соответствующую и литейным свойствам расплавленного металла в оболочковой литейной форме, и выдерживаемым аэродинамическим нагрузкам, и механической прочности конструктивного элемента, используемого в турбомашине.

Таким образом, технической задачей настоящего изобретения является разработка лопатки с локальным утолщением сечения пера лопатки, обозначенной корневой частью, удовлетворяющей вышеперечисленным критериям. Для соответствия этим критериям утолщение выполняется на определенной поверхности пера лопатки, в основном на передней кромке, на корыте и спинке, при этом на определенной высоте.

В соответствии с изобретением, монокристаллическая турбинная лопатка, предназначенная для рабочего колеса турбины турбомашины и изготовленная путем литья с направляющей кристаллизацией, содержит:

перо лопатки с передней кромкой ВА, стороной корыта FI, стороной спинки FE, задней кромкой BF, остовом S и продольной осью ZZ, при этом стороны FI и FE представляют собой С-образную линию, соответственно, С-образную линию корыта

CI и С-образную линию спинки СЕ по отношению к соседней лопатке рабочего колеса турбомашины, составным элементом которой она является;

конечный конструктивный элемент пера лопатки, в частности пяту или рабочую площадку, содержащую конечную сторону пера лопатки, со стороны газовоздушного тракта, образующую угол с осью ZZ; переходную зону между пером лопатки и данной конечной стороной пера лопатки, при этом переходная зона образует утолщение пера лопатки, отличается тем, что данная переходная зона проходит вокруг передней кромки ВА между точкой Р1, находящейся на спинке FE пера лопатки и на конечной стороне конечного конструкционного элемента пера лопатки выше по потоку относительно С-образной линии спинки СЕ в соответствии с направлением течения жидкости, и точкой Р3, находящейся на корыте FI пера лопатки и на конечной стороне конечного конструкционного элемента пера лопатки в передней С1 части С-образной линии корыта выше по потоку корыта С-образной формы.

Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет решить проблему литейных свойств расплавленного металла, обеспечивая при этом соответствующие аэродинамические характеристики и механическую прочность. Оно заключается в определении местоположения утолщения материала на определенной части поверхности пера лопатки, в основном на передней кромке, корыте и спинке, и на определенной высоте, которое позволило бы обеспечить соответствие различным предъявляемым требованиям.

Преимуществом настоящего изобретения является возможность устранить рекристаллизацию, обеспечив при этом соответствие требованиям аэродинамики; кроме того, оно позволяет увеличить срок эксплуатации пера лопатки.

Изобретение применимо ко всем лопаткам турбомашины, непосредственно после отливки как неподвижно установленным, так и съемным, и устанавливаемым в газовоздушном тракте, не имеющем цилиндрическую форму. Изобретение применимо для утолщений на передней кромке между пером лопатки и верхним газовоздушным трактом, но оно также может применяться и для утолщений на передней кромке между пером лопатки и нижним газовоздушным трактом в случае необходимости, обусловленной конусообразной формой газовоздушного тракта.

Предпочтительно, сечение данного пера лопатки в переходной зоне, которое перпендикулярно передней кромке расчетного профиля, увеличивается в направлении данной пяты, но остается меньше сечения лопатки в ее нижней части.

Таким образом, возникает возможность ограничить увеличение массы на краю пера лопатки, при этом ее механическая прочность ухудшается умеренно.

В соответствии с другим отличительным признаком предлагаемого изобретения, линия с расположенными на ней точками Р2, которые наиболее часто размещены выше по потку, если следовать в направлении течения жидкости в переходной зоне, является продолжением передней кромки ВА пера лопатки на срединной линии S.

В соответствии с другим отличительным признаком изобретения, конечная сторона конечного конструкционного элемента пера лопатки, расположенная за пределами закругленного соединения с конечной стороной пера лопатки и передней кромкой ВА лопатки, прямая и образует угол α с линией, образованной точками Р2, который, по меньшей мере, равен 75° и меньше 90°.

В соответствии с другим отличительным признаком изобретения, кривизна переходной зоны, по меньшей мере, в плоскости сечения, перпендикулярной передней кромке расчетного профиля, в соответствующей точке, расположенной на линии, образованной точками Р2, зависит от кривизны передней кромки и расстояния (в данной плоскости сечения) между точкой, расположенной на линии, образованной точками Р2, и передней кромкой пера лопатки.

Кривизна в некоторой точке равна радиусу круга, вписанного в профиль на уровне точки.

Предпочтительно, радиус кривизны переходной зоны в точке Р2 на линии из точек Р2, в указанной плоскости, перпендикулярной передней кромке, равен соответствующему радиусу кривизны на расчетном профиле BAv и, как это определено ниже, составляет более трети длины I1.

В соответствии с другим отличительным признаком изобретения, FE, с одной стороны, и поверхность переходной зоны в точке Р3, расположенной на корыте FI, с другой стороны, проходит по касательной к перу лопатки.

В соответствии с другим отличительным признаком изобретения, поверхность переходной зоны имеет профиль С1 между линией, образованной точками Р2, и точкой Р1, расположенной на спинке FE, которая, по меньшей мере, частично выводится из профиля поверхности спинки FEv расчетного пера лопатки, путем сочетания геометрического видоизменения типа параллельного перемещения, гомотетии и (или) подобия, с соединительными частями, обеспечивающими непрерывность с остальной частью профиля пера лопатки.

В соответствии с другим отличительным признаком изобретения, поверхность переходной зоны имеет профиль С3 между линией, образованной точками Р2, и точкой Р3, расположенной на корыте FI, который, по меньшей мере, частично является продолжением профиля поверхности внутреннего выгиба FIv расчетного пера лопатки, путем сочетания геометрического видоизменения типа поступательного перемещения, гомотетии и (или) подобия, с соединительными частями, обеспечивающими непрерывность с остальной частью профиля пера лопатки.

В соответствии с другим отличительным признаком изобретения, местоположение точки Р3, расположенной на корыте, определяется таким образом, чтобы имелась возможность оптимизировать положение центра тяжести переходной зоны. По меньшей мере, в плоскости сечения, перпендикулярной передней кромке расчетного профиля, центр тяжести переходной зоны, определяемый поверхностью, расположенной вверх по потоку относительно точек Р1 и Р3 (если следовать по направлению течения жидкости), находится на оси наименьшей инерции поверхности расчетного профиля, предпочтительно, как можно ближе к центру тяжести данного сечения.

Другие отличительные признаки и преимущества настоящего изобретения станут понятны из нижеприводимого описания со ссылкой на прилагаемые фигуры чертежа, изображающие пример осуществления изобретения, который не носит ограничительного характера, на которых:

фиг.1 изображает расположение зоны рекристаллизации на внутренней и наружной поверхности на полнотелых, монокристаллических, непосредственно после отливки лопатках;

фиг.2а, 2b и 2с изображают испытания различных вариантов утолщений по всему периметру контура корневой части;

фиг.3 изображает схематично вид сбоку край лопатки с пятой, переходная зона которой имеет утолщение согласно изобретению;

фиг.4 изображает вид в разрезе представленной на фиг.3 лопатки, который выполнен в направлении 4-4, располагаемом параллельно и непосредственно под пятой;

фиг.5 представляет собой график закона площадей сечений лопатки согласно изобретению вдоль оси ZZ в сравнении с законом площадей не оптимизированной корневой части по всему периметру профиля.

На фиг.3 и 4 можно увидеть изображенную в схематичном виде лопатку 10, содержащую перо лопатки 11 и конечный конструктивный элемент 20 (в данном случае пяту). В случае если рассматривается внутренний радиальный край, то речь может идти о рабочей площадке; в последующем будет рассмотрен случай пяты на внешнем радиальном крае пера лопатки. Пята на краю пера лопатки 11 предназначена для обеспечения герметичности газовоздушного тракта и содержит на своей внешней поверхности фрагментарные элементы уплотняющей прокладки (не показана). Конечный конструктивный элемент 20 имеет конечную сторону пера лопатки 21, развернутую к перу лопатки. Эта сторона образует угол θ с осью ZZ пера лопатки, который не равен нулю. Согласно приведенному примеру, угол θ составляет приблизительно 50°. Перо лопатки 11 турбомашины имеет сторону корыта F1 и сторону спинки FE, располагаемые между передней кромкой ВА и задней кромкой BF.

Лопатка 10 содержит переходную зону между пером лопатки и пятой, образующую припуск по толщине или утолщение 11Е на участке от точки Р1 на стороне спинки FE и от точки Р3 на стороне корыта F1. Это утолщение представляет собой излишнее количество материи по сравнению с расчетным профилем пера лопатки, т.е. излишнее количество которого, не считая технологических проблем, решаемых при помощи настоящего изобретения, будет находиться непосредственно под конечной стороной 21 и которое показано пунктирными линиями BAv, FIv и FEv на фиг.3 и 4.

Утолщение определяется положениями, описание которых приводится ниже. Точка Р1 располагается перед С-образной линией спинки СЕ, при этом седловина является минимальным расстоянием, разделяющим две соседние лопатки. Переходная зона в точке в точке Р1 проходит по касательной к перу лопатки 11. Профиль С1 спинки переходной зоны 11Е в разрезе, выполненном в направлениях, параллельных сторон 21, фактически идентичен, по меньшей мере, в определенной его части профилю зоны спинки FEv расчетного пера лопатки вместе с соединяющими частями, которые обеспечивают непрерывность с остальными частями профиля пера лопатки. Эта схожесть обусловлена тем фактом, что профиль С1 является продолжением профиля зоны FEv в результате сочетания геометрического видоизменения типа поступательного перемещения, гомотетии и (или) подобия. Толщина переходной зоны 11Е на спинке должна быть минимальной. Эта толщина определяется экспериментальным литьем и предназначена для минимизации потерь аэродинамических характеристик.

Добавление материала на корыте определяется положениями, описание которых приводится ниже. Точка Р3 располагается в передней С1 части С-образной линии корыта. Переходная зона в районе точки Р3 размещается по касательной к перу лопатки 11. Профиль С3 поверхности корыта в переходной зоне 11Е также совпадает с профилем зоны корыта FIv расчетного пера лопатки и образуется путем сочетания геометрического видоизменения аналогичного типа, что и для спинки.

Местоположение точки Р3 определяется с учетом некоторого допуска для того, чтобы оптимизировать положение центра тяжести переходной зоны 11Е. Смещение точки Р3 к точке С1 позволяет перемещать центр тяжести переходной зоны к точке С1 и наоборот. Оптимизация положения центра тяжести переходной зоны позволяет перу лопатки сохранять ее механическую прочность. Центр тяжести переходной зоны преимущественно расположен на оси наименьшей инерции поверхности расчетного профиля, предпочтительно, как можно ближе к центру тяжести поверхности расчетного профиля.

Утолщение переходной зоны на корыте определяется, с одной стороны, минимальной толщиной, технически классифицированной путем экспериментального литья, обеспечивающей требования, предъявляемые к литейным свойствам, и, с другой стороны, максимальной толщиной, являющейся результатом оценки соотношения сечения/массы, позволяющей выдерживать напряжения механической прочности.

Как отмечалось ранее, утолщение располагается в основном на уровне передней кромки ВА пера лопатки. Передняя кромка ВА представляет собой линию, образованную точками, размещаемыми наиболее высоко по потоку на профиле пера лопатки, а задняя кромка BF является линией, образованной точками, расположенными наиболее низко по потоку. Положения выше по потоку и ниже по потоку определяются в направлении истечения газов вокруг пера лопатки. Линия с точками Р2 переходной зоны, которые также располагаются наиболее высоко по потоку на пере лопатки, является продолжением линии передней кромки ВА и срединной линии S пера лопатки. Срединная линия пера лопатки, называемый также несущей конструкцией, представляет собой совокупность расположенных на равном расстоянии друг от друга (эквидистантных) точек спинки FE и внутреннего выгиба FI.

Переходная зона, на которой располагается линия с точками Р2, являющаяся предпочтительно прямой, в закругленных переходах непосредственного соединения конечной стороны 21 пера лопатки с передней кромкой, определяется углами α и β. Угол α представляет собой угол между конечной стороной пера лопатки и линией, образованной точками Р2. Угол β - это угол между линией, образованной точками Р2, и передней кромкой ВА. Эти два угла определяются опытным путем для того, чтобы обеспечить требования, предъявляемые к литейным свойствам. Угол α составляет от 75° до 90°. Что касается угла β, то он связан с углом α. Соединение между зоной 11Е и стороной 21 - не секущее, а плавное с закруглением.

Точка, расположенная на линии, образованной точками Р2, на стороне 21, располагается от расчетной передней кромки BAv на удалении, равном I1. Длина I1 определяется таким образом, чтобы она обеспечивала сохранение аэродинамических характеристик пера лопатки. Ее длина является достаточной для сохранения механической прочности пяты.

Высота 12 представляет собой высоту переходной зоны в районе передней кромки. Значение этой высоты заключено между минимальным и максимальным значениями. Минимальное значение должно обеспечить требования, предъявляемые к литейным свойствам, при этом минимальное значение определяется экспериментальным путем при литье. В свою очередь, максимальное значение преследует цель - обеспечить оценку соотношения сечения к массе для сохранения механической прочности.

На фиг.5 изображен график, иллюстрирующий порядок изменения соотношения сечение/масса на протяжении газовоздушного тракта, на котором по оси абсцисс показана площадь поперечного сечения пера лопатки в плоскости, перпендикулярной передней кромке расчетного профиля, а по оси ординат - радиус в соответствующей точке передней кромки. Следует констатировать, что геометрия корневой части согласно изобретению позволяет в значительной степени уменьшить сечение и возникающие в связи с этим проблемы. Выигрыш по массе GM представлен поверхностью между участком кривой, изображающей площадь поперечных сечений, выполненных в заданной корневой части RI, которая могла бы быть изготовлена без применения изобретения, т.е. с утолщением по всему периметру пера лопатки и корневой части RO согласно изобретению. Следует отметить, что сечение пера лопатки, которое уменьшается по мере приближения к пяте, увеличивается в переходной зоне, вместе с тем значение сечения остается меньше значения в нижней части пера лопатки.

1. Монокристаллическая турбинная лопатка для рабочего колеса турбины турбомашины, при этом данная лопатка изготовлена путем литья с направленной кристаллизацией, содержащая:
перо лопатки с передней кромкой, стороной корыта, стороной спинки, задней кромкой, срединной линией и продольной осью ZZ, причем стороны имеют С-образную форму, соответственно, С-образного корыта и С-образной спинки по отношению к соседней лопатке в рабочем колесе турбомашины, составным элементом которой она является;
конечный конструктивный элемент пера лопатки, в частности пяту или рабочую площадку, содержащую конечную сторону пера лопатки со стороны газовоздушного тракта, образующую угол с продольной осью ZZ;
переходную зону между пером лопатки и конечной стороной пера лопатки, при этом переходная зона образует утолщение пера лопатки,
отличающаяся тем, что данная переходная зона простирается вокруг передней кромки между точкой Р1, находящейся на спинке пера лопатки и на конечной стороне конечного конструктивного элемента пера лопатки вверх по потоку относительно спинки С-образной формы (если следовать в направлении истечения газов), и точкой Р3, находящейся на корыте пера лопатки и на конечной стороне конечного конструктивного элемента пера лопатки выше по потоку корыта С-образной формы.

2. Лопатка по п.1, в которой сечение пера лопатки в переходной зоне, определяемое перпендикулярно передней кромке расчетного профиля, увеличивается в направлении данной пяты, оставаясь при этом меньше сечения, которым обладает лопатка в своей нижней части.

3. Лопатка по п.1, содержащая линию, образованную точками Р2, расположенными наиболее высоко по потоку относительно направления истечения жидкости в переходной зоне, являющуюся продолжением линии передней кромки пера лопатки и срединной линии пера лопатки.

4. Лопатка по п.3, в которой линия точек Р2, расположенная за пределами закругленного соединения с конечной стороной конечного конструктивного элемента пера лопатки и передней кромкой лопатки, является прямой и образует с конечной стороной конечного конструктивного элемента пера лопатки угол α, который, по меньшей мере, равен 75°.

5. Лопатка по п.4, в которой угол α меньше 90°.

6. Лопатка по п.1, в которой кривизна переходной зоны, по меньшей мере, в плоскости сечения, перпендикулярной передней кромке расчетного профиля, в соответствующей точке, расположенной на линии, образованной точками Р2, зависит от кривизны расчетной передней кромки BAv и расстояния в данной плоскости сечения между точкой, расположенной на линии, образованной точками Р2, и расчетной передней кромкой пера лопатки.

7. Лопатка по п. 6, в которой радиус кривизны переходной зоны в плоскости, перпендикулярной передней кромке, в точке, расположенной на линии точек Р2, равен соответствующему радиусу кривизны на расчетном профиле BAv и составляет более трети указанного расстояния.

8. Лопатка по п.1, в которой поверхность переходной зоны в точке Р1 расположена по касательной вдоль своего края к спинке лопатки.

9. Лопатка по п.1, в которой поверхность переходной зоны в точке Р3 расположена по касательной вдоль своего края к корыту лопатки.

10. Лопатка по п.1, в которой поверхность переходной зоны имеет профиль С1 между линией точек Р2 и точкой Р1, который, по меньшей мере, частично выводится из профиля поверхности спинки FEv расчетного пера лопатки, путем сочетания геометрического видоизменения типа поступательного перемещения, гомотетии и (или) подобия.

11. Лопатка по п.1, в которой поверхность переходной зоны имеет профиль С3 между линией, образованной точками Р2, и точкой Р3, который, по меньшей мере, частично выводится из профиля поверхности корыта FI расчетного пера лопатки, путем сочетания геометрического видоизменения типа поступательного перемещения, гомотетии и (или) подобия.

12. Лопатка по п.1, в которой, по меньшей мере, в плоскости сечения, перпендикулярной передней кромке расчетного профиля, центр тяжести переходной зоны, определяемой поверхностью, расположенной вверх по потоку относительно точек Р1 и Р3 по направлению истечения жидкости, находится на оси наименьшей инерции поверхности расчетного профиля, предпочтительно, как можно ближе к центру тяжести указанной поверхности расчетного профиля.

13. Модуль турбомашины, содержащий, по меньшей мере, одну лопатку по любому из пп.1-12.

14. Турбомашина, содержащая, по меньшей мере, одну лопатку по любому из пп.1-12.



 

Похожие патенты:

Лопасть (10) для рабочего лопастного колеса турбомашины содержит аэродинамический профиль и, по меньшей мере, одну полку на одном конце аэродинамического профиля. Лопасть (10) приспособлена для расположения совместно с множеством по существу одинаковых лопастей таким образом, чтобы формировать кольцо.

Изобретение относится к способу изготовления направляющей лопатки, к направляющей лопатке из композиционного материала и к турбомашине, включающей в себя по меньшей мере одну направляющую лопатку.

Лопасть рабочего колеса турбомашины содержит аэродинамический профиль с корытом, спинкой, задней и передней кромками, а также полку, проходящую от одного из концов аэродинамического профиля перпендикулярно его продольному направлению.

Рабочее колесо центробежного компрессора турбомашины имеет по меньшей мере одну лопатку (24), присоединенную к ступице (26) рабочего колеса посредством галтели (27). Лопатка продолжается вдоль хорды, образованной между передней кромкой (28) и задней кромкой лопатки.

Колесо компрессора с облегченными лопатками включает в себя диск и приваренные к нему облегченные лопатки. Облегченная лопатка состоит из двух частей, соединенных между собой сваркой.

Изобретение относится к компрессору, в частности вентилятору турбореактивного двигателя, содержащему ступицу (36) и множество лопаток, каждая из которых жестко закреплена своим основанием (16) на ступице.

Изобретение относится к аэродинамике и охлаждению горячего аэродинамического профиля турбины и поверхностей торцевой стенки в зоне, где аэродинамический профиль и торец встречаются, как, например, пересечение аэродинамического профиля лопатки турбины и обручей, между которыми они выступают по радиусу и, например, пересечение рабочих лопаток турбины и оснований, из которых они выступают по радиусу наружу.

Металлокерамическая лопатка газовой турбины содержит профилированную керамическую оболочку и размещенный в ее полости силовой стержень с внутренней и наружной полками. Силовой стержень снабжен упругими штырьками, наклоненными к внутренней полке силового стержня, контактирующими с внутренней поверхностью профилированной керамической оболочки и предназначенными для обеспечения устойчивости профилированной керамической оболочки и демпфирования ее колебаний. Пластинчатая пружина установлена между внутренней полкой силового стержня и нижней опорной полкой профилированной керамической оболочки и предназначена для компенсации температурных расширений профилированной керамической оболочки. С целью повышения надежности наружная полка силового стержня, являющаяся съемной, без зазора сопрягается с верхней опорной полкой профилированной керамической оболочки и крепится на наружном радиусе силового стержня. Техническим результатом является повышение надежности путем снижения динамического дисбаланса рабочего колеса и вибронагруженности двигателя в целом. 3 ил.

Изобретение относится к турбонасосостроению. Турбонасосный агрегат содержит турбинный узел c корпусами подвода и отвода рабочего тела, сопловым аппаратом, одноступенчатой турбиной. Агрегат содержит насосный узел со шнекоцентробежным рабочим колесом. Корпус подвода рабочего тела снабжен коллектором, включающим осесимметричную герметичную кольцевую оболочку. Большая часть оболочки имеет форму типа продольно усеченного фрагмента тора или тороида. Лопатки рабочего колеса турбины выполнены выпукло-вогнутыми по ширине, радиальной высотой 0,05÷0,25 радиуса диска колеса турбины. Толщина лопатки принята переменной в направлении вектора потока рабочего тела с максимумом в средней части хордовой ширины лопатки. Хордовая ширина лопатки в проекции на условную хордовую плоскость, соединяющую заходную и выходную боковые кромки лопатки, не превышает радиальную высоту лопатки. Межлопаточный канал выполнен конфузорно-диффузорным в направлении вектора потока пара с максимальным сужением площади поперечного проходного сечения, определяемой в зоне максимальной толщины лопаток. Общее количество лопаток колеса турбины в 2,6÷34,4 раза превышает количество сопел в сопловом аппарате. Изобретение направлено на повышение ресурса работы агрегата, надежности, эффективности перекачивания, компактности и кпд при одновременном снижении материалоемкости. 2 н. и 17 з.п. ф-лы, 6 ил.

Изобретение относится к турбонасосостроению. Турбинный узел агрегата включает корпус подвода рабочего тела - пара, сопловый аппарат с наклонными соплами, турбину, имеющую вал с рабочим колесом, и расположенный за турбиной по потоку пара корпус отвода отработанного пара. Корпус подвода пара снабжен коллектором, включающим осесимметричную кольцевую оболочку, имеющую форму усеченного фрагмента тора или тороида. Рабочее колесо турбины выполнено не менее чем из одного диска с лопатками. Лопатки выполнены по ширине выпукло-вогнутыми, радиальной высотой, составляющей (0,05÷0,25) радиуса диска. Толщина лопатки переменна в направлении потока пара с максимумом в средней части хордовой ширины лопатки. Хордовая ширина лопатки в проекции на условную хордовую плоскость, соединяющую заходную и выходную боковые кромки лопатки, не превышает радиальную высоту лопатки. Сопла выполнены в диске в количестве 8÷15 и продольными осями радиально эквидистантно удалены от оси турбины и разнесены по условной окружности на равные углы, определенные в диапазоне (24÷45)°. Общее количество лопаток в 2,6÷34,4 раз превышает количество сопел. Изобретение направлено на повышение ресурса, надежности и эффективности работы турбинного узла при одновременном снижении материалоемкости и повышении компактности узла. 8 з.п. ф-лы, 3 ил.

Рабочая лопатка (20) паровой турбины для секции низкого давления паровой турбины (10). Рабочая лопатка (20) паровой турбины содержит участок (42) аэродинамической поверхности. Секция (44) хвостовика прикреплена к одному концу участка (42) аэродинамической поверхности. Часть (40) в виде ласточкиного хвоста выступает от секции (44) хвостовика, а часть (40) в виде ласточкиного хвоста содержит скошенную часть (40) в виде ласточкиного хвоста с осевой заводкой, имеющую угол скоса, составляющий 19°. Секция (46) венца прикреплена к участку (42) аэродинамической поверхности на конце, противоположном секции (44) хвостовика. Бандажная полка (48) выполнена за одно целое в виде части секции (46) венца. Полка (50) прикреплена к промежуточной секции участка (42) аэродинамической поверхности между его концами. Рабочая лопатка (20) имеет площадь выходного кольцевого сечения, составляющую около 4,43 м2 или больше. Участок (42) аэродинамической поверхности имеет длину, составляющую около 68,1 см или больше. Достигаются оптимальные аэродинамические и механические характеристики секции низкого давления паровой турбины. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 7 ил.

Узел диффузор-направляющий аппарат, предназначенный для установки на выходе компрессора в турбомашине, содержит направляющий аппарат. Направляющий аппарат включает в себя две, по существу, цилиндрические стенки: радиально внутреннюю и радиально наружную. Стенки соединены радиальными лопатками. Стенки направляющего аппарата продолжены к расположенной ниже по потоку части за радиальные лопатки. Радиальный зазор между стенок является изменяющимся по окружности ниже по потоку от лопаток так, чтобы быть, по существу, минимальным в продолжении лопаток и максимальным между лопатками. Зазор является изменяющимся по окружности до расположенного ниже по потоку конца расположенных ниже по потоку стенок направляющего аппарата. Также объектом изобретения являет турбомашина, такая как турбореактивный двигатель, турбовинтовой двигатель или вертолетный двигатель, содержащая описанный выше узел. Изобретение позволяет уменьшить неоднородность потока воздуха на входе в камеру сгорания. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 13 ил.

Турбинное колесо содержит турбинные лопатки (20 ), содержащие профильную часть (102), имеющую аэродинамическую форму. Данная аэродинамическая форма имеет номинальный профиль, соответствующий данным в приведенных в описании таблицах 1-11, в которых расстояния X, Y, Z и R выражены в дюймах, и в таблицах 1'-11', в которых расстояния X, Y, Z и R выражены в сантиметрах. Значения координат X и Y плавно соединены дугой радиуса R с образованием сечения профиля профильной части на каждом расстоянии Z. Сечения профиля на расстояниях Z плавно соединены друг с другом с образованием завершенной аэродинамической формы. Предложенный профиль профильной части лопатки обеспечивает в результате улучшение эффективности и несущей способности аэродинамической части и лопаток в целом. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 3 ил., 22 табл.

Колесо турбины и лопатка ротора турбины, имеющая поверхность (19) стороны нагнетания и поверхность (21) стороны разрежения. Сторона разрежения является гладкой на большей части ее поверхности за исключением нескольких выпуклостей (25). Выпуклости распределены вблизи и вдоль задней кромки (17). Поверхность стороны нагнетания является гладкой. Достигается уменьшение зоны отделения вблизи поверхности лопатки, которая отвечает за возмущения, оказывающие воздействие на эффективность турбины. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 4 ил.

Группа изобретений относится к центробежному компрессору и, в частности, к каплеуловителям для удаления жидкости из компрессора, а также к способу повышения эффективности работы центробежного компрессора в газотурбинных двигателях. Устройство для улавливания капель жидкости, расположенное в рабочем колесе компрессора, содержит первое отверстие, расположенное на поверхности рабочего колеса и выполненное с обеспечением приема капель жидкости, и канал, расположенный ниже указанного отверстия и проточно с ним сообщающийся. При этом канал выполнен с обеспечением направления капель жидкости из первого отверстия и из рабочего колеса компрессора. Центробежный компрессор, расположенный в газотурбинном двигателе, содержит центробежное рабочее колесо, которое содержит вращающиеся выполненные за одно целое лопатки, каждая из которых имеет корневую часть и концевую часть и которые выполнены с обеспечением сжатия воздуха в центробежном гравитационном поле, и устройства для улавливания капель жидкости. Согласно способу повышения эффективности центробежного компрессора с помощью удаления капель жидкости осуществляют размещение устройства для улавливания капель жидкости в части центробежного рабочего колеса, эффективной для улавливания капель жидкости в месте их соударения с центробежным рабочим колесом, после этого производят улавливание капель жидкости в отверстии указанного устройства и удаление капель жидкости из центробежного компрессора путем их направления из отверстия в канал указанного устройства. Техническим результатом является предотвращение скопления жидкости и образования более крупных капель или жидкой пленки на поверхности рабочего колеса центробежного компрессора, что устраняет риск повышения эрозионного воздействия и снижения эффективности компрессора. 4 н. и 16 з.п. ф-лы, 8 ил.

Лопатка осевого компрессора содержит входную кромку, выходную кромку, корыто и спинку с выполненными на ее поверхности вихрегенераторами сферической формы, вогнутыми внутрь лопатки. Каждый вихрегенератор снабжен, по меньшей мере, двумя подводящими каналами с выходными отверстиями диаметра (0,05…0,25)D, равноудаленными от оси симметрии вихрегенератора, сориентированной в направлении набегающего потока. Расстояние от оси симметрии вихрегенератора до выходного отверстия составляет (0,1…0,4)D. Входные отверстия подводящих каналов расположены на корыте лопатки, а выходные расположены на расстоянии (0,025…0,7)D от передней кромки вихрегенератора. Подводящие каналы выполнены под углом 20°…110° к хорде лопатки, где D - диаметр отпечатка вихрегенератора. Реализация изобретения позволит увеличить диапазон безотрывного обтекания лопаток до 3%, увеличить расход воздуха через компрессор до 2% и увеличить КПД компрессора до 4% за счет получения устойчивой вихревой структуры потока в вихрегенераторах. 4 з.п. ф-лы, 5 ил.

Лопатка спрямляющего аппарата для турбореактивного двигателя содержит удлиненные моноблочные передний и задний участки, а также внешний слой, соединенные посредством горячего прессования. Удлиненный моноблочный передний участок вырезан из пултрудированного профиля, содержащего связанные смолой волокна, и образует переднюю кромку лопатки. Удлиненный моноблочный задний участок вырезан из пултрудированного профиля, содержащего связанные смолой волокна, и образует заднюю кромку лопатки. Внешний слой выполнен на основе пропитанных смолой волокон и расположен между передней и задней кромками с образованием боковых сторон лопатки. Внешний слой перекрывает зоны передней кромки и задней кромки. Другое изобретение группы относится к турбореактивному двигателю, содержащему множество указанных выше лопаток, каждая из которых закреплена на корпусе. Группа изобретений позволяет упростить изготовление и установку лопатки турбореактивного двигателя. 2 н. и 13 з.п. ф-лы, 4 ил.
Наверх