Валок пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для прокатки труб размером 377×9-16 и 426×9-18 мм. Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, состоящий из последовательно расположенных бойка с углом Θб=100°, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка с углом Θп=70°, угла продольного выпуска с углом Θп.в.=40° и холостого участка с углом Θх=150°. Угол тангенциального поперечного выпуска на бойке от точки «0» до начала полирующего выполнен плавно уменьшающимся с 35° до 20-22°. Полирующий участок имеет постоянное или плавно увеличивающее сечение. Угол тангенциального поперечного выпуска на полирующем участке выполнен постоянным и равен 20-22°. Угол продольного выпуска выполнен с плавно увеличивающимися тангенциальными поперечными выпусками с 20-22 до 35° и увеличением диаметра калибра на 12,2 мм, а холостой участок выполнен с тангенциальными поперечными выпусками, равными 35°. Обеспечивается снижение продольной разностенности труб, локальной кривизны на один погонный метр, количество перерезов и расходный коэффициент металла. 1 табл.

 

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту, а именно к способу калибровки валков пилигримовых станов для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали с повышенной точностью по стенке, и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для прокатки труб размером 377×9-16 и 426×9-18 мм.

В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей с последовательно расположенными по длине бойком, полирующим участком, углом продольного выпуска и холостым участком, при этом боек выполнен с переменным возрастающим поперечным сечением по длине, а полирующий с постоянным сечением в виде круга с тангенциальными выпусками. Дорн, на котором происходит раскатка гильз в тонкостенные трубы, имеет форму конуса с перепадом диаметров передней и задней частей Δ=(1-2) мм. Дорна изготавливают конусными для лучшего схождения трубы с дорна и извлечения его после обкатки пилигримовой головки (Ф.А. Данилов, А.З. Глейберг, В.Г. Балакин. «Горячая прокатка труб», изд. «Металлургия», Москва, 1962, с.314-328, 332).

Недостатком этих валков является то, что они позволяют прокатывать гильзы только одного диаметра в трубы с относительно тонкими стенками, с отношением D/S≥25 и допуском по толщине стенки +12,5/-15,0%, а т.к. дорн имеет конусность, то передний конец трубы (затравочный), прокатанный на переднем конце дорна, имеющим меньший диаметр, будет иметь более толстую стенку, которая должна уменьшаться к концу (к пилигримовой головке). Таким образом, толщина стенки от затравочного конца к пилигримовой головке должна уменьшаться на 0,5-1,0 мм, т.е. на половину конусности дорна. При жесткой клети пилигримового стана и прокатке тонкостенных труб (плетей) длиной 30-36 м, для получения труб с более жесткими допусками по стенке, необходимо равномерно разводить валки, а это возможно только в автоматическом режиме. Эта операция трудоемка, дорогостоящая и на существующих трубопрокатных установках с пилигримовыми станами отсутствует. Продольная разностенность труб находится в прямой зависимости от коэффициента полировки и калибровки угла продольного выпуска валков пилигримовых станов, а поперечная разностенность от углов поперечного выпуска калибра от нулевой точки валка до холостой части и коэффициента полировки. С увеличением коэффициента полировки (снижением величины подачи гильз в очаг деформации) снижается производительность ТПУ с пилигримовыми станами, снижается длина трубы-плети, т.к. при прокатке труб-плетей длиной 36 м и более конец прокатки будет проходить при низкой температуре, что в свою очередь приведет к увеличению продольной разностенности.

Известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с тангенциальными выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска и холостого участков, причем выпуски поперечного сечения изменяются по длине бойка от 32-37° до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок (Ю.Ф. Шевакин, А.З. Глейберг. Производство труб. Москва, «Металлургия», 1968, с.139-140, 160).

Недостаток данных валков, как и выше указанного аналога, заключается в невозможности прокатки гильз с разными диаметрами при использовании валков одного типоразмера, без замены их при переходе на другой размер заготовок, что приводит к увеличению перевалок валков и снижению тем самым производительности стана и невозможности прокатки качественных труб по стенке с отношением D/S≥25 из-за продольной разностенности.

В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка, увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска Θп.в.=40° и холостого участка, тангенциальные выпуски поперечного сечения ручья на одной трети протяженности бойка выполнены постоянными по величине, а на остальной части бойка плавно уменьшающимися до значения выпусков полирующего участка, при этом радиус гребня валка в конце участка с постоянной величиной выпуска составляет 1,3 радиуса гребня его начала (авт. свид. СССР №554019, бюллетень ОИПО и ТЗ №14, 1977 г.).

Использование данных валков обеспечивает прокат труб из гильз с большими отклонениями диаметров от номинала, т.е. прокат труб из гильз большего диаметра, прокатку труб с большими вытяжками, за счет чего снижается расходный коэффициент металла, исключаются потери времени на перевалки валков, но данные валки не дают возможности вести процесс прокатки тонкостенных труб с постоянной толщиной стенки по длине и периметру плети, что приводит к продольной и поперечной разностенности, увеличению локальной кривизны на один погонный метр и сдаче труб по фактической толщине стенки, а это приводит к снижению заказной части труб, оседанию части труб на складе и сдаче их в пониженное качество.

Наиболее близким, по техническому решению (прототипом), является ручей пилигримового валка с переменным сечением по окружности на обжимном и полирующем участках, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся до расчетной величины половины профиля готовой трубы, т.е. глубина вреза ручья на полирующем участке изменяется в пределах от 0,5 до 1,5 мм и зависит от толщины стенки прокатываемых труб (авт. свид. СССР №358042, Бюллетень ОИПО и ТЗ №34, 1972 г.).

Данные валки предназначены для прокатки толстостенных труб с целью стабилизации величины подачи металла в очаг деформации, исключения проскальзывания валков и образования «отесов» при прокатке труб с отношением D/S≥7,0, т.е. при прокатке труб с толщинами стенок от 40 до 60 мм, в зависимости от диаметра труб, т.е. от отношения D/S.

Недостаток приведенного изобретения «Ручей пилигримового валка» заключается в том, что оно не решает вопрос прокатки тонкостенных труб с отношением D/S≥47 с постоянной толщиной стенки по периметру и длине плети 35-36 м, где допуск по толщине стенки при одном и том же поле допуска в несколько раз меньше, чем при прокатке толстостенных труб, а 0,1 мм может вывести толщину стенки за пределы допуска.

Задачей предложенного валка пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок сталей является разработка и внедрение калибровки валков для производства бесшовных горячекатаных труб размером 377×9-16 и 426×9-18 мм из хладостойких и коррозионно-стойких марок сталей на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами с повышенными локальными требованиями по кривизне на один погонный метр по длине и периметру, т.е. с повышенной точностью по стенке, удовлетворяющих требованиям заказчика, снижение расхода металла за счет снижения локальной кривизны на один погонный метр (дефект прокатного происхождения) при прокатке труб размером 377×9-16 и 426×9-18 мм из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали и отбраковке их по кривизне и сдаче в более низкое качество.

Технический результат достигается тем, что в валке пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали, содержащего из последовательно расположенных бойка с углом Θб=100°, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка с углом Θп70°, угла продольного выпуска с углом Θп.в.=40° и холостого участка с углом Θх=150°, при этом угол тангенциального поперечного выпуска на бойке от точки «0» до начала полирующего выполнен плавно уменьшающимся с 35 до 20-22°, полирующий участок имеет постоянное или плавно увеличивающее сечение, угол тангенциального поперечного выпуска на полирующем участке выполнен постоянным и равен 20-22°, угол продольного выпуска выполнен с плавно увеличивающимися тангенциальными поперечными выпусками с 20-22 до 35° и увеличением диаметра калибра на 12,2 мм, а холостой участок выполнен с тангенциальными поперечными выпусками, равными 35°.

Сущность валка пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали заключается в том, что с целью снижения отбраковки, количества перерезов и переводов труб в пониженное качество из-за локальной кривизны, превышающей 1,5 мм на один погонный метр, снижения или исключения не заказной части труб, снижения расходного коэффициента металла, угол тангенциального поперечного выпуска на бойке от точки «0» до начала полирующего выполнен плавно уменьшающимся с 35° до 20-22°, полирующий участок имеет постоянное или плавно увеличивающее сечение, угол тангенциального поперечного выпуска на полирующем участке выполнен постоянным и равен 20-22°, угол продольного выпуска выполнен с плавно увеличивающимися тангенциальными поперечными выпусками с 20-22 до 35° и увеличением диаметра калибра на 12,2 мм, а холостой участок выполнен с тангенциальными поперечными выпусками, равными 35°. Таким образом, заявляемый валок пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали соответствует критерию «изобретательский уровень».

Сравнение заявляемого решения не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемое решение от прототипа, что соответствует патентоспособности «изобретательский уровень».

Изобретение осуществлено на ТПУ 8-16” с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ» при прокатке труб из хладостойкой и коррозионно-стойкой стали марки 13ХФА размером 377×9 и 426×9 мм в валках существующей и предлагаемой калибровок из сверленых прибыльных слитков мартеновского производства ОАО «ЧТПЗ» размером 540/555×100×1700 и 570/585×100×1700 мм. Данные по прокатке и сдаче труб размером 377×9 и 426×9 мм из стали марки 13ХФА, прокатанных в валках существующей и предлагаемой калибровок, приведены в таблице. Из таблицы видно, что в валках существующей калибровки прокатано 180 труб (60 слитков общей массой 172,2 тн) размером 377×9 мм и 180 труб (60 слитков общей массой 195,5 тн) размером 426×9 мм. Из 180 труб размером 377×9 мм, прокатанных в валках существующей калибровки, 152 трубы общей массой 111,74 тн сданы по ТУ 1317-233-01470116-02, 18 труб общей массой 13,23 тн забракованы по кривизне, превышающей 2,0 мм на один погонный метр, 10 труб общей массой 7,35 тн с локальной кривизной 1,6-1,7 мм на один погонный метр сданы в ГОСТ 8732. В процессе обработки и приемки на 57 трубах (31,7%) произведены перерезы по стенке, выходящей за пределы поля допуска ТУ (+12,5/-15,0) %, и локальной кривизне на концевых участках труб. Целевой расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 1,541, а с учетом сдачи 10 труб в ГОСТ 8732 - 1,446. В валках, изготовленных по предлагаемой методике, прокатано также 180 труб размером 377×9 мм. Из 180 труб размером 377×9 мм, прокатанных в валках предлагаемой калибровки, 175 труб общей массой 128,65 тн сданы по ТУ 1317-233-01470116-02, три трубы общей массой 2,21 тн забракованы по кривизне, превышающей 2,0 мм на один погонный метр, 2 трубы общей массой 1,47 та с локальной кривизной 1,6-1,7 мм на один погонный метр сданы в ГОСТ 8732. В процессе обработки и приемки на 17 трубах (9,44%) произведены перерезы по стенке, выходящей за пределы поля допуска ТУ (+12,5/-15,0) % и локальной кривизне на концевых участках труб. Целевой расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 1,349, а с учетом сдачи 2 труб в ГОСТ 8732 - 1,333, т.е. получено снижение целевого расходного коэффициента металла на 192, а общего на 113 кг на тонну труб, при одновременном снижении количества перерезов в отделке с 31,7 до 9,44%, т.е. в 3,36 раза. Аналогичная картина и при прокатке труб размером 426×9 мм. Из 180 труб размером 426×9 мм, прокатанных в валках существующей калибровки, 149 трубы общей массой 124,1 тн сданы по ТУ 1317-233-01470116-02, 20 труб общей массой 16,7 тн отбракованы по кривизне, превышающей 2,0 мм на один погонный метр, 1 труба общей массой 0,8 тн с локальной кривизной 1,6 мм на один погонный метр сдана в ГОСТ 8732. В процессе обработки и приемки на 65 трубах (36,1%) произведены перерезы по стенке, выходящей за пределы поля допуска ТУ (+12,5/-15,0) %, и локальной кривизне на концевых участках труб. Целевой расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 1,575, а с учетом сдачи 1 трубы в ГОСТ 8732 - 1,565. В валках, изготовленных по предлагаемой методике, прокатано 180 труб размером 426×9 мм. Из 180 труб размером 426×9 мм, прокатанных в валках предлагаемой калибровки, 173 трубы общей массой 128,65 тн сданы по ТУ 1317-233-01470116-02, четыре трубы общей массой 3,3 тн забракованы по кривизне, превышающей 2,0 мм на один погонный метр, 3 трубы общей массой 2,5 тн с локальной кривизной 1,6-1,7 мм на один погонный метр сданы по ГОСТ 8732. В процессе обработки и приемки на 16 трубах (8,9%) произведены перерезы по стенке, выходящей за пределы поля допуска ТУ (+12,5/-15,0) %, и локальной кривизне на концевых участках труб. Целевой расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 1,351, а общий с учетом сдачи 3 труб в ГОСТ 8732 - 1,328, т.е. получено снижение целевого расходного коэффициента металла на 224, а общего на 237 кг на тонну труб, при одновременном снижении количества перерезов в отделке с 36,1 до 8,9%, т.е. в 4,06 раза.

Таким образом, использование валков пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали, скалиброванных по предлагаемой методике, снижает продольную разностенность труб, а, следовательно, локальную кривизну на один погонный метр, количество перерезов по данным видам дефектов, снижает расходный коэффициент металла, а следовательно, снижает стоимость передела труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали.

Валок пилигримового стана для прокатки тонкостенных труб из хладостойких и коррозионно-стойких марок стали, содержащий по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, состоящий из последовательно расположенных бойка с углом Θб=100°, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка с углом Θп=70°, угла продольного выпуска с углом Θп.в.=40° и холостого участка с углом Θх=150°, при этом угол тангенциального поперечного выпуска на бойке от точки «0» до начала полирующего участка выполнен плавно уменьшающимся с 35° до 20-22°, полирующий участок имеет постоянное или плавно увеличивающее сечение, угол тангенциального поперечного выпуска на полирующем участке выполнен постоянным и равен 20-22°, угол продольного выпуска выполнен с плавно увеличивающимися тангенциальными поперечными выпусками с 20-22 до 35° и увеличением диаметра калибра на 12,2 мм, а холостой участок выполнен с тангенциальными поперечными выпусками, равными 35°.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к металлургии. Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками.

Изобретение относится к оборудованию прокатных станов и может быть использовано при производстве цельных горячекатаных труб. .

Изобретение относится к трубопрокатному производству, в частности к холодной и горячей периодической прокатке труб на станах валкового типа. .

Изобретение относится к трубопрокатной области и касается, в частности, усовершенствования формы бойка пилигримового валка и может быть использовано на станах периодической прокатки труб.

Изобретение относится к прокатному производству, в частности к калибровки рабочего инструмента для холодной прокатки труб. .

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту, а именно к калибровке валков пилигримовых станов для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров, и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами.
Изобретение относится к области калибровки валков пилигримовых станов для прокатки тонкостенных труб и может быть использовано на трубопрокатных установках (ТПУ) с пилигримовыми станами.

Изобретение относится к инструменту для периодической прокатки конусных длинномерных полых металлических изделий горячей прокаткой из цилиндрических труб на пилигримовых установках с уменьшением диаметра и толщины стенки от одного конца к другому.

Изобретение относится к трубному производству и может быть использовано на станах периодической прокатки труб. .

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано при холодной прокатке труб на валковых станах. .

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ". Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки протяженностью соответственно 220 и 140°. Рабочая часть содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка протяженностью от 0,36 до 0,37 общей протяженности рабочего участка с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25° в сечении перехода на полирующий участок, который имеет протяженность от 45 до 0,46 общей протяженности рабочего участка, и угла продольного выпуска протяженностью от 0,19 до 0,20 общей протяженности рабочего участка. Боек валка с центральным углом 80°, общим обжатием-редуцированием гильз и полых слитков-заготовок по диаметру от 70 до 80 мм по окружности бочки содержит ручей с поперечными уменьшающимися выпусками с 35 до 22°, разбит на три участка с центральными углами α1=20, α2=25 и α3=35°, с плавным распределением обжатия по диаметру. Устраняется брак труб по "отесам" и снижается расходный коэффициент металла. 4 з.п.ф-лы, 1 табл.

Изобретение предназначено для повышения точности бесшовных горячекатаных котельных труб размером 610×28-40 мм из сталей марок 12Х1МФ, 15Х1М1Ф и 10Х9МФБ-Ш. Валок для прокатки этих труб содержит бочку, имеющую ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, состоящий из последовательно расположенных участков бойка, полирующего участка, участка продольного выпуска и холостого участка. Оптимальный режим обжатий заготовок на участке бойка обеспечивается за счет того, что ручей валка состоит из участков бойка с центральным углом 70°, поперечное сечение которого выполнено уменьшающимся на величину от 74 до 104 мм в зависимости от диаметра гильз и полых слитков - заготовок электрошлакового переплава, полирующего участка с центральным углом 100°, участка продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150°, при этом углы поперечных выпусков на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°, на последующем участке бойка с центральным углом 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 10° - плавно снижающимися от 35 до 22°, на полирующем участке с центральным углом 90° - постоянными и равными 22°, на участке продольного выпуска с переходом на холостой участок с центральным углом 20° - плавно увеличивающимися с 22 до 35°, а далее на холостом участке с центральным углом 130° - постоянными и равными 35°. 2 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение предназначено для повышения точности калибровки валков пилигримовых станов для прокатки труб размером 630×28 мм из стали марки 09Г2С. Валок содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками. Возможность прокатки труб большого диаметра с малыми обжатиями на участке бойка обеспечивается за счет того, что ручей, состоящий по длине из рабочей и холостой частей, протяженностью соответственно 210 и 150°, имеет рабочую часть, состоящую из последовательно расположенных участков бойка, образованного гребнем валка радиусом, увеличивающимся на 85-90 мм, с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25°, полирующего участка, имеющего постоянный или плавно увеличивающийся радиус, с постоянным углом поперечного выпуска и участка продольного выпуска с увеличивающимся поперечным сечением и углом поперечного выпуска, увеличивающимся до значения угла поперечного выпуска холостого участка, при этом протяженность бойка составляет 0,57-0,58, полирующего участка 0,28-0,29, а угла продольного выпуска 0,14-0,15 от общей протяженности рабочей части валка. 3 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к калибровке валков пилигримовых станов для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 508×10-16 мм. Валок содержит по окружности бочки диаметром 1150 мм ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, состоящий по длине из последовательно расположенных бойка с центральным углом 70°, полирующего участка с центральным углом 100°, угла продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150°. Углы поперечного выпуска на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°. На участке бойка с центральным углом 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 20° углы поперечного выпуска плавно снижаются с 35 до 22°, а на полирующем участке с центральным углом 80° выполнены постоянными и равными 22°. На участке угла продольного выпуска 40° с переходом на холостой участок с центральным углом 15° углы поперечного выпуска плавно увеличиваются с 22 до 35°, а на холостом участке 135° с переходом на боек с центральным углом 20° равны 35°. Обеспечивается получение труб точных размеров и снижение расхода металла. 1 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16″ с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ». Валок по окружности бочки содержит рабочую и холостую части протяженностью соответственно 210 и 150°. Рабочая часть содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составленный из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска. Протяженность бойка составляет 0,61-0,62 от общей протяженности рабочей части с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 37° до 25° в сечение перехода на полирующий участок. Протяженность полирующего участка составляет 0,23-0,24 от общей протяженности рабочей части. Поперечное сечение полирующего участка плавно уменьшается до расчетной величины половины профиля готовой трубы. Протяженность угла продольного выпуска составляет 0,14-0,15 от общей протяженности рабочей части, а поперечное сечение его выполнено увеличивающимся в зависимости от изменения радиуса угла продольного выпуска. Обеспечивается повышение чистоты поверхности и точности геометрических размеров труб. 1 з.п. ф-лы, 1 табл.

Оправка предназначена для использования в трубопрокатном производстве. Оправка содержит рабочий и калибрующий участки. Улучшение проработки литой структуры при прошивке гильз на станах винтовой прокатки обеспечивается за счет того, что на рабочий профиль оправки, не доходя до ее калибрующего участка, наносят концентрические проточки определенной формы и размеров. Углы между проточками и осью оправки регламентированы. Первая проточка наносится на оправку тогда, когда обеспечивается устойчивый вторичный захват заготовки. Применение оправки позволит получить трубы со структурой металла, отвечающей требованиям нормативно-технической документации и снизить потери металла. 3 ил.

Изобретение относится к области калибровки валков пилигримовых станов для прокатки труб диаметром от 273 до 630 мм. Валок содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, состоящий из последовательно расположенных бойка, образованного увеличивающимся радиусом гребня валка в пределах угла Θб=90-120° с плавно изменяющимся углом поперечного выпуска αп.в.б., полирующего участка в пределах угла Θп=60-90° с постоянным сечением с углом поперечного выпуска αп.в.т.i., участка продольного выпуска в пределах угла Θп.в.=30-40° с плавно увеличивающимся углом поперечного выпуска αп.в.у.п.в. и холостого участка с постоянным сечением и углом поперечного выпуска αп.в.х.у.=33°. Снижение поперечной и продольной разностенности и кривизны труб, снижение расходного коэффициента металла обеспечивается за счет того, что валок выполнен с постоянным углом поперечного выпуска αп.в.т.i на полирующем участке для труб каждого диаметра размерного ряда, при этом с возрастанием диаметра труб значение упомянутого угла увеличивается и регламентировано математической зависимостью, при этом значения углов поперечного выпуска кратны величине 0,5°. 1 з.п.ф-лы, 1 табл.

(57) Изобретение относится к металлургии, а именно к горячей прокатке труб на пилигримовых станах. Валок имеет полирующий участок, участок холостого хода и боек с угловым размером 60-90° и радиусом валка по гребню калибра бойка, изменяющимся от начального радиуса бойка до радиуса полирующего участка калибра. Снижение технологических нагрузок и повышение качества поверхности труб обеспечивается за счет того, что текущий радиус валка по гребню калибра бойка регламентирован математической зависимостью, при этом на каждом шаге калибровки разница между радиусом кривизны профиля бойка и радиусом валка по гребню калибра бойка не превышает 0,5%. 1 ил., 1 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для прокатки труб размером 377×9-16 и 426×9-18 мм. Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, состоящий из последовательно расположенных бойка с углом Θб100°, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка с углом Θп70°, угла продольного выпуска с углом Θп.в.40° и холостого участка с углом Θх150°. Угол тангенциального поперечного выпуска на бойке от точки «0» до начала полирующего выполнен плавно уменьшающимся с 35° до 20-22°. Полирующий участок имеет постоянное или плавно увеличивающее сечение. Угол тангенциального поперечного выпуска на полирующем участке выполнен постоянным и равен 20-22°. Угол продольного выпуска выполнен с плавно увеличивающимися тангенциальными поперечными выпусками с 20-22 до 35° и увеличением диаметра калибра на 12,2 мм, а холостой участок выполнен с тангенциальными поперечными выпусками, равными 35°. Обеспечивается снижение продольной разностенности труб, локальной кривизны на один погонный метр, количество перерезов и расходный коэффициент металла. 1 табл.

Наверх