Валок пилигримового стана для прокатки горячекатаных труб размером 610×28-40 мм



Валок пилигримового стана для прокатки горячекатаных труб размером 610×28-40 мм

 


Владельцы патента RU 2527516:

Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (RU)

Изобретение предназначено для повышения точности бесшовных горячекатаных котельных труб размером 610×28-40 мм из сталей марок 12Х1МФ, 15Х1М1Ф и 10Х9МФБ-Ш. Валок для прокатки этих труб содержит бочку, имеющую ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, состоящий из последовательно расположенных участков бойка, полирующего участка, участка продольного выпуска и холостого участка. Оптимальный режим обжатий заготовок на участке бойка обеспечивается за счет того, что ручей валка состоит из участков бойка с центральным углом 70°, поперечное сечение которого выполнено уменьшающимся на величину от 74 до 104 мм в зависимости от диаметра гильз и полых слитков - заготовок электрошлакового переплава, полирующего участка с центральным углом 100°, участка продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150°, при этом углы поперечных выпусков на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°, на последующем участке бойка с центральным углом 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 10° - плавно снижающимися от 35 до 22°, на полирующем участке с центральным углом 90° - постоянными и равными 22°, на участке продольного выпуска с переходом на холостой участок с центральным углом 20° - плавно увеличивающимися с 22 до 35°, а далее на холостом участке с центральным углом 130° - постоянными и равными 35°. 2 з.п. ф-лы, 1 табл.

 

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту, а именно, к способу калибровки валков пилигримовых станов для горячей бесшовных горячекатаных котельных труб размером 610×28-40 мм из сталей марок 12Х1МФ, 15Х1М1Ф и 10Х9МФБ-Ш для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава размером 690хвн.570-590×3200±50 и 720хвн.560-580×3200±50 мм и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16′′ с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ». Трубопрокатная установка 8-16′′ с пилигримовыми станами единственная в России, на которой в данный момент производят трубы диаметром до 550 мм из гильз диаметром 680 мм, т.е. с обжатием по диаметру 130 мм. В клеть пилигримового стана можно задать гильзу диаметром до 720 мм и длиной не более 3500 мм, а на прошивном стане прошить гильзу диаметром не более 690 мм. Поэтому для производства бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-40 мм необходимы гильзы и полые слитки-заготовки ЭШП размером, соответственно, 690хвн.570-590×3200±50 и 720хвн.560-580×3200±50 мм.

В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей с последовательно расположенными по длине бойком, полирующим участком, углом продольного выпуска и холостым участком, при этом боек выполнен с переменным возрастающим поперечным сечением по длине, а полирующий с постоянным сечением в виде круга с выпусками (Ф.А. Данилов, А.З. Глейберг, В.Г. Балакин. «Горячая прокатка труб», изд. Металлургия, Москва, 1962, с.314-328).

Недостатком этих валков является то, что они позволяют прокатывать гильзы только одного диаметра в трубы диаметром до 550 мм с относительно тонкими стенками, т.е. с отношением D/S≥25.

Известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска и холостого участка, причем выпуски поперечного сечения изменяются по длине бойка от 32-37° до 20-25° в сечение перехода на полирующий участок (Ю.Ф. Шевакин, А.З. Глейберг. «Производство труб», Металлургия, Москва, 1968, с.139-140, 160).

Недостаток данных валков, как и выше указанного аналога, заключается в невозможности прокатки заготовок с разными диаметрами при использовании валков одного типоразмера, без замены их при переходе на другой размер заготовок, что приводит к увеличению перевалок валков, снижению производительности стана и невозможности прокатки качественных труб по стенке диаметром более 550 мм.

В практике ТПУ с пилигримовыми станами известен валок пилигримового стана, содержащий по окружности бочки ручей круглого поперечного сечения с выпусками, длина которого составлена из последовательно расположенных бойка, образованного радиусом гребня валка, увеличивающейся величины, полирующего участка, имеющего постоянный радиус гребня валка, угла продольного выпуска (переходного) и холостого участка, выпуски поперечного сечения ручья на одной трети протяженности бойка выполнены постоянными по величине, а на остальной части бойка плавно уменьшающимися до значения выпусков полирующего участка, при этом радиус гребня валка в конце участка с постоянной величиной выпуска составляет 1,3 радиуса гребня его начала (авт. свид. СССР №554019, бюллетень ОИПОТЗ №14, 1977 г.).

Использование данных валков обеспечивает прокат труб из гильз с большими отклонениями диаметров от номинала, т.е. прокат труб из гильз большего диаметра, прокатку труб с большими вытяжками, за счет чего снижается расходный коэффициент металла, исключаются потери времени на перевалки валков. Но данные валки не дают возможности вести процесс прокатки толстостенных труб диаметром более 550 мм с дозированной величиной подачи из гильз и полых слитков-заготовок ЭШП с обжатиями по диаметру менее 130 мм, что, в свою очередь, приводит к не заполнению калибра и образованию на теле труб «отесов» - провалов по диаметру и утонению стенки.

Наиболее близким, по техническому решению (прототипом), является ручей пилигримового валка с переменным сечением по окружности на обжимном и полирующем участках, а поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся до расчетной величины половины профиля готовой трубы, т.е. глубина вреза ручья на полирующем участке изменяется в пределах от 0,5 до 1,5 мм и зависит от толщины стенки прокатываемых труб (авт. свид. СССР №358042, бюл. №34, 1972 г.).

Использование данных валков позволило стабилизировать величину подачи металла в очаг деформации, исключить проскальзывание валков и образование «отесов» при прокатке труб с отношением D/S≥7,0, т.е. при прокатке труб с толщинами стенок от 30 до 60 мм, в зависимости от диаметра труб, т.е. от отношения D/S.

Недостаток приведенного изобретения «Ручей пилигримового валка» заключается в том, что оно не решает вопрос прокатки труб диаметром более 550 мм с малыми обжатиями на участке бойка и не увязывает геометрические размеры труб с изменением поперечного сечения ручья по длине рабочей части.

Задачей изобретения является производство бесшовных горячекатаных труб размером 610×28-40 мм для трубопроводов промежуточного перегрева пара котельных установок из гильз и полых слитков-заготовок ЭШП размером, соответственно, 690хвн.570-590×3200±50 и 720хвн.560-580×3200±50 мм с геометрическими размерами, отвечающими требованиям ТУ 14-3Р-55-2001.

Техническое решение достигается тем, что в валке пилигримового стана для горячей прокатки труб размером 610×28-40 мм, содержащего по окружности бочки диаметром 1045 мм, имеющую ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, состоящий по длине из последовательно расположенных участков бойка с центральным углом 70°, поперечное сечение которого выполнено уменьшающимся на величину от 74 до 104 мм в зависимости от диаметра гильз и полых слитков-заготовок электрошлакового переплава, полирующего участка с центральным углом 100°, участка продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150°, при этом углы поперечных выпусков на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°, на последующем участке бойка с центральным углом 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 10° - плавно снижающимися от 35 до 22°, на полирующем участке с центральным углом 90° - постоянными и равными 22°, на участке продольного выпуска с переходом на холостой участок с центральным углом 20° - плавно увеличивающимися с 22 до 35°, а далее на холостом участке с центральным углом 130° - постоянными и равными 35°, участок бойка скалиброван по схеме «тупой - острый - тупой» с центральными углами, Θо=20° и , где - «тупой» - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов на участке от нулевой точки до точки, равной центральному углу бойка 15°, Θо - «острый» - центральный угол бойка, выполненный с интенсивным приращением радиусов на участке бойка от 15 до 35°, - «тупой» - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов на участке бойка от 35 до 70°, поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, при этом

,

где ΔП - разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм; DH.П. - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм; DK.П. - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм; ΔSmax - максимальная толщина стенки труб по нормативно-технической документации для номинальной стенки 28 мм; ΔSmin - минимальная толщина стенки труб по нормативно-технической документации для номинальной стенки 28 мм, а приращения радиусов δn через один градус определяются из выражения , где ρ17070=0,44 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм; ρ170 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 170° в конце полирующего участка, мм; ρ70 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 70° в начале полирующего участка, мм; αn - величина центрального угла полирующего участка, град.; при этом δn=0,0044 мм/град.

Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что заявляемый валок пилигримового стана для горячей прокатки труб размером 610×28-40 мм отличается тем, что углы поперечных выпусков на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°, на последующем участке бойка с центральным углом 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 10° - плавно снижающимися от 35 до 22°, на полирующем участке с центральным углом 90° - постоянными и равными 22°, на участке продольного выпуска с переходом на холостой участок с центральным углом 20° - плавно увеличивающимися с 22 до 35°, а далее на холостом участке с центральным углом 130° - постоянными и равными 35°, участок бойка скалиброван по схеме «тупой - острый - тупой» с центральными углами , Θо=20° и , где - «тупой» - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов на участке от нулевой точки до точки, равной центральному углу бойка 15°, Θо - «острый» - центральный угол бойка, выполненный с интенсивным приращением радиусов на участке бойка от 15 до 35°, - «тупой» - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов на участке бойка от 35 до 70°, поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, при этом , где ΔП - разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм; DH.П. - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм; DK.П. - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм; ΔSmax - максимальная толщина стенки труб по нормативно-технической документации для номинальной стенки 28 мм; ΔSmin - минимальная толщина стенки труб по нормативно-технической документации для номинальной стенки 28 мм, а приращения радиусов δn через один градус определяются из выражения , где ρ17070=0,44 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм; ρ170 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 170° в конце полирующего участка, мм; ρ70 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 70° в начале полирующего участка, мм; αn - величина центрального угла полирующего участка, град.; при этом δn=0,0044 мм/град. Таким образом, эти отличия позволяют сделать вывод о соответствии критерию «изобретательский уровень».

Сравнение заявляемого валка не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый валок от прототипа, что соответствует патентоспособности «изобретательский уровень».

Изобретение осуществлено на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ» при прокатке котельных труб размером 610×28 мм из полых слитков-заготовок ЭШП размером 720хвн.580×3200±50 мм из стали марки 15Х1М1Ф в валках с диаметром бочки 1150 мм и калибровкой для прокатки толстостенных труб с параметрами: боек - 70°, поперечное сечение которого выполнено уменьшающимся на величину 104 мм, полирующего участка с центральным углом 100°, угла продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150°. Углы поперечного выпуска на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°, на участке бойка 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 10°, углы поперечного выпуска выполнены плавно снижающимися с 35 до 22°, на полирующем участке с центральным углом 90° углы поперечного выпуска выполнены постоянными и равными 22°, на угле продольного выпуска 40° с переходом на холостой участок на 20°, углы поперечного выпуска выполнены плавно увеличивающимися с 22 до 35°, а на холостом участке 130° с переходом на боек с центральным углом 20°, углы поперечного выпуска выполнены постоянными и равными 35°. Боек валка скалиброван по схеме «тупой - острый - тупой» с центральными углами , Θo=20° и , где - «тупой» - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов δ1=0,69 мм/град, на участке от нулевой точки до точки равной центральному углу бойка 15°, Θо - «острый» - центральный угол бойка, выполненный с интенсивным приращением радиусов δ2=1,3 мм/град, на участке бойка от 15 до 35°, - «тупой» - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов δ3=0,45 мм/град, на участке бойка от 35 до 70°. Поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся на величину δn=0,0044 мм/град.

Таким образом, валки были изготовлены в соответствии с формулой изобретения. Процесс прокатки труб диаметром 610 мм в валках с диаметром бочки 1045 мм не возможен, т.к. если в данные валки врезать калибр диаметром 622 мм, то на полирующем участке валка радиус составит 214 мм, а на холостом 145 мм. Такие валки будут поломаны после первой подачи слитка-заготовки ЭШП в очаг деформации. С другой стороны путь отката слитка-заготовки - трубы на данных валках составит ≈600 мм вместо необходимого 1200-1350 мм. Чтобы вернуть слиток-заготовку - трубу в очаг деформации необходимо снизить обороты валков пилигримового стана ≈ в 2 раза, а следовательно, снизить производительность пилигримового стана. Время прокатки слитка-заготовки увеличится в 2 раза, а температура конца прокатки, соответственно, снизится ≈ в 2 раза, что, в свою очередь, приведет к значительному увеличению давления металла на валки. Калибровка данных валков рассчитана на суммарное обжатие гильзы по диаметру на 168 мм, т.е. на слиток-заготовку ЭШП диаметром более 780 мм. Данную гильзу в существующие валки задать невозможно. При прокатке слитков-заготовок диаметром 720 мм в валках данной калибровки встреча ее с валками будет происходить не в нулевой точке, а в точке, соответствующей центральному углу 35-40°, что, в свою очередь, приведет к снижению пути отката подающего аппарата. Поэтому сравнительную прокатку труб данного размера производили в валках существующей калибровки с диаметром бочки 1150 мм.

Данные по прокатке котельных труб размером 610×28 мм из полых слитков-заготовок ЭШП размером 720хвн.580×3200±50 мм из стали марки 15Х1М1Ф в валках цеховой и предлагаемой калибровок приведены в таблице. Из таблицы видно, что в производство было задано по 5 полых слитков-заготовок ЭШП размером 720хвн.x580×3200±50 мм.

После прокатки труб производили замер толщины стенки и определяли продольную и поперечную разностенность. Из таблицы видно, что трубы размером 610×28 мм, прокатанные в валках предложенной калибровки, имеют разностенность в пределах от 2,0 до 3,6 мм, а разностенность труб, прокатанных в валках цеховой толстостенной калибровки, составила от 4,4 до 7,5 мм. Трубы, прокатанные в валках цеховой калибровки, имели повышенную бугристость и «отесы» (провалы по диаметру). Средняя длина труб на сдаче, прокатанных в валках предлагаемой калибровки, составила 5,9 м, а в волках цеховой 5,12 м. Средний расходный коэффициент металла по партии труб, прокатанных в валках цеховой калибровки, составил 1,643, а в валках, скалиброванных в соответствии с формулой изобретения, 1,446, т.е. получено снижение расходного коэффициента металла на 197 кг на тонну труб.

Таким образом, использование валков пилигримового стана с диаметром бочки 1150 мм для труб размером 610×28-40 мм из гильз или полых слитков-заготовок ЭШП размером, соответственно, 690хвн.570-590×3300±100 и 720хвн.560-580×3200±50 мм, скалиброванных по предлагаемой методике, позволило прокатать на ТПУ 8-16′′ с пилигримовыми станами качественные котельные трубы размером 610×28 мм с геометрическими размерами повышенной точности, полностью исключить брак труб по «отесам», значительно снизить расходный коэффициент металла при переделе гильза или полый слиток-заготовка ЭШП - котельная труба для трубопроводов промежуточного подогрева пара по ТУ 14-3Р-55-2001.

1. Валок пилигримового стана для горячей прокатки труб размером 610×28-40 мм, содержащий бочку диаметром 1150 мм, имеющую ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, состоящий по длине из последовательно расположенных участков бойка с центральным углом 70°, поперечное сечение которого выполнено уменьшающимся на величину от 74 до 104 мм в зависимости от диаметра гильз и полых слитков - заготовок электрошлакового переплава, полирующего участка с центральным углом 100°, участка продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150°, при этом углы поперечных выпусков на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°, на последующем участке бойка с центральным углом 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 10° - плавно снижающимися от 35 до 22°, на полирующем участке с центральным углом 90° - постоянными и равными 22°, на участке продольного выпуска с переходом на холостой участок с центральным углом 20° - плавно увеличивающимися с 22 до 35°, а далее на холостом участке с центральным углом 130° - постоянными и равными 35°.

2. Валок по п.1, отличающийся тем, что участок бойка скалиброван по схеме "тупой - острый - тупой" с центральными углами , Θо=20° и , где - "тупой" - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов на участке от нулевой точки до точки, равной центральному углу бойка 15°, Θо - "острый" -центральный угол бойка, выполненный с интенсивным приращением радиусов на участке бойка от 15 до 35°, - "тупой" - центральный угол бойка, выполненный с плавным приращением радиусов на участке бойка от 35 до 70°.

3. Валок по п.1, отличающийся тем, что поперечное сечение ручья по длине полирующего участка выполнено плавно уменьшающимся, при этом
,
где Δп - разница между диаметром поперечного сечения калибра в начале полирующего и диаметром поперечного сечения калибра в конце полирующего участка, мм;
Dн.п. - диаметр калибра валка в начале полирующего участка, мм;
Dк.п. - диаметр калибра валка в конце полирующего участка, мм;
ΔSmax - максимальная толщина стенки труб по нормативно-технической документации для номинальной стенки 28 мм;
ΔSmin - минимальная толщина стенки труб по нормативно-технической документации для номинальной стенки 28 мм, а приращения радиусов δп через один градус определяются из выражения

где ρ17070=0,44 - разность между радиусами валка на полирующем участке, мм;
ρ170 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 170° в конце полирующего участка, мм;
ρ70 - радиус валка в точке, соответствующей центральному углу 70° в начале полирующего участка, мм;
αп - величина центрального угла полирующего участка, град,
при этом
δп=0,0044 мм/град.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16" с пилигримовыми станами ОАО "ЧТПЗ". Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки диаметром 1150 мм рабочий и холостой участки протяженностью соответственно 220 и 140°.

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами для прокатки труб размером 377×9-16 и 426×9-18 мм.

Изобретение относится к металлургии. Валок пилигримового стана содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками.

Изобретение относится к оборудованию прокатных станов и может быть использовано при производстве цельных горячекатаных труб. .

Изобретение относится к трубопрокатному производству, в частности к холодной и горячей периодической прокатке труб на станах валкового типа. .

Изобретение относится к трубопрокатной области и касается, в частности, усовершенствования формы бойка пилигримового валка и может быть использовано на станах периодической прокатки труб.

Изобретение относится к прокатному производству, в частности к калибровки рабочего инструмента для холодной прокатки труб. .

Изобретение относится к трубопрокатному инструменту, а именно к калибровке валков пилигримовых станов для прокатки толстостенных труб большого и среднего диаметров, и может быть использовано на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами.
Изобретение относится к области калибровки валков пилигримовых станов для прокатки тонкостенных труб и может быть использовано на трубопрокатных установках (ТПУ) с пилигримовыми станами.

Изобретение относится к инструменту для периодической прокатки конусных длинномерных полых металлических изделий горячей прокаткой из цилиндрических труб на пилигримовых установках с уменьшением диаметра и толщины стенки от одного конца к другому.

Изобретение предназначено для повышения точности калибровки валков пилигримовых станов для прокатки труб размером 630×28 мм из стали марки 09Г2С. Валок содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками. Возможность прокатки труб большого диаметра с малыми обжатиями на участке бойка обеспечивается за счет того, что ручей, состоящий по длине из рабочей и холостой частей, протяженностью соответственно 210 и 150°, имеет рабочую часть, состоящую из последовательно расположенных участков бойка, образованного гребнем валка радиусом, увеличивающимся на 85-90 мм, с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 32-37 до 20-25°, полирующего участка, имеющего постоянный или плавно увеличивающийся радиус, с постоянным углом поперечного выпуска и участка продольного выпуска с увеличивающимся поперечным сечением и углом поперечного выпуска, увеличивающимся до значения угла поперечного выпуска холостого участка, при этом протяженность бойка составляет 0,57-0,58, полирующего участка 0,28-0,29, а угла продольного выпуска 0,14-0,15 от общей протяженности рабочей части валка. 3 з.п. ф-лы, 1 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к калибровке валков пилигримовых станов для прокатки бесшовных горячекатаных труб размером 508×10-16 мм. Валок содержит по окружности бочки диаметром 1150 мм ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, состоящий по длине из последовательно расположенных бойка с центральным углом 70°, полирующего участка с центральным углом 100°, угла продольного выпуска с центральным углом 40° и холостого участка с центральным углом 150°. Углы поперечного выпуска на участке бойка от нулевой точки до центрального угла, равного 20°, выполнены постоянными и равными 35°. На участке бойка с центральным углом 50° с переходом на полирующий участок с центральным углом 20° углы поперечного выпуска плавно снижаются с 35 до 22°, а на полирующем участке с центральным углом 80° выполнены постоянными и равными 22°. На участке угла продольного выпуска 40° с переходом на холостой участок с центральным углом 15° углы поперечного выпуска плавно увеличиваются с 22 до 35°, а на холостом участке 135° с переходом на боек с центральным углом 20° равны 35°. Обеспечивается получение труб точных размеров и снижение расхода металла. 1 табл.

Изобретение относится к трубопрокатному производству и может быть использовано на трубопрокатной установке 8-16″ с пилигримовыми станами ОАО «ЧТПЗ». Валок по окружности бочки содержит рабочую и холостую части протяженностью соответственно 210 и 150°. Рабочая часть содержит ручей круглого сечения с тангенциальными поперечными выпусками, составленный из последовательно расположенных бойка, полирующего участка и угла продольного выпуска. Протяженность бойка составляет 0,61-0,62 от общей протяженности рабочей части с углом поперечного выпуска, изменяющимся по длине бойка от 37° до 25° в сечение перехода на полирующий участок. Протяженность полирующего участка составляет 0,23-0,24 от общей протяженности рабочей части. Поперечное сечение полирующего участка плавно уменьшается до расчетной величины половины профиля готовой трубы. Протяженность угла продольного выпуска составляет 0,14-0,15 от общей протяженности рабочей части, а поперечное сечение его выполнено увеличивающимся в зависимости от изменения радиуса угла продольного выпуска. Обеспечивается повышение чистоты поверхности и точности геометрических размеров труб. 1 з.п. ф-лы, 1 табл.

Оправка предназначена для использования в трубопрокатном производстве. Оправка содержит рабочий и калибрующий участки. Улучшение проработки литой структуры при прошивке гильз на станах винтовой прокатки обеспечивается за счет того, что на рабочий профиль оправки, не доходя до ее калибрующего участка, наносят концентрические проточки определенной формы и размеров. Углы между проточками и осью оправки регламентированы. Первая проточка наносится на оправку тогда, когда обеспечивается устойчивый вторичный захват заготовки. Применение оправки позволит получить трубы со структурой металла, отвечающей требованиям нормативно-технической документации и снизить потери металла. 3 ил.

Изобретение относится к области калибровки валков пилигримовых станов для прокатки труб диаметром от 273 до 630 мм. Валок содержит по окружности бочки ручей круглого сечения с тангенциальными выпусками, состоящий из последовательно расположенных бойка, образованного увеличивающимся радиусом гребня валка в пределах угла Θб=90-120° с плавно изменяющимся углом поперечного выпуска αп.в.б., полирующего участка в пределах угла Θп=60-90° с постоянным сечением с углом поперечного выпуска αп.в.т.i., участка продольного выпуска в пределах угла Θп.в.=30-40° с плавно увеличивающимся углом поперечного выпуска αп.в.у.п.в. и холостого участка с постоянным сечением и углом поперечного выпуска αп.в.х.у.=33°. Снижение поперечной и продольной разностенности и кривизны труб, снижение расходного коэффициента металла обеспечивается за счет того, что валок выполнен с постоянным углом поперечного выпуска αп.в.т.i на полирующем участке для труб каждого диаметра размерного ряда, при этом с возрастанием диаметра труб значение упомянутого угла увеличивается и регламентировано математической зависимостью, при этом значения углов поперечного выпуска кратны величине 0,5°. 1 з.п.ф-лы, 1 табл.

(57) Изобретение относится к металлургии, а именно к горячей прокатке труб на пилигримовых станах. Валок имеет полирующий участок, участок холостого хода и боек с угловым размером 60-90° и радиусом валка по гребню калибра бойка, изменяющимся от начального радиуса бойка до радиуса полирующего участка калибра. Снижение технологических нагрузок и повышение качества поверхности труб обеспечивается за счет того, что текущий радиус валка по гребню калибра бойка регламентирован математической зависимостью, при этом на каждом шаге калибровки разница между радиусом кривизны профиля бойка и радиусом валка по гребню калибра бойка не превышает 0,5%. 1 ил., 1 табл.
Наверх