Способ получения высокооктанового компонента бензина

Настоящее изобретение относится к способу получения высокооктанового компонента бензина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Способ включает каталитический риформинг фракции 85-180°С, выделение из риформата низкооктановой бензолсодержащей фракции, гидроизомеризацию выделенной фракции или ее смеси с прямогонной гидроочищенной фракцией 70-85°С и смешение продукта с оставшейся частью риформата. При этом выделяют фракцию, содержащую преимущественно н-гексан, бензол и гептаны, в пределах температур начала кипения 65-70°С и конца кипения 100-105°С, гидроизомеризацию проводят при температуре 150-350°С, давлении 1,0-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 ч-1 и мольном отношении водород/сырье 0,5-5,0 в присутствии катализатора с последующим выделением из продукта низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь, а полученный гидроизомеризат смешивают с оставшейся частью риформата с получением целевого продукта, при этом катализатор гидроизомеризации содержит, мас. %: платину и/или палладий 0,1-1,0, цеолит H-MOR или Н-β - 5-50 или оксиды WO3 и ZrO2 в количестве 5-25 и 50-80, соответственно, и оксид алюминия - остальное. Предлагаемый способ позволяет получить риформат с октановым числом 99-105 (ИМ) при содержании ароматических углеводородов 47-54 об. %, бензола – 0,15-0,20 об. %. 3 табл., 22 пр.

 

Изобретение относится к способу получения высокооктанового компонента автобензина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

В настоящее время требования по качеству автобензинов в России определены техническим регламентом Таможенного союза (TP ТС 013/2011), в том числе содержание ароматических углеводородов для классов 4 и 5 (аналоги Евро-4, 5) ограничено на уровне не более 35 об. %, а бензола - не более 1 об. %. В то же время в отличие от стандарта Евро, данный регламент не определяет показатель октанового числа, который фактически зависит от спроса на различные марки автобензина. В 2012 году на российских НПЗ произведено 38,2 млн. тонн автобензинов, из них только 24,3% марки АИ-95 и 0,9% - АИ-98 (Мир нефтепродуктов. 2013. №4. С.41). В то же время согласно Генеральной схеме развития нефтяной отрасли в 2020 году по целевому варианту на НПЗ России будет произведено около 44 млн. тонн автобензинов, из них марки АИ-95 на уровне 50-80% (Мир нефтепродуктов. 2011. №4. С. 37).

Процесс каталитического риформинга бензиновых фракций является базовым для производства автобензинов. Процесс риформинга проводят в среде водорода при температурах 450-550°С и давлении до 4,0 МПа с использованием платиносодержащего катализатора (Маслянский Г.Н., Шапиро Р.Н. Каталитический риформинг бензинов. Л.: Химия, 1985). Средняя доля риформата в автобензинах на НПЗ России составляет 50% и достигает 70% на заводах, где отсутствует процесс каталитического крекинга. В результате основные характеристики риформата (октановое число, содержание ароматических углеводородов, в том числе бензола) определяют и качество товарного автобензина. Большинство установок риформинга в России эксплуатируются по технологии с неподвижным слоем катализатора и его периодической регенерацией в режиме жесткости с октановым числом по исследовательскому методу (ИМ), равным 95-97, при этом содержание ароматических углеводородов составляет 60-65 мас. %, а бензола - 2-6 мас. %. В то же время для обеспечения октанового числа товарного бензина на уровне 95 (ИМ) и более необходимо повышать октановое число риформата до уровня 98 (ИМ) и более при максимально возможном ограничении ароматических углеводородов, особенно бензола.

Повышение октанового числа риформата при сохранении требуемой длительности межрегенерационного цикла возможно при реализации технологии процесса с движущимся слоем катализатора и его непрерывной регенерацией (лицензиары - UOP (США) и Axens (Франция) (Нефтегазовые технологии. 2001. №3. С. 102). Данная технология обеспечивает жесткость процесса риформинга с октановым числом 100-105 (ИМ) при высоких выходах риформата и водорода, но при этом содержание ароматических углеводородов достигает 80-82 мас. %. Кроме того, для реализации подобного процесса характерны высокие капитальные и эксплуатационные затраты, а также зависимость от импортного оборудования и катализаторов.

Одним из направлений снижения ароматических углеводородов, в том числе бензола, в товарном автобензине является выделение из широкой бензиновой фракции н.к. - 180°С фракции 70-105°С и ее переработки в направлении гидроизомеризации. Данная фракция содержит преимущественно бензол и нафтены состава С6, а также гептаны и нафтены состава С7, которые в процессе классического риформинга превращаются преимущественно в бензол и толуол, а в процессе гидроизомеризации - в изопарафины и алкилциклопентановые углеводороды.

Известен способ гидроизомеризации фракции 70-105°С по технологии за проход при температурах 170-250°С, который обеспечивает октановое число продукта на уровне 70-74 (ИМ) и его выход - 89-91 мас. % при содержании ароматических углеводородов менее 0,2 мас. % (Мир нефтепродуктов. 2007. №7. С. 26-29).

Недостатком этого способа является низкое октановое число товарного автобензина (продукт смешения изомеризата, гидроизомеризата и риформата при переработке фракции 105-180°С), равное 89 (ИМ). При этом расчетное октановое число смеси гидроизомеризата и риформата составляет 90-91 (ИМ), что значительно ниже, чем октановое число риформата в процессе переработки широкой фракции 85-180°С, равное 95 (ИМ).

Известен также способ гидроизомеризации легких бензиновых фракций 70-105°С, содержащих C7-C8 парафины, который осуществляется при температурах 160-250°С, давлении 1,0-4,0 МПа и объемной скорости подачи сырья в пределах 1-5 ч-1 в двух реакторах с катализатором, содержащим 0,2-0,7 мас. % Pt (Pd, Ir) на оксидном носителе из композиции оксидов Al, Zr, W, Ti, Мn (Патент RU №2408659 от 10.01.2011). Полученный изомеризат фракционируют и рециркулируют низкооктановые углеводороды (н-парафины, монозамещенные изомеры и метилциклогексан) в газосырьевую смесь. В результате получают целевой продукт с октановым числом 84-88 (ИМ).

Недостатком данного способа является недостаточно высокое октановое число смешения изомеризата при переработке фракции 70-105°С и риформата при переработке фракции 105-180°С, которое совпадает с октановым числом риформата при переработке широкой фракции 85-180°С и составляет 95-96 (ИМ). Еще один недостаток вышеуказанного способа заключается в том, что риформат при переработке фракции 105-180°С в зависимости от качества сырья и условий процесса содержит бензол на уровне 1,0-1,5 мас. %

Другим направлением совершенствования технологии переработки бензиновых фракций является выделение и гидрооблагораживание легкой части риформата - фракции н.к. - 85°С, содержащей до 30-35 мас. % бензола.

Известен способ совместной переработки бензолсодержащей фракции риформата и прямогонной бензиновой фракции н.к. -85 в процессе изомеризации Penex™-Plus (лицензиар - UOP (США), который допускает содержание бензола в смеси до 10%, а углеводородов Су - до 15 об. % и обеспечивает практически полное удаление бензола (Химия и технология топлив и масел. 2008. №4. С. 5-8). В результате продукт смешения тяжелого риформата 85°С - к.к. и фракции н.к. - 85°С после гидроизомеризации содержит бензол в количестве 0,4 мас. % против 2,8 мас. % для исходного риформата. Октановое число полученного продукта составляет 98 (ИМ) против 96 (ИМ) для исходного риформата.

Недостатком данного способа является снижение глубины целевой реакции изомеризации парафинов в присутствии бензола и/или продуктов его гидрирования/гидроизомеризации - циклогексана и метилциклопентана по технологии процесса «за проход», а также значительное увеличение содержания метилциклопентана в продукте и его рецикла совместно с н-гексаном и метилпентанами в газосырьевую смесь, что также увеличивает эксплуатационные затраты процесса по технологии «за проход + ДИГ» (Нефтепереработка и нефтехимия. 2009. №1. С. 12-15).

Известен также способ получения высокооктанового бензина путем предварительной гидроочистки прямогонной бензиновой фракции н.к. -180°С, ректификации гидрогенизата с выделением легкокипящей, среднекипящей и тяжелокипящей фракций, изомеризации легкокипящей фракции н.к. -70°С и риформинга тяжелокипящей фракции 85-180°С с последующим выделением из риформата бензолсодержащей фракции н.к. -85°С. Далее бензолсодержащая фракция риформата смешивается с прямогонной фракцией 70-85°С и подвергается гидроизомеризации при температурах 260-290°С в присутствии платиноалюмоморденитного катализатора (Патент RU №2387699 от 27.04.2010). В результате продукт смешения тяжелого риформата и гидроизомеризата характеризуется октановым числом 95,7 против 94,2 (ИМ) для исходного риформата, при этом содержание ароматических углеводородов составляет 52 об. %, а бензола - 0,1 об. % против 57 и 5,2 об. %, соотвестственно. Дополнительный эффект связан с увеличением октанового числа легкой части продукта смешения (температура кипения до 100°С) до 82-83 (ИМ).

Наиболее близким к предлагаемому является способ получения высокооктанового компонента бензина путем выделения из риформата с ИОЧ 92,8 бензолсодержащей фракции 62-100°С и ее гидрооблагораживания при температурах 300-380°С, давлении 3,0 МПа и объемной скорости 4 ч-1 на катализаторе МоО3/ЦВМ/Аl2О3 (Нефтепереработка и нефтехимия. 2011. №1. С. 8-12, прототип). В процессе гидрооблагораживания протекают преимущественно реакции алкилирования бензола с получением гомологов С710 и гидрокрекинга парафинов С67, что приводит к увеличению октанового числа продукта до 82 против 58,5 для сырья. Выход целевого продукта составляет 63 мас. %, а содержание ароматических углеводородов возрастает до 50 мас. %, в том числе бензола - более 20 мас. %, поэтому требуется дополнительная стадия гидроизомеризации его легкой части для снижения содержания бензола до 3,8 мас. %. Целевой продукт готовят смешением фракции исходного риформата н.к. - 62°С, 100°С - к.к. и продукта процесса алкилирования-гидрокрекинга-гидроизомеризации в балансовом соотношении. В результате октановое число целевого продукта составляет 97 (ИМ), а содержание ароматических углеводородов 46 об. %, в том числе бензола - 0,8 об. %.

Недостатком данного способа является недостаточно высокое октановое число целевого продукта, высокое содержание бензола и протекание процесса гидрооблагораживания бензолсодержащей фракции в две стадии.

Задачей настоящего изобретения является повышение качества риформата путем увеличения его октанового числа до 99-105 (ИМ), при содержании ароматических углеводородов на уровне 47-54 об. %, а бензола - не более 0,2 об. %.

Указанная цель достигается следующим образом. Способ получения высокооктанового компонента бензина включает классический способ риформинга фракции 85-180°С по технологии процесса с неподвижным слоем катализатора и его периодической регенерацией при давлении 1,0-3,0 МПа, температурах 460-510°С в присутствии платинорениевого катализатора. Затем риформат подвергают ректификации с выделением бензолсодержащей фракции, выкипающей в интервалах температур начала кипения 65-70°С и конца кипения 100-105°С. Следует подчеркнуть, что расчетная температура начала кипения выделенной фракции обеспечивает извлечение бензола из риформата на уровне не менее 90%, и н-гексана - не менее 50%, а температура конца кипения - степень извлечения гептанов - не менее 90% при минимальном содержании толуола. В результате данная фракция содержит бензол в пределах 5-20 мас. %, гептаны -50-80 мас. %, н-гексан - 5-15 мас. % и толуол - до 10 мас. %. Полученную фракцию смешивают с водородсодержащим газом и подвергают гидроизомеризации при температурах 150-350°С, давлении 1,0-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 ч-1 и мольном отношении водород/сырье 0,5-5,0. Продукт гидроизомеризации после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. В качестве кубового остатка выделяют концентрат метилциклогексана и направляют его на блок риформинга.

В процессе гидроизомеризации протекают реакции гидрирования бензола и толуола до циклогексана и метилциклогексана с последующей их изомеризацией до метилциклопентана и диметилциклопентанов соответственно. Кроме того, протекают реакции изомеризации н-парафинов и их монозамещенных изомеров, а также частично крекинг парафинов, преимущественно до пропана и бутанов. Целевой продукт получают смешением гидроизомеризата и оставшейся части риформата в балансовом отношении.

Отличительные признаки предлагаемого изобретения:

- выделение фракции из риформата с ИОЧ, равным 93-98 в пределах температур начала кипения 65-70°С и конца кипения 100-105°С из расчета максимального вовлечения в ее состав н-гексана, бензола и гептанов при минимальном содержании изогексанов и толуола;

- гидроизомеризация выделенной фракции риформата при температуре 150-350°С, давлении 1,0-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 ч-1 и мольном отношении водород/сырье 0,5-5,0 с последующим выделением из продукта смеси концентрата н-гептана и метилгексанов и ее рециклом в газосырьевую смесь;

- состав катализатора для процесса гидроизомеризации.

Углеводородный состав риформата и выделенной из него среднекипящей фракции представлен в таблице 1, состав катализатора процесса гидроизомеризации - в таблице 2, а условия проведения процесса гидроизомеризации и основные характеристики целевых продуктов - в таблице 3.

Ниже приведены примеры осуществления предлагаемого способа.

Пример 1. Прямогонную бензиновую фракцию 85-180°С перерабатывают в условиях процесса каталитического риформинга с получением риформата с ИОЧ, равным 95. Полученный риформат разделяют на три фракции: н.к. -65°С, 65-102°С и 102°С - к.к. в балансовом отношении 8/18/74 мас. %. Среднекипящую фракцию риформата 65-102°С, содержащую 6,8% н-гексана, 8,6% бензола, 67,5% гептанов и 8,1 мас. % толуола, направляют на блок гидроизомеризации, где при температуре 280°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5, протекают реакции гидрирования бензола и толуола до нафтеновых углеводородов (преимущественно метилциклопентана и диметилциклопентанов соответственно), изомеризации н-гексана, н-гептана и их монозамещенных изомеров, а также гидрокрекинг гептанов до пропана и бутанов.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита (H-MOR) и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ди- и триметилзамещенных изомеров гептана (ДТМЗ) в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,3 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 84,0 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,0. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,3 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,5 об. %, в том числе бензола - 0,17 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,1 (ИМ).

Пример 2. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 310°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 0,5 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,0.

В качестве катализатора используется палладий, нанесенный на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 25,2 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 84,5 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,5. Целевой продукт – смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,4 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,2 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84.3 (ИМ).

Пример 3. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 250°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 1,0.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,0 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 84,7 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 2,7. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,5 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,4 об. %, в том числе бензола - 0,17 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84.4 (ИМ).

Пример 4. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 260°С, давлении 4,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 1,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 0,5.

В качестве катализатора используются платина и палладий, нанесенные на смесь бета-цеолита (Н-β) и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,7 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 85,1 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 2,8. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,6 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,3 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,8 (ИМ).

Пример 5. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 350°С, давлении 5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 5,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-β и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,8 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 85,2 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 4,0. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,5 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,4 об. %, в том числе бензола - 0,17 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,9 (ИМ).

Пример 6. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 300°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 3,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 4.

В качестве катализатора используются платина и палладий, нанесенные на смесь цеолита Н-β и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,4 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 84,8 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,2. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,4 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,4 об. %, в том числе бензола - 0,17 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,6 (ИМ).

Пример 7. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 200°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь оксидов WO3, ZrO2 и Аl2O3.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 35,7 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 86,8 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 2,0. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,7 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 48,8 об. %, в том числе бензола - 0,15 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 85,8 (ИМ).

Пример 8. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 150°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 0,5 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 3,0.

В качестве катализатора используются платина и палладий, нанесенные на смесь оксидов WO3, ZrO2 и Al2O3.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 36,3 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 87,0 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 1,5. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,8 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 48,5 об. %, в том числе бензола - 0,15 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 85,7 (ИМ).

Пример 9. Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 250°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 4,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь оксидов WO3, ZrO2 и Аl2O3.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 37,2 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 87,2 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 2,6. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 102,0 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,0 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 86,0 (ИМ).

Пример 10. Прямогонную бензиновую фракцию 85-180°С перерабатывают в условиях процесса каталитического риформинга с получением риформата с ИОЧ, равным 93. Полученный риформат разделяют на три фракции: н.к. -5°С, 65-102°С, и 102°С - к.к. в балансовом отношении 8/20/72 мас. %. Среднекипящую фракцию риформата 65-102°С, содержащую 5,6% н-гексана, 6,5% бензола, 69,0% гептанов и 7,8 мас. % толуола, перерабатывают в процессе гидроизомеризации при температуре 280°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 1,5 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 27,0 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 84,1 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,0. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 99,4 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 47,0 об. %, в том числе бензола - 0,15 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,0 (ИМ).

Пример 11. Прямогонную бензиновую фракцию 85-180°С перерабатывают в условиях процесса каталитического риформинга с получением риформата с ИОЧ, равным 98. Полученный риформат разделяют на три фракции: н.к. - 65°С, 65-102°С, и 102°С - к.к. в балансовом отношении 8/19/73 мас. %. Среднекипящую фракцию риформата 65-102°С, содержащую 10,5% н-гексана, 10,5% бензола, 58,2% гептанов и 8,3 мас. % толуола, перерабатывают в процессе гидроизомеризации при температуре 270°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,7 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 84,5 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 2,8. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 105,0 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 54,0 об. %, в том числе бензола - 0,20 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,2 (ИМ).

Пример 12. Прямогонную бензиновую фракцию 85-180°С перерабатывают в условиях процесса каталитического риформинга с получением риформата с ИОЧ, равным 95. Полученный риформат разделяют на три фракции: н.к. - 65°С, 65-102°С, и 102°С - к.к. в балансовом отношении 8/19/73 мас. %. Среднекипящую фракцию риформата 65-102°С смешивают с прямогонной фракцией 70-85°С и перерабатывают в процессе гидроизомеризации при температуре 280°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 27,2 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 85,3 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,0. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 100,0 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 48,1 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,8 (ИМ).

Пример 13 (сравнительный). Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 350°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 0,5 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5. В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 10,2 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 76,0 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,2. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 98,8 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 46,8 об. %, в том числе бензола - 0,14 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 77,5 (ИМ).

Пример 14 (сравнительный). Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 250°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5. В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,2 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 85,0 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 2,6. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,4 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,0 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,7 (ИМ).

Пример 15 (сравнительный). Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 350°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 0,5 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 3,0. В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-β и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 10,5 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 75,4 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,1. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 98,7 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 46,7 об. %, в том числе бензола - 0,15 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 77,6 (ИМ).

Пример 16 (сравнительный). Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 300°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 5,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 4,0. В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-β и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,6 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 85,4 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,1. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,7 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,5 об. %, в том числе бензола - 0,17 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 85,0 (ИМ).

Пример 17 (сравнительный). Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 250°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 3,0. В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь оксидов WO3, ZrO2 и Аl2O3.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 12,5 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 77,5 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 1,8. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 100,1 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 48,7 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 78,5 (ИМ).

Пример 18 (сравнительный). Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 250°С, давлении 2,5 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь оксидов WO3, ZrO2 и Аl2O3.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 13,0 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 78,0 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 1,7. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 100,3 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 50,2 об. %, в том числе бензола - 0,17 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 79,0 (ИМ).

Пример 19 (сравнительный). Сырье процесса гидроизомеризации получают аналогично примеру 1.

Процесс гидроизомеризации протекает при температуре 200°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь оксидов WO3, ZrO2 и Аl2O3.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ДТМЗ в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 35,8 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 86,8 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 1,9. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 101,8 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 49,5 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. -100°С) составляет 85,8 (ИМ).

Пример 20 (сравнительный). Прямогонную бензиновую фракцию 85-180°С перерабатывают в условиях процесса каталитического риформинга с получением риформата с ИОЧ, равным 95. Полученный риформат разделяют на три фракции: н.к. - 80°С, 80-102°С, и 102°С - к.к. в балансовом отношении 12/14/74 мас. % Среднекипящую фракцию риформата 80-102°С перерабатывают в процессе гидроизомеризации при температуре 280°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ди- и триметилзамещенных изомеров гептана (ДТМЗ) в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,1 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 83,0 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,0. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 80°С и 102°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 100,5 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 50,5 об. %, в том числе бензола - 1,0 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 83,5 (ИМ).

Пример 21 (сравнительный). Прямогонную бензиновую фракцию 85-180°С перерабатывают в условиях процесса каталитического риформинга с получением риформата с ИОЧ, равным 95. Полученный риформат разделяют на три фракции: н.к. - 65°С, 65-110°С, и 110°С - к.к. в балансовом отношении 8/28/64 мас. %. Среднекипящую фракцию риформата 65-110°С перерабатывают в процессе гидроизомеризации при температуре 280°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 2,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,5.

В качестве катализатора используется платина, нанесенная на смесь цеолита Н-морденита и оксида алюминия.

Полученный продукт - гидроизомеризат - после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь. Содержание ди- и триметилзамещенных изомеров гептана (ДТМЗ) в смеси гептанов в гидроизомеризате до фракционирования составляет 26,0 мас. %. Октановое число гидроизомеризата составляет 84,1 (ИМ), а отношение МЦП/ЦГ - 3,0. Целевой продукт - смесь гидроизомеризата и двух фракций риформата н.к. - 65°С и 110°С - к.к. характеризуется октановым числом, равным 98,5 (ИМ), и содержанием ароматических углеводородов на уровне 46,4 об. %, в том числе бензола - 0,16 об. %. Дополнительный показатель - октановое число легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С) составляет 84,1 (ИМ).

Пример 22 (по прототипу). Прямогонную бензиновую фракцию 70-180°С перерабатывают в условиях процесса каталитического риформинга с получением риформата с ИОЧ, равным 92,8. Полученный риформат разделяют на три фракции: н.к. - 62°С, 62-100°С, и 100°С - к.к. в балансовом отношении 21/24,5/54,5 мас. %. Среднекипящую фракцию риформата 62-100°С перерабатывают в процессе алкилирования-гидроизомеризации-гидрокрекинга при температуре 380°С, давлении 3,0 МПа, объемной скорости подачи сырья, равной 4,0 ч-1, и мольном отношении водород/сырье, равным 2,0.

В качестве катализатора используют оксид молибдена, нанесенный на смесь цеолита ЦВМ и оксида алюминия.

Полученный продукт после стабилизации фракционируют с выделением низкооктановой бензолсодержащей фракции, которую далее подвергают гидроизомеризации в дополнительном реакторе при температуре 230°С и ОСПС - 3 ч-1 с использованием платиноалюмоморденитного катализатора. Целевой продукт процесса, полученный смешением фракции риформата н.к. - 62 и 100 - к.к., а также продуктом двухступенчатого процесса гидрооблагораживания фракции 62-100°С, имеет октановое число 97 ИМ при содержании ароматических углеводородов 46,0 об %., в том числе бензола - 0,8 об %.

Предлагаемый способ получения высокооктанового компонента бензина (примеры 1-12) обеспечивает получение целевого продукта с ИОЧ, равным 99-105 при содержании ароматических углеводородов на уровне 47-54 об. %, в том числе бензола - 0,15-0,20 об. %.

Данные показатели достигаются при заявленных способах подготовки сырья и осуществления условий процесса гидроизомеризации, а также состава катализаторов.

Например, увеличение температуры начала кипения сырья процесса гидроизомеризации от 65 до 80°С (пример 20) приводит к значительному увеличению содержания бензола в целевом продукте (до 1 об. %), а также к снижению октанового числа на 1-1,5 пункта. Увеличение температуры конца кипения сырья процесса гидроизомеризации (пример 21) от 105 до 110°С приводит к значительному увеличению содержания толуола и, как следствие, снижению октанового числа целевого продукта на два пункта.

Изменение состава катализатора за пределы оптимальных значений также приводит к ухудшению целевых показателей. Например, снижение содержания в катализаторе цеолитов Н-морденит или Н-β, а также WO3 до уровня менее 5 мас. % (примеры 13, 15, 17) приводит к снижению активности катализатора и, соответственно, к снижению октанового числа целевого продукта. Увеличение содержания цеолитов и ZrO2 выше заявленных пределов (примеры 14, 16, 19) не изменяет показатели процесса и является экономически нецелесообразным.

Таким образом, заявленный способ обеспечивает октановое число целевого продукта на уровне 99-105 (ИМ), что на 6-7 пунктов выше, чем у исходного риформата. При этом содержание ароматических углеводородов составляет 47-54 об. %, а бензола - 0,15-0,20 об. %. Дополнительным преимуществом является увеличение октанового числа легкой части целевого продукта (н.к. - 100°С), которое составляет 84-86 (ИМ).

Способ получения высокооктанового компонента бензина, включающий каталитический риформинг фракции 85-180°С, выделение из риформата низкооктановой бензолсодержащей фракции, гидроизомеризацию выделенной фракции или ее смеси с прямогонной гидроочищенной фракцией 70-85°С и смешение продукта с оставшейся частью риформата, отличающийся тем, что выделяют фракцию, содержащую преимущественно н-гексан, бензол и гептаны, в пределах температур начала кипения 65-70°С и конца кипения 100-105°С, гидроизомеризацию проводят при температуре 150-350°С, давлении 1,0-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 ч-1 и мольном отношении водород/сырье 0,5-5,0 в присутствии катализатора, с последующим выделением из продукта низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь, а полученный гидроизомеризат смешивают с оставшейся частью риформата с получением целевого продукта, при этом катализатор гидроизомеризации содержит, мас. %: платину и/или палладий 0,1-1,0, цеолит H-MOR или Н-β - 5-50 или оксиды WO3 и ZrO2 в количестве 5-25 и 50-80, соответственно, и оксид алюминия - остальное.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу увеличения выходов ароматических продуктов из углеводородного сырья. Способ включает пропускание углеводородного сырья в первую систему реакторов, работающую при первом наборе реакционных условий, включающем первую температуру реакции в интервале 445-475°C, для получения углеводородного потока с пониженным содержанием нафтенов.

Изобретение относится к способу производства ароматических соединений из потока углеводородного сырья. Способ включает: подачу потока углеводородного сырья в колонну фракционирования для получения верхнего потока, содержащего углеводороды С7 и более легкие углеводороды, и потока кубового остатка, содержащего углеводороды С8 и более тяжелые углеводороды; подачу верхнего потока в реакторную систему гидрогенизации/дегидрогенизации с получением первого потока, содержащего ароматические соединения С6 и С7 с низким содержанием олефинов, при этом реакторная система гидрогенизации/дегидрогенизации функционирует при температуре в интервале от 420°C до 460°C; подачу потока кубового остатка в аппарат для проведения риформинга для получения риформата кубового остатка, содержащего ароматические соединения; подачу указанного первого потока и потока риформата кубового остатка в по существу изотермическую реакторную систему с получением в результате потока ароматических соединений, при этом изотермическая реакторная система функционирует при температуре более 540°C; и подачу указанного потока ароматических соединений в колонну разделения риформата для получения верхнего потока риформата, содержащего ароматические соединения С7 и более легкие ароматические соединения, и парафины С7 или более легкие парафины, и потока кубового остатка, содержащего углеводороды С8 и более тяжелые углеводороды.

Изобретение относится к способу получения ароматических соединений из потока углеводородного исходного сырья. Способ включает: перепускание потока углеводородного исходного сырья в систему реактора гидрирования/дегидрирования для генерирования тем самым первого потока; перепускание первого потока в установку фракционирования для генерирования верхнего потока, содержащего С7 и более легкие парафины, и нижнего потока, содержащего более тяжелые парафины; и перепускание указанного выше верхнего потока в систему реактора высокотемпературного риформинга для генерирования тем самым потока продуктов риформинга, где система реактора высокотемпературного риформинга функционирует при температуре в диапазоне от 540°С до 580°С.
Изобретение относится к нефтепереработке, в частности к способам получения высокооктанового бензина, и может быть использовано в нефтеперерабатывающей, нефтехимической и газовой промышленности.
Изобретение относится к области нефтепереработки, конкретно к способу получения высокооктанового автомобильного бензина. .
Изобретение относится к производству моторных топлив, в частности к способам получения высокооктанового бензина, и может быть использовано в нефтеперерабатывающей, нефтехимической и газовой промышленности.
Изобретение относится к способу получения моторных топлив (товарных автомобильных бензинов и дизельных топлив) и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности, в частности к способу получения катализаторов для изомеризации парафинов и алкилирования непредельных и ароматических углеводородов и способу изомеризации парафинов и алкилирования непредельных и ароматических углеводородов углеводородного сырья.
Изобретение относится к нефтеперерабатывающей промышленности, в частности к способу получения моторных топлив. .

Изобретение относится к нефтепереработке и может быть использовано при производстве высокооктановых бензинов. .

Изобретение относится к способу и устройству для гидрообработки риформата. Способ включает приведение риформата в контакт с обладающим каталитическим гидрирующим действием катализатором в условиях жидкофазной гидрообработки в реакторе гидрирования, при этом часть водородсодержащего газа для гидрообработки получена из растворенного водорода, содержащегося в риформате; где гидрообработку проводят в присутствии дополнительного водородсодержащего газа, который инжектируют в риформат перед проведением контактирования и/или во время контактирования через поры с помощью смесителя, который содержит, по меньшей мере, один канал для жидкости, предназначенный для риформата, и, по меньшей мере, один канал для газа, предназначенный для дополнительного водородсодержащего газа, при этом канал для жидкости соединен с каналом для газа посредством компонента, по меньшей мере, часть которого представляет собой пористую область; при этом риформат получают из нижней части газожидкостного сепаратора путем инжекции смеси каталитического риформинга в газожидкостной сепаратор и в продукте, полученном путем проведения контактирования, удаляют летучие компоненты, причем риформат поступает в реактор гидрирования после теплообмена с нефтяным сырьем с удаленными летучими компонентами, нефтяное сырье с удаленными летучими компонентами инжектируют в колонну для удаления тяжелых компонентов и для извлечения ароматических углеводородов из верхней части колонны.

Настоящее изобретение относится к катализатору каталитического риформинга лигроина. Катализатор содержит a) благородный металл, содержащий один или нескольких представителей, выбранных из платины, палладия, родия, рутения, осмия и иридия; b) смесь лития и калия; c) олово или галогенид; и d) подложку.

Изобретение относится к способу повышения выхода ароматических соединений из углеводородного сырья. Способ включает: подачу углеводородного сырья, содержащего лигроин, и содержащего водород рециркулирующего газа, полученного из установки разделения ароматических соединений, в первый реактор для получения первого выходящего потока с пониженным содержанием нафтенов, при этом первый реактор представляет собой реактор дегидрирования или реактор риформинга, работающий при пониженной температуре; подачу первого выходящего потока в сепаратор для создания потока легких углеводородов, содержащего С7 и более легкие углеводороды, и потока тяжелых углеводородов, содержащего С8 и более тяжелые углеводороды; подачу потока тяжелых углеводородов во вторую реакторную систему для получения второго выходящего потока с повышенным содержанием ароматических соединений; подачу второго выходящего потока и потока легких углеводородов в третью реакторную систему для получения третьего выходящего потока, содержащего ароматические соединения; и подачу третьего выходящего потока в колонну разделения продуктов риформинга для получения верхнего погона, содержащего С7 и более легкие ароматические соединения и углеводороды, и нижнего погона, содержащего С8 и более тяжелые ароматические соединения и углеводороды.

Изобретение относится к способу получения ароматических соединений из потока углеводородного сырья, включающему пропускание потока углеводородного исходного сырья в первую установку риформинга, которую эксплуатируют при температуре от 500°C до 540°C, для получения отходящего потока из первой установки риформинга; нагревание отходящего потока из первой установки риформинга до второй температуры и пропускание нагретого потока во вторую установку риформинга, которую эксплуатируют при температуре, большей, чем 540°C, и в которой на внутренние металлические поверхности реактора нанесено покрытие из незакоксовывающегося материала, для получения тем самым, технологического потока, содержащего ароматические соединения; пропускание указанного технологического потока в установку фракционирования для получения, тем самым, головного потока, содержащего С4 и более легкие углеводороды, и кубового потока, содержащего С5 и более тяжелые углеводороды; и пропускание указанного кубового потока в установку экстрагирования ароматических соединений для получения, тем самым, технологического потока ароматических соединений и потока рафината.

Изобретение относится к способу риформинга углеводородного потока, включающему его разделение на легкий углеводородный поток и более тяжелый поток с относительно высокой концентрацией нафтенов.

Изобретение относится к способу каталитического риформинга бензинов с регенерацией. Регенерация указанного катализатора включает в себя этап восстановления катализатора в атмосфере водорода согласно трем следующим вариантам: подают газовые отходы этапа восстановления катализатора частично на вход рекуперативного теплообменника, расположенного перед первым реактором серии, а частично - непосредственно в головную часть реактора; полностью направляют в головную часть первого реактора; полностью направляют на вход рекуперативного теплообменника, и в котором газовые отходы из компрессора рециркуляции, расположенного между разделительным резервуаром и блоком реакторов, подают полностью в головную часть предпоследнего реактора или подают частично в головную часть предпоследнего реактора и частично в головную часть последнего реактора.

Изобретение относится к способу получения ароматических соединений из исходного углеводородного потока, в котором: пропускают исходный углеводородный поток в узел разделения, формируя таким образом легкий технологический поток, содержащий C7-углеводороды и имеющий пониженную концентрацию эндотермичных углеводородных компонентов, и тяжелый технологический поток, содержащий C8+-углеводороды, а также C6 и C7-нафтены и имеющий повышенную концентрацию эндотермичных компонентов; пропускают легкий технологический поток в первый реактор риформинга, при этом первый реактор риформинга имеет первую рабочую температуру более 540°C; пропускают тяжелый технологический поток во второй реактор риформинга, формируя таким образом выходной поток второго реактора риформинга, при этом второй реактор риформинга имеет вторую рабочую температуру, причем первая рабочая температура выше второй рабочей температуры; пропускают выходной поток второго реактора риформинга в первый реактор риформинга, формируя таким образом выходной поток первого реактора риформинга; пропускают выходной поток первого реактора риформинга в узел отделения ароматических соединений, формируя таким образом поток ароматических продуктов и поток рафината.

Изобретение относится к способу получения ароматических соединений из углеводородного сырья. Способ включает: подачу регенерированного катализатора в первую установку риформинга; подачу углеводородного сырья в первую установку риформинга, работающую при повышенной температуре, для создания первого выходящего потока и выходящего потока катализатора; при этом катализатор содержат благородный металл VIII группы на носителе и имеет пониженное содержание хлорида, повышенная температура является температурой выше 540°C, установка риформинга содержит множество реакторов с нагревателями между реакторами, и хвостовой реактор работает при более высокой температуре в течение укороченного времени контакта между выходящим потоком из множества реакторов и катализатором; подачу первого выходящего потока в первую установку фракционирования, создавая тем самым верхний погон, содержащий легкие газы, и нижний погон, содержащий продукт риформинга; подачу продукта риформинга в установку экстракции ароматических соединений для получения потока очищенного ароматического продукта.

Изобретение относится к способу получения ароматических соединений из лигроина в качестве сырья. Способ включает: подачу потока сырья в установку фракционирования и получение вследствие этого первого потока, содержащего легкие углеводороды, и второго потока, содержащего тяжелые углеводороды; подачу первого потока в первую установку риформинга, работающую при первом наборе условий реакции, и получение вследствие этого первого потока продукта, при этом первая установка риформинга имеет вход для катализатора и выход для катализатора; подачу второго потока во вторую установку риформинга, работающую при втором наборе условий реакции, и получение вследствие этого второго потока продукта, при этом вторая установка риформинга имеет вход для катализатора и выход для катализатора, в котором первый набор условий реакции включает первую температуру реакции, а второй набор условий реакции включает вторую температуру реакции, и при этом первая температура реакции больше, чем вторая температура реакции, и в котором второе давление меньше чем 580 кПа; подачу второго потока продукта в первую установку риформинга и получение при этом первого потока продукта; подачу катализатора из регенератора во вторую установку риформинга; подачу катализатора из второй установки риформинга в первую установку риформинга; и подачу первого потока продукта в установку разделения ароматических соединений, при этом указанный катализатор содержит благородный металл VIII группы на носителе.

Изобретение относится к способу увеличения объема производства ароматических соединений из исходного потока нафты, в котором: пропускают исходный поток в реактор риформинга, получая таким образом поток риформата; пропускают поток риформата в первый узел фракционирования, формируя таким образом легкий верхний поток и нижний поток; пропускают нижний поток в колонну разделения риформата, получая таким образом верхний поток риформата, содержащий С6-С7-ароматические соединения, и нижний поток риформата, имеющий в своем составе С8+-ароматические соединения; пропускают верхний поток риформата в узел экстракции ароматических соединений, формируя таким образом поток очищенных ароматических соединений, содержащий С6 и С7-ароматические соединения, а также поток рафината; и пропускают поток рафината в реактор риформинга.

Настоящее изобретение относится к способу получения высокооктанового компонента бензина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Способ включает каталитический риформинг фракции 85-180°С, выделение из риформата низкооктановой бензолсодержащей фракции, гидроизомеризацию выделенной фракции или ее смеси с прямогонной гидроочищенной фракцией 70-85°С и смешение продукта с оставшейся частью риформата. При этом выделяют фракцию, содержащую преимущественно н-гексан, бензол и гептаны, в пределах температур начала кипения 65-70°С и конца кипения 100-105°С, гидроизомеризацию проводят при температуре 150-350°С, давлении 1,0-5,0 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5-5,0 ч-1 и мольном отношении водородсырье 0,5-5,0 в присутствии катализатора с последующим выделением из продукта низкооктановой фракции, содержащей преимущественно н-гептан и метилгексаны, и ее рециклом в газосырьевую смесь, а полученный гидроизомеризат смешивают с оставшейся частью риформата с получением целевого продукта, при этом катализатор гидроизомеризации содержит, мас. : платину иили палладий 0,1-1,0, цеолит H-MOR или Н-β - 5-50 или оксиды WO3 и ZrO2 в количестве 5-25 и 50-80, соответственно, и оксид алюминия - остальное. Предлагаемый способ позволяет получить риформат с октановым числом 99-105 при содержании ароматических углеводородов 47-54 об. , бензола – 0,15-0,20 об. . 3 табл., 22 пр.

Наверх