Способ высокотемпературного удаления следов хлоридных загрязнителей в способе каталитического дегидрирования

Изобретение относится к способу удаления следов хлоридных загрязнителей в отходящем продукте, выходящем из реактора каталитического дегидрирования углеводородного сырьевого потока, который включает: компримирование выходящего из реактора продукта, содержащего полиядерные ароматические соединения, в компрессоре для получения компримированного отходящего продукта; введение компримированного отходящего продукта в установку удаления хлорида; адсорбирование хлоридов, присутствующих в компримированном отходящем продукте, в установке удаления хлорида с получением отходящего продукта, подвергнутого обработке. Причем адсорбирование хлоридов осуществляется при температуре в диапазоне от 93 до 300°С и включает введение компримированного отходящего продукта в контакт с материалом адсорбента, который содержит активированный оксид алюминия, промотированный продукт на основе оксида алюминия, оксиды металлов, молекулярные сита или их комбинацию. Технический результат – предотвращение образования нежелательных побочных продуктов (конденсации тяжелых углеводородов) и соответственно обрастания адсорбента, что приводит к высокой адсорбирующей способности по хлориду и лучшему сроку службы адсорбента. 7 з.п. ф-лы, 3 ил.

 

Заявление о приоритете

Данная заявка испрашивает приоритет заявки США №13/922,071, которая подана 19 июня 2013 года, содержание которой во всей своей полноте посредством ссылки включено в настоящий документ.

Уровень техники

Каталитическое дегидрирование может быть использовано для превращения парафинов в соответствующий олефин, например, пропана в пропен или бутана в бутен.

Фиг. 1 демонстрирует одну типичную компоновку способа 5 каталитического дегидрирования. Способ 5 включает реакторную секцию 10, секцию 15 регенерирования катализатора и секцию 20 извлечения продукта.

Реакторная секция 10 включает один или несколько реакторов 25 (на фиг. 1 продемонстрированы четыре). Углеводородный сырьевой поток 30 направляют в теплообменник 35, где он подвергается теплообмену с отходящим продуктом 40 реактора для увеличения температуры подаваемого потока. Сырьевой поток 30 направляют в предварительный нагреватель 45, где его нагревают до требуемой входной температуры. Подвергнутый предварительному нагреванию сырьевой поток 50 направляют из предварительного нагревателя 45 в первый реактор 25. Вследствие эндотермичности реакции дегидрирования температура отходящего продукта 55 из первого реактора 25 ниже, чем температура подвергнутого предварительному нагреванию сырьевого потока 50. Отходящий продукт 55 направляют в межступенчатые нагреватели 60 для увеличения температуры до требуемой входной температуры для следующего реактора 25.

После последнего реактора (в данном примере четвертого реактора) отходящий продукт 40 реактора направляют в теплообменник 35 и подвергают теплообмену с сырьевым потоком 30. После этого отходящий продукт реактора 40 направляют в секцию 20 извлечения продукта.

Катализатор 65 перемещается через ряд реакторов 25. После выхода катализатора 70 из последнего реактора 25 его отправляют в секцию 15 регенерирования катализатора. Секция 15 регенерирования катализатора включает реактор 75, где выжигают кокс на катализаторе, и катализатор может проходить через стадию повторного кондиционирования. Регенерированный катализатор 80 направляют обратно в первый реактор 25.

Как это должно быть понятно для специалистов в соответствующей области техники, органический хлорид, использующийся для кондиционирования катализаторов дегидрирования парафинов, в результате приводит к образованию нежелательных соединений хлорированных веществ (хлоридов), таких как HCl и органические хлориды (RCl), в отходящем продукте реактора. Такие соединения в настоящем документе называются следами хлоридных загрязнителей. Примеры вредного воздействия неподвергнутых обработке следов хлоридных загрязнителей включают коррозию, отравление катализаторов, находящихся ниже по ходу технологического потока, и другие воздействия. В соответствии с этим, извлечение продукта в типичных способах каталитического дегидрирования включает способ удаления следов хлоридных загрязнителей.

Например, на фиг. 1 продемонстрирован один типичный способ удаления хлорида, который интегрирован в секцию 20 извлечения продукта. Отходящий продукт 40 реактора компримируют в компрессоре 82. Компримированный отходящий продукт 115, который обычно находится при температуре 110-177°C (230-350°F) при входе из компрессора 82 (например, через выходной сепаратор), вводят в холодильник 120, например, теплообменник. Холодильник 120 уменьшает температуру компримированного отходящего продукта до 25-60°C, а в некоторых примерах 38-60°C (100-120°F). После этого охлажденный отходящий продукт 125 (охлажденный поток продукта) вводят в установку 130 удаления хлорида, такую как защитный слой для удаления хлорида. Установка 130 удаления хлорида содержит адсорбент, который адсорбирует хлориды из охлажденного отходящего продукта 125 и обеспечивает получение отходящего продукта 135, подвергнутого обработке. Отходящий продукт 135, подвергнутый обработке, вводят в сушилку 84. Сушилка 84 может представлять собой систему сушки для отходящего продукта реактора (СОПР), предназначенную для высушивания и очистки, включая удаление воды и сероводорода (H2S).

Один пример системы сушки для отходящего продукта реактора (СОПР) включает два и более слоя адсорбента, скомпонованных в типичной системе адсорбции с колебаниями температуры (АКТ). В то время как один или несколько слоев адсорбента находятся в режиме адсорбирования для очистки и дегидратации технологического потока, другой слой (слои) находится в режиме регенерирования. Когда слой (слои) адсорбента на стадии адсорбции начинает пропускать загрязнители, слой (слои) в режиме адсорбента переключают в режим регенерирования, а свежерегенерированный слой (слои) помещают в режим адсорбирования. Слои переключают между режимами адсорбирования и регенерирования для обеспечения непрерывной очистки технологического потока. Регенерирование адсорбентов осуществляют в результате продувания через слои потока регенератора, такого как поток инертного газа, сухого газа или испаренного углеводорода, при повышенной температуре для десорбирования примесей и воды в целях обновления адсорбента и подготовки его для свежей стадии адсорбции. Способ АКТ хорошо известен для специалистов в соответствующей области техники.

Высушенный отходящий продукт разделяют в сепараторе 85. Газ 90 расширяется в детандере 95 и разделяется на поток 100 рециркулирующего водорода и поток 105 сухого газа сепаратора. Поток 110 жидкости, который включает олефиновый продукт и непревращенный парафин, направляют на дальнейшую переработку, в ходе которой извлекают требуемый олефиновый продукт, а непревращенный парафин отправляют на рециркуляцию в реактор 25 дегидрирования.

Один пример защитного слоя для удаления хлорида в установке 130 обработки хлорида включает емкость, содержащую один или несколько адсорбентов, захватывающих хлорид, называемых защитными слоями. Примеры адсорбентов включают активированный оксид алюминия, промотированные оксиды алюминия, оксиды металлов, адсорбенты на основе цеолитов и др. Охлажденный компримированный отходящий продукт 125 пропускают через емкость и сквозь слои, содержащие адсорбент, для удаления хлоридных загрязнителей. Возможно, что будет происходить как физическая, так и химическая адсорбция.

В установку 130 обработки хлорида поступает значительное количество тяжелого углеводородного остатка, который присутствует в отходящем продукте реактора 40. Тяжелый углеводородный остаток представляет собой результат нежелательных побочных реакций, протекающих главным образом в реакторной секции 10 установки каталитического дегидрирования. Примеры тяжелых углеводородов включают полиядерные ароматические соединения. Тяжелый углеводородный остаток - известная примесь - оказывает негативное воздействие на эксплуатационные характеристики адсорбента установки обработки хлорида. Несмотря на возможность наличия растворителя, такого как пара-диэтилбензол или легкий рецикловый газойль, для очистки отходящего продукта 40 реактора и холодильника 120, в подаваемом в установку удаления хлорида 130 или сушилки 84 для отходящего продукта реактора потоке все еще присутствует углеводородный остаток.

В случае использования в высокореакционно-способном углеводородном потоке реакционноспособного адсорбента, такого как тот, который присутствует в способе каталитического дегидрирования, нежелательные реакции, такие как полимеризация, алкилирование и т.п., могут в результате приводить к образованию высокомолекулярных более тяжелых углеводородов. Данные тяжелые углеводороды могут осаждаться на поверхностях адсорбента, заполняя объем пор и создавая сопротивление массопереносу в результате формирования пленки жидкости вокруг частиц адсорбента, тем самым, уменьшая адсорбционную способность адсорбента. Для компенсирования таких эффектов возможным может оказаться увеличение соотношения между поверхностью и объемом частицы адсорбента при использовании частиц, характеризующихся увеличенной площадью внешней поверхности, или в результате уменьшения размера частиц адсорбента. Однако такие стратегии являются не очень эффективными и могут в результате привести к увеличению стоимости продукции. В дополнение к этому, уменьшение размера частиц адсорбента в результате будет приводить к получению нежелательно большого гидравлического сопротивления по установке 130 удаления хлорида.

Сущность изобретения

Один аспект изобретения включает способ удаления следов хлоридных загрязнителей из отходящего продукта реактора в способе каталитического дегидрирования. Отходящий продукт реактора компримируют в компрессоре для получения компримированного отходящего продукта. Компримированный отходящий продукт вводят из компрессора в установку удаления хлорида. Хлориды, присутствующие в компримированном отходящем продукте, адсорбируют в установке удаления хлорида для получения отходящего продукта, подвергнутого обработке. Отходящий продукт, подвергнутый обработке, впоследствии охлаждают в холодильнике.

Еще один аспект изобретения включает способ высокотемпературного удаления следов хлоридных загрязнителей из отходящего продукта реактора в способе каталитического дегидрирования. Углеводородный сырьевой поток в зоне реакции дегидрирования подвергают дегидрированию в условиях реакции дегидрирования в присутствии катализатора дегидрирования для получения отходящего продукта реактора. Отходящий продукт реактора компримируют для получения компримированного отходящего продукта. Компримированный отходящий продукт вводят в установку удаления хлорида при температуре, которая выше, чем температура точки росы для компримированного отходящего продукта. Следы хлоридных загрязнителей, присутствующие в компримированном отходящем продукте, адсорбируют в установке удаления хлорида при использовании адсорбента для получения отходящего продукта, подвергнутого обработке. Отходящий продукт, подвергнутый обработке, охлаждают.

Краткое описание чертежей

Фиг. 1 представляет собой иллюстрацию обычного способа удаления следов хлоридных загрязнителей отходящего продукта реактора в способе каталитического дегидрирования.

Фиг. 2 представляет собой иллюстрацию одного варианта осуществления способа удаления следов хлоридных загрязнителей для отходящего продукта реактора в способе каталитического дегидрирования.

Фиг. 3 представляет собой иллюстрацию установки удаления хлорида, предназначенную для использования в одном примере способа удаления след хлоридных загрязнителей.

Подробное описание изобретения

Склонность к прохождению нежелательных побочных реакций на адсорбенте хлорида, таком как катализируемые кислотами полимеризация, олигомеризация, циклизация и образование тяжелых остатков в результате конденсации, обычно увеличивается при более высоких температурах. Кроме того, полагают, более высокие температуры чрезмерно снижают адсорбционную способность адсорбента в процессе адсорбции. Как полагают, наилучшие эксплуатационные характеристики установки удаления хлорида могли бы быть достигнуты с охлажденным потоком продукта из холодильника, расположенного после компрессора отходящего продукта реактора в установке каталитического дегидрирования. Таким образом, обычно установку удаления хлорида располагали после компрессора и после холодильника для достижения увеличенной адсорбирующей способности адсорбента, как это продемонстрировано на фиг. 1.

Однако, в случае наличия доступного адсорбента, обладающего подходящими для использования свойствами, такими как низкая реакционная способность в отношении полимеризации олефинов и высокая адсорбционная способность при повышенных температурах эксплуатации, установку удаления хлорида лучше расположить на более горячем потоке до холодильника. Данный более горячий поток уменьшает обрастание адсорбента, вызываемое конденсацией тяжелых углеводородов, и интенсифицирует кинетику удаления хлорида, обеспечивая получение большей способности к удалению хлорида и лучшее использование активного компонента адсорбента.

Один пример варианта осуществления настоящего изобретения включает способ удаления следов хлоридных загрязнителей из отходящего продукта реактора в способе каталитического дегидрирования. Один пример способа каталитического дегидрирования, для которого может быть использован один вариант осуществления способа удаления следов хлоридных загрязнителей, продемонстрирован на фиг. 2, хотя для специалистов в соответствующей области техники будут очевидными и другие способы. Отходящий продукт реактора компримируют в компрессоре для получения компримированного отходящего продукта. Компримирование включает увеличение давления отходящего продукта реактора. Компримированный отходящий продукт вводят из компрессора в установку удаления хлорида. В установке удаления хлорида хлорид, присутствующий в компримированном отходящем продукте, адсорбируют для получения отходящего продукта, подвергнутого обработке. После этого отходящий продукт, подвергнутый обработке, охлаждают в холодильнике.

Компримированный отходящий продукт может быть введен непосредственно из компрессора в установку удаления хлорида. Под термином «непосредственно» подразумевают, что компримированный отходящий продукт вводят без его введения в промежуточные стадии способа, что обеспечивает получение значительного изменения состава или давления компримированного отходящего продукта. Может быть применена подходящая для использования линия текучей среды между компрессором и установкой удаления хлорида, которая все еще может обеспечить «непосредственное» введение в установку удаления хлорида. В еще одном примере температура компримированного отходящего продукта может быть подстроена таким же образом, как при использовании нагревателя или холодильника, расположенных между компрессором и установкой удаления хлорида, до достаточно высокого уровня для уменьшения или предотвращения конденсации или обрастания и, тем не менее, достаточно низкого уровня для подавления или предотвращения прохождения реакций полимеризации. В одном примере варианта осуществления данная температура может быть оптимизирована.

Адсорбирование хлорида может иметь место при температуре, которая выше, чем температура точки росы для поступающего потока (например, компримированного отходящего продукта) в конкретных технологических условиях. Данная температура в одном примере способа находится в диапазоне 93-300°C (200-572°F), более предпочтительно 93-177°C (от 200 до 350°F), а наиболее предпочтительно 121-177°C (250-350°F), хотя в некоторых способах температуры, большие, чем 200°C, также могут приводить к возрастанию роли побочных реакций для основного (олефинового) потока, что может вызвать обрастание адсорбента.

Адсорбция хлорида может включать введение компримированного отходящего продукта в контакт с адсорбентом, где адсорбируют хлорид. Способ адсорбции может включать физическую адсорбцию, хемисорбцию и химическую реакцию.

Материал адсорбента характеризуется низкой каталитической активностью для олефиновых углеводородов для ограничения протекания побочных реакций и обрастания в установке удаления хлорида. Адсорбент может содержать активированный оксид алюминия, промотированный продукт на основе оксида алюминия, высокопромотированный оксид алюминия, оксиды металлов или подходящие для использования молекулярные сита или их комбинацию. Активированный оксид алюминия представляет собой высокопористый материал, изготавливаемый в результате дегидроксилирования гидроксида алюминия. Промотированный оксид алюминия относится к импрегнированию или допированию оксида алюминия, например, при использовании карбоната натрия, гидроксида натрия или гидроксида кальция для стимулирования абсорбирования оксидом алюминия большего количества хлоридов, а высокопромотированный оксид алюминия относится к по меньшей мере 3% масс. щелочного оксида в качестве степени импрегнирования или допирования.

Давление компримированного отходящего продукта может находиться в диапазоне от 345 кПа до 2750 кПа (от 50 до 400 фунт/дюйм2).

Охлажденный отходящий продукт может быть введен в сушилку. Охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке, имеет место по ходу технологического потока ниже установки удаления хлорида и по ходу технологического потока выше сушилки.

Еще один аспект изобретения включает способ высокотемпературного удаления следов хлоридных загрязнителей из отходящего продукта реактора в способе каталитического дегидрирования. Углеводородный сырьевой поток подвергают дегидрированию в зоне реакции дегидрирования, такой как реакторная секция 10. Дегидрирование имеет место в условиях реакции дегидрирования в присутствии катализатора дегидрирования с образованием отходящего продукта реактора. Отходящий продукт реактора компримируют для получения компримированного отходящего продукта. Компримированный отходящий продукт вводят в установку удаления хлорида при температуре, которая выше, чем температура точки росы для входящего потока (например, компримированный отходящий продукт 115 либо непосредственно, либо через нагреватель или холодильник). В одном примере способа данная температура находится в диапазоне 93-300°C (200-572°F), более предпочтительно 93-177°C (от 200 до 350°F), а наиболее предпочтительно 121-177°C (250-350°F). Данная высокая температура может быть получена в результате введения отходящего продукта реактора в установку обработки хлорида либо непосредственно, либо после подстраивания температуры при использовании нагревателя или холодильника. Следы хлоридных загрязнителей, присутствующие в компримированном отходящем продукте, адсорбируются в установке удаления хлорида при использовании адсорбента для получения отходящего продукта, подвергнутого обработке. Отходящий продукт, подвергнутый обработке, охлаждают.

Охлажденный отходящий продукт может быть введен в сушилку. Охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке, имеет место по ходу технологического потока ниже установки удаления хлорида и по ходу технологического потока выше сушилки.

В одном варианте осуществления олефиновый продукт, непревращенный парафин и поток рециркулирующего водорода отделяют от выходного потока сушилки. Олефиновый продукт извлекают. Поток рециркулирующего водорода и непревращенный парафин отправляют на рециркуляцию в зону реакции дегидрирования.

Если теперь обратиться к фиг. 2, то, как на ней представлено, углеводородный сырьевой поток 30 подвергают дегидрированию в зоне дегидрирования, формируемой реакторной секцией 10. Дегидрирование парафиновых углеводородов хорошо известно для специалистов в области переработки углеводородов. В способе дегидрирования свежий углеводородный сырьевой поток 30 объединяют с рециркулирующим водородом и непревращенными углеводородами. Дегидрируемые углеводороды предпочтительно включают изоалканы, содержащие 3 или 5 атомов углерода. Подходящий для использования сырьевой поток дегидрируемых углеводородов зачастую будет содержать легкие углеводороды (то есть, соединения, которые содержат меньше атомов углерода, чем компоненты первичного сырьевого потока), которые для целей реакции выполняют функцию загрязнителей. В большинстве случае олефины исключают из рециркуляции зоны дегидрирования во избежание образования диенов, которые приводят к получению нежелательных побочных продуктов во множестве способов конверсии олефинов. Совместно с дегидрируемыми углеводородами сырьевой поток 30 в реакторной секции 10 включает обогащенный по H2 поток, предпочтительно содержащий, по меньшей мере, 75% мол. H2. Водород H2 исполняет функцию подавления образования углеводородных отложений на поверхности катализатора, часто более известных под названием кокс, и может исполнять функцию подавления прохождения нежелательного термического крекинга. Вследствие образования H2 в реакции дегидрирования и формирования им части отходящего продукта, обогащенный по H2 поток, вводимый в реакторную секцию 10, в общем случае содержит рециркулирующий водород H2, полученный при разделении отходящего продукта реактора 40. В альтернативном варианте, водород H2 может быть подан из подходящих для использования источников, отличных от отходящего продукта реактора 40.

Объединенный поток водорода и углеводородов пропускают через реакторы 25, которые включают подходящий для использования слой катализатора дегидрирования, выдерживаемый в надлежащих условиях дегидрирования, таких как температура, давление и объемная скорость. Отходящий продукт реактора 40 из реакторной секции 10 подвергают дополнительной переработке для получения потока олефиновых углеводородов.

Реакция дегидрирования является высокоэндотермической реакцией, которую обычно осуществляют в условиях низкого (близкого к атмосферному) давления. Точные температура и давление дегидрирования, использующиеся в зоне реакции дегидрирования, будут зависеть от широкого спектра факторов, таких как состав парафинового углеводородного исходного сырья, активность выбранного катализатора и степень превращения углеводорода. В общем случае условия дегидрирования включают давление в диапазоне от 0 МПа (0 бар) до 3,5 МПа (35 бар) и температуру в диапазоне от 480°C (900°F) до 760°C (1400°F). Подходящий для использования углеводородный сырьевой поток 30 загружают в реакторы 25 и вводят в контакт с находящимся в них катализатором при значении часовой объемной скорости (ЧОСЖ) в диапазоне от 1 до 10. Водород, преимущественно рециркулирующий водород, в подходящем для использования случае перемешивают с углеводородным сырьевым потоком 30 при молярном отношении в диапазоне от 0,1 до 10. Предпочтительные условия дегидрирования, в частности, в отношении C3-C5 парафинового углеводородного исходного сырья включают давление в диапазоне от 0 МПа (0 бар) до 0,5 МПа (5 бар) и температуру в диапазоне от 540°C (1000°F) до 705°C (1300°F), молярное отношение между водородом и углеводородом в диапазоне от 0,1 до 2 и значение ЧОСЖ, меньшее, чем 4.

При дегидрировании может быть применен любой подходящий для использования катализатор дегидрирования. В общем случае предпочтительный подходящий для использования катализатор содержит компонент на основе благородного металла из группы VIII (например, платину, иридий, родий и палладий), компонент на основе щелочного металла и материал пористого неорганического носителя. Катализатор также может содержать промоторные металлы, которые выгодным образом улучшают эксплуатационные характеристики катализатора. Материал пористого носителя должен быть относительно жаропрочным в отношении условий, использующихся в реакторной секции 10, и может быть выбран из тех материалов носителей, которые традиционно использовали в бифункциональных катализаторах конверсии углеводородов. Один предпочтительный материал пористого носителя представляет собой жаропрочный неорганический оксид, при этом наиболее предпочтительным является материал носителя на основе оксида алюминия. Частицы обычно являются сфероидальными и имеют диаметр в диапазоне от 1/16 до 1/8 дюйма (от 1,6 до 3,2 мм), хотя они по крупности могут соответствовать и 1/4 дюйма (6,4 мм).

Функционирование реакторной секции 10 будет приводить к получению смеси из водорода и углеводородов. Обычно часть углеводородов будет включать равновесную смесь из требуемого олефина и его алканового предшественника. Отходящий продукт 40 реактора из реакторной секции 10 пропускают в секцию 20 извлечения продукта. В секции 20 извлечения продукта удаляют водород из отходящего продукта реактора 40 и извлекают его с высокой степенью чистоты для направления на рециркуляцию в реакторную секцию 10. Стадии разделения для удаления водорода обычно будут включать охлаждение и компримирование с последующими охлаждением и мгновенным испарением в разделительной емкости. Такие способы разделения водорода и легких газов хорошо известны для специалистов в соответствующей области техники.

В типичном способе дегидрирования объединенный сырьевой поток углеводорода и водорода пропускают через множество реакторов 25 при межступенчатом нагревании между реакторами, обеспечиваемом межступенчатыми нагревателями 60. Сырьевой поток 30, включающий углеводороды и водород, первоначально нагревают в результате непрямого теплообмена 35 с отходящим продуктом реактора 40 из реакторной секции 10. После нагревания сырьевой поток 30 обычно пропускают через предварительный нагреватель 45 для дополнительного увеличения температуры компонентов подаваемого потока перед его поступлением в реакторы 25, где он вступает в контакт с катализатором дегидрирования. Эндотермическая реакция уменьшает температуру реагентов, которые после этого подвергают межступенчатому нагреванию в межступенчатых нагревателях 60 перед их поступлением в следующий реактор. После теплообмена 35 с подаваемым потоком 30 отходящий продукт 40 реактора из последнего реактора 25 пропускают в секцию 20 извлечения продукта.

В секции 20 извлечения продукта отходящий продукт 40 реактора компримируют в компрессоре 82 для получения компримированного отходящего продукта. Компримированный отходящий продукт 115 либо вводят непосредственно в установку удаления хлорида 130, как это продемонстрировано на фиг. 2, либо пропускают через холодильник или нагреватель для подстраивания температуры компримированного отходящего продукта 115 к температуре, которая выше, чем температура точки росы для потока компримированного отходящего продукта 115 в конкретных технологических условиях. В одном примере варианта осуществления данная температура находится в диапазоне 93-300°C (200-572°F), более предпочтительно 93-177°C (от 200 до 350°F), а наиболее предпочтительно 121-177°C (250-350°F). В установке 130 удаления хлорида хлорид, присутствующий в компримированном отходящем продукте 115, адсорбируют при использовании адсорбента для получения отходящего продукта 190, подвергнутого обработке.

В одном варианте осуществления адсорбент характеризуется низкой реакционной способностью в отношении углеводородов. Термин «низкая реакционная способность в отношении углеводородов» относится к значительно уменьшенной склонности материала адсорбента к катализу побочных реакций основного потока (например, компримированного отходящего продукта 115) при образовании нежелательных побочных продуктов и компонентов обрастания, которые ставят под угрозу степень чистоты продукта и эффективность адсорбента.

В одном примере варианта осуществления отходящий продукт 190, подвергнутый обработке, охлаждают в холодильнике 120, который на фиг. 2 располагается по ходу технологического потока ниже удаления хлорида. В одном варианте осуществления охлаждение отходящего продукта 190, подвергнутого обработке, приводит к охлаждению отходящего продукта, подвергнутого обработке, до температуры в диапазоне 25-50°C.

В соответствии с наблюдениями изобретателей настоящего изобретения тяжелые углеводороды, такие как полиядерные ароматические соединения, конденсируются из технологического потока при пониженных температурах (например, в диапазоне 38-49°C (100-120°F)) и образуют слой осаждений на адсорбенте установки 130 удаления хлорида, что приводит к обрастанию адсорбента. Данное обрастание уменьшает адсорбирующую способность адсорбента, например, на величину в диапазоне от двух третей до половины от максимальной адсорбирующей способности. Результат заключается в неудовлетворительной способности удаления хлорида в установке 130 удаления хлорида.

Во избежание обрастания адсорбента установка 130 удаления хлорида может находиться при повышенной температуре, которая является более высокой, чем температура точки росы для технологического потока в конкретных технологических условиях, что приводит к уменьшению степени конденсации. Один пример повышенной температуры находится в диапазоне 93-300°C (200-572°F), более предпочтительно 93-177°C (от 200 до 350°F), а наиболее предпочтительно 121-177°C (250-350°F). В одном конкретном примере данная повышенная температура может иметь место на выходе из компрессора 82, как это продемонстрировано на фиг. 2. Данная повышенная температура подавляет или предотвращает конденсацию тяжелых углеводородов.

В результате выбора и использования адсорбента хлорида, характеризующегося высокой адсорбционной способностью, который может функционировать при повышенных температурах, и который характеризуется низкой реакционной способностью в отношении углеводородов, эксплуатационные характеристики по удалению хлорида могут быть улучшены в сопоставлении с тем, что имеет место для традиционного адсорбента, расположенного по ходу технологического потока ниже холодильника 120 на фиг. 1, даже при повышенных температурах. В дополнение к этому, оптимальный адсорбент хлорида будет обладать дополнительным свойством, заключающимся в отсутствии уменьшения адсорбирующей способности или небольшом уменьшении адсорбирующей способности при повышенной предложенной рабочей температуре. Это приводит к получению неожиданного результата, заключающегося в том, что становится возможным расположить установку 130 удаления хлорида по ходу технологического потока выше холодильника 120 на более горячем потоке, например, на выходе компрессора 82. В результате это приводит к получению высокой адсорбирующей способности по хлориду и лучшему сроку службы адсорбента.

Отходящий продукт реактора 40 в одном примере варианта осуществления содержит непревращенные насыщенные углеводороды, олефиновые углеводороды, моноядерные ароматические соединения в количестве в диапазоне от 100 до 5000 ч./млн. (масс.) и полиядерные ароматические соединения в количестве в диапазоне от 5 до 500 ч./млн. (масс). Данный отходящий продукт реактора 40 компримируют в компрессоре 82. Компримированный отходящий продукт 115 на выходе из компрессора 82, например, из выходного сепаратора компрессора, вводят в установку 130 удаления хлорида. Для способа каталитического дегидрирования С3 соединения компримированный отходящий продукт 115 может иметь температуру, которая находится в диапазоне 93-300°C (200-572°F), более предпочтительно 93-177°C (от 200 до 350°F), а наиболее предпочтительно 121-177°C (250-350°F). Для компримированного отходящего продукта 115 возможны и другие диапазоны температуры, например, в зависимости от конкретного способа каталитического дегидрирования (например, в случае C4, C5 соединений).

Один пример давления для компримированного отходящего продукта 115, который вводят в установку 130 удаления хлорида, находится в диапазоне от 345 кПа до 2750 кПа (от 50 до 400 фунт/дюйм2), а в одном конкретном примере варианта осуществления составляет 1450 кПа (210 фунт/дюйм2). Давление отходящего продукта 40 реактора перед компрессором 82 обычно является слишком низким (например, только 7 кПа (1 фунт/дюйм2), и непрактично располагать установку 130 удаления хлорида в данном месте. Однако могло бы быть возможно расположить установку 130 удаления хлорида перед компрессором 82 в случае осуществления способа каталитического дегидрирования при повышенном давлении, хотя данное пониженное давление могло бы оказывать воздействие на конверсию олефинов в реакторах 25 каталитического дегидрирования.

Как это продемонстрировано на фиг. 2, в одном конкретном примере варианта осуществления компримированный отходящий продукт 115 непосредственно вводят в качестве поступающего потока в установку 130 удаления хлорида при отсутствии предварительного охлаждения компримированного отходящего продукта. Это приводит к получению подходящих для функционирования установки 130 удаления хлорида, как температуры, так и давления компримированного отходящего продукта 115. В еще одном варианте осуществления между компрессором 82 и установкой 130 удаления хлорида в способе могут быть расположены холодильник или нагреватель (не показано) для подстраивания (увеличения или уменьшения) температуры компримированного отходящего продукта 115 к выбранной (например, оптимальной) температуре, которая выше, чем температура точки росы для поступающего потока в конкретных технологических условиях.

Установка 130 удаления хлорида может быть сконфигурирована подобно установке 130 удаления хлорида на фиг. 1 или может быть сконфигурирована другим образом. В одном примере варианта осуществления, продемонстрированном на фиг. 3, установкой 130 удаления хлорида является нерегенерируемая установка удаления хлорида, включающая емкость 160 и расположенные в ней защитные слои 162 для удаления, которые содержат один или несколько адсорбентов, которые обычно получают в виде экструдатов или бисерин. Сверху емкости 160 располагают входной распределитель 164, а выше и ниже материала адсорбента, соответственно, размещают инертные несущие среды 166, 168 (например, шарики керамической опоры) для получения оптимального распределения течения. В одном варианте осуществления несущие среды 166 выше защитных слоев 162 материала адсорбента включают шарики 169 в 19 мм, расположенные на сетке 170, а несущие среды 168 ниже защитных слоев материала адсорбента включают слои 172, 174, 176 (от верхнего к нижнему) из шариков в 3 мм, шариков в 6 мм и шариков в 19 мм, расположенных на несущей сетке 178, которую размещают выше выходного отверстия 180. Несущие среды 166, 168 могут характеризоваться и другими размерами, как это должно быть понятно для специалистов в соответствующей области техники.

Одним примером адсорбента хлорида являются профилированные частицы (такие как бисерины или гранулы) с размером, подходящим для обеспечения хорошего распределения течения с одновременным регулированием гидравлического сопротивления при доведении его до низкого уровня. Типичный размер частиц адсорбента, использующийся в способе каталитического дегидрирования, соответствует номинальному диаметру частиц 3,2 мм (1/8 дюйма), хотя для других примеров способа предусматривается использование также и более крупного или более мелкого размера. Для адсорбентов на основе промотированного оксида алюминия по мере захватывания хлорида адсорбентами промотор и алюминий вступают в реакцию с хлоридом с образованием солей.

Один пример адсорбента, который может быть использован, относится к классу промотированных продуктов на основе оксида алюминия, таких как, высокопромотированный оксид алюминия, но не ограничивающихся только этим. Пример высокопромотированного оксида алюминия содержит натрий (Na) в количестве в диапазоне 1-28% масс. в расчете на оксид, а в одном более конкретном примере содержит Na в количестве в диапазоне 3-18% масс. Примеры адсорбентов на основе высокопромотированного оксида алюминия, которые могут быть использованы, описываются в патенте США №7,758,837 и публикации патентной заявки США №2010/0222215. Одним конкретным примером адсорбента на основе высокопромотированного оксида алюминия является продукт CLR-204, изготовленный в компании UOP из Дес-Плейнса, Иллинойс. Продукт CLR-204 обладает свойствами, заключающимися в низкой реакционной способности (например, в отсутствии измеримых изменений состава потока при температурах, составляющих 200°C и выше) в сопоставлении с тем, что имеет место для традиционного адсорбента, и высокой адсорбирующей способности (например, 14%) при повышенных температурах (например, 200°C).

В качестве адсорбента хлорида также могут быть использованы и другие разновидности активированного оксида алюминия, хотя при этом следует принимать во внимание реакционную способность в отношении олефинов и, таким образом, эффекты обрастания. Также может быть использован и другой адсорбент хлорида, такой как продукты на основе оксида металла/карбоната металла, при условии обеспечения достаточной площади поверхности для доведения адсорбирующей способности по хлориду до максимума. Примеры оксидов металлов включают ZnO, MgO, СаО и их комбинации. Еще одним примером адсорбента, который может быть использован, является адсорбент на основе молекулярных сит, такой как природные и синтетические цеолиты, модифицированные для уменьшения каталитической реакционной способности. Одним примером материала адсорбента на основе молекулярных сит является натриевый фожазит.

В одном примере эксплуатации установки 130 удаления хлорида компримированный отходящий продукт 115 при температуре в диапазоне 93-300°C (200-572°F), более предпочтительно 93-177°C (от 200 до 350°F), а наиболее предпочтительно 121-177°C (250-350°F) пропускают через емкость 160, через несущие среды 166, 168 и сквозь защитный слой 162 адсорбента. В защитном слое 162 имеет место как физическая, так и химическая адсорбция при контактировании адсорбента с компримированным отходящим продуктом 115, что приводит к удалению следов хлоридных загрязнителей из компримированного отходящего продукта.

Если еще раз обратиться к фиг. 2, то, как на ней представлено, эксплуатация установки 130 удаления хлоридов результате приводит к получению отходящего продукта 190, подвергнутого обработке. В одном примере способа отходящий продукт 190, подвергнутый обработке, вводят в холодильник 120, который располагают по ходу технологического потока ниже установки 130 удаления хлорида и по ходу технологического потока выше сушилки 84. Одним примером холодильника 120 является теплообменник. В одном примере эксплуатации холодильника 120 температуру отходящего продукта 190, подвергнутого обработке, уменьшают до диапазона 38-49°C (100-120°F). После этого охлажденный отходящий продукт 120 вводят в сушилку 84. Эксплуатацию сушилки 84 можно осуществлять в соответствии с представленным выше описанием или другим образом, как это должно быть понятно для специалистов в соответствующей области техники.

Выходной поток сушилки 84 разделяют в сепараторе 85. Газ 90 расширяется в детандере 95 и разделяется на поток 100 рециркулирующего водорода и поток 105 сухого газа сепаратора. Поток 110 жидкости, который включает олефиновый продукт и непревращенный парафин, отправляют для дальнейшей переработки, где извлекают требуемый олефиновый продукт, а непревращенный парафин отправляют на рециркуляцию в реакторы 25 дегидрирования.

Таким образом, например установку 130 удаления хлорида на фиг. 3 располагают по ходу технологического потока выше холодильника 120 и по ходу технологического потока ниже компрессора 82. Расположение установки 130 удаления хлорида по ходу технологического потока выше холодильника 120 обеспечивает получение преимущества, заключающегося в наличии меньшего осаждения тяжелых углеводородов. Это также делает более легкой разгрузку установки 130 удаления хлорида. В противоположность этому, в некоторых обычных способах агломерирование тяжелых углеводородов делает разгрузку установки удаления хлорида затруднительной. Кроме того, в случае использования адсорбентов, таких как продукт CLR-204, установка 130 удаления хлорида может быть разгружена т.к. материал, не представляет опасности.

В результате расположения установки 130 удаления хлорида по ходу технологического потока непосредственно ниже компрессора 82 в способе удаления хлорида компримированный отходящий продукт 115 может быть достаточно горячим для предотвращения или сведения к минимуму конденсации тяжелых углеводородов из отходящего продукта 40 реактора, которая привела бы к обрастанию абсорбента. Кроме того, температура компримированного отходящего продукта 115 может быть достаточно низкой для уменьшения или предотвращения образования побочных продуктов, таких как тяжелые углеводороды, от полимеризации и коксообразования в установке 130 удаления хлорида.

Конкретные варианты осуществления

Несмотря на то, что нижеследующее описание связано с конкретными вариантами осуществления необходимо понимать, что оно предназначено для иллюстрирования, а не для ограничения объема предшествующего описания изобретения и прилагаемой формулы изобретения.

Первый вариант осуществления изобретения представляет собой способ удаления следов хлоридных загрязнителей в отходящем продукте реактора в способе каталитического дегидрирования, при этом способ включает компримирование отходящего продукта реактора в компрессоре для получения компримированного отходящего продукта; введение компримированного отходящего продукта в установку удаления хлорида; адсорбирование хлоридов, присутствующих в компримированном отходящем продукте в установке удаления хлорида, для получения отходящего продукта, подвергнутого обработке; и охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке, в холодильнике. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где компримированный отходящий продукт вводят непосредственно из компрессора в установку удаления хлорида. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где компримированный отходящий продукт охлаждают или нагревают до температуры, выше чем температура точки росы для компримированного отходящего продукта перед введением компримированного отходящего продукта в установку удаления хлорида. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где абсорбирование хлоридов имеет место при температуре в диапазоне от 93 до 300°C. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где адсорбирование хлоридов имеет место при температуре в диапазоне от 121 до 177°C. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где адсорбирование хлорида включает введение компримированного отходящего продукта в контакт с материалом адсорбента. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где хлорид подвергают физической адсорбции, хемосорбции, химической реакции или их комбинации. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где материал адсорбента содержит активированный оксид алюминия, промотированный продукт на основе оксида алюминия, оксиды металлов, молекулярные сита или их комбинацию. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где материал адсорбента содержит высокопромотированный оксид алюминия. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, кроме того, включающие введение охлажденного отходящего продукта в сушилку; где охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке, имеет место по ходу технологического потока ниже установки удаления хлорида и по ходу технологического потока выше сушилки. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от первого варианта осуществления в данном абзаце, где давление компримированного отходящего продукта находится в диапазоне от 345 кПа до 2750 кПа (от 50 фунт/дюйм2 до 400 фунт/дюйм2).

Второй вариант осуществления изобретения представляет собой способ высокотемпературного удаления следов хлоридных загрязнителей из отходящего продукта реактора в способе каталитического дегидрирования, при этом способ включает дегидрирование углеводородного сырьевого потока в зоне реакции дегидрирования в условиях реакции дегидрирования в присутствии катализатора дегидрирования для получения отходящего продукта реактора; компримирование отходящего продукта реактора для получения компримированного отходящего продукта; введение компримированного отходящего продукта в установку удаления хлорида при температуре, которая выше, чем температура точки росы для компримированного отходящего продукта; адсорбирование следов хлоридных загрязнителей, присутствующих в компримированном отходящем продукте в установке удаления хлорида, при использовании адсорбента для получения отходящего продукта, подвергнутого обработке; и охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от второго варианта осуществления в данном абзаце, где адсорбент характеризуется низкой каталитической активностью для олефиновых углеводородов в целях ограничения протекания побочных реакций и обрастания в установке удаления хлорида. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от второго варианта осуществления в данном абзаце, где адсорбент содержит активированный оксид алюминия, промотированный продукт на основе оксида алюминия, оксиды металлов, молекулярные сита или их комбинации. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от второго варианта осуществления в данном абзаце, где отходящий продукт реактора содержит тяжелые углеводороды. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от второго варианта осуществления в данном абзаце, где адсорбирование следов хлоридных загрязнителей имеет место при температуре в диапазоне 93-300°C. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от второго варианта осуществления в данном абзаце, где адсорбирование следов хлоридных загрязнителей имеет место при давлении в диапазоне от 345 кПа до 2750 кПа (от 50 до 400 фунт/дюйм). Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце вплоть до второго варианта осуществления в данном абзаце, где хлоридные загрязнители подвергают физической адсорбции, хемосорбции, химической реакции или их комбинации. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от второго варианта осуществления в данном абзаце, кроме того, включающие введение охлажденного отходящего продукта в сушилку; где охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке, имеет место по ходу технологического потока ниже установки удаления хлорида и по ходу технологического потока выше сушилки. Одним вариантом осуществления изобретения являются одно, любые или все воплощения, выбираемые из предшествующих вариантов осуществления в данном абзаце, начиная от второго варианта осуществления в данном абзаце, кроме того, включающие выделение олефинового продукта, непревращенного парафина и потока рециркулирующего водорода из выходного потока сушилки; извлечение олефинового продукта; и направление потока рециркулирующего водорода и непревращенного парафина на рециркуляцию в зону реакции дегидрирования.

Несмотря на то, что в предшествующем подробном описании изобретения представлен, по меньшей мере, один пример осуществления, необходимо понимать, что существует огромное количество вариаций осуществления. Также необходимо понимать, что пример варианта осуществления или примеры вариантов осуществления являются только примерами и не предполагают каким-либо образом ограничения объема, применимости или конфигурации изобретения. Скорее предшествующее подробное описание будет предлагать специалистам в соответствующей области техники удобную дорожную карту для воплощения варианта осуществления изобретения. При этом необходимо понимать, что могут быть сделаны различные изменения в отношении функции и компоновки элементов, описанных в одном примере варианта осуществления, без отклонения от объема изобретения, представленного в прилагаемой формуле изобретения.

1. Способ удаления следов хлоридных загрязнителей в отходящем продукте (40), выходящем из реактора способа (5) каталитического дегидрирования углеводородного сырьевого потока, который включает:

компримирование выходящего из реактора продукта, содержащего полиядерные ароматические соединения, в компрессоре (82) для получения компримированного отходящего продукта;

введение компримированного отходящего продукта (115) в установку (130) удаления хлорида;

адсорбирование хлоридов, присутствующих в компримированном отходящем продукте, в установке удаления хлорида с получением отходящего продукта (190), подвергнутого обработке,

причем адсорбирование хлоридов включает введение компримированного отходящего продукта в контакт с материалом адсорбента (162), который содержит активированный оксид алюминия, промотированный продукт на основе оксида алюминия, оксиды металлов, молекулярные сита или их комбинацию, и адсорбирование хлоридов осуществляют при температуре в диапазоне от 93 до 300°С;

и охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке, в холодильнике (120).

2. Способ по п. 1, где компримированный отходящий продукт вводят непосредственно из компрессора в установку удаления хлорида.

3. Способ по п. 1, где адсорбирование хлоридов происходит при температуре, которая выше, чем температура точки росы для компримированного отходящего продукта.

4. Способ по п. 1, где материал адсорбента содержит высокопромотированный оксид алюминия.

5. Способ по п. 1, где давление компримированного отходящего продукта находится в диапазоне от 345 до 2750 кПа (от 50 до 400 фунт/дюйм2).

6. Способ по п. 1, где отходящий продукт реактора содержит тяжелые углеводороды.

7. Способ по п. 1, дополнительно включающий

введение охлажденного отходящего продукта (192) в сушилку (84),

где охлаждение отходящего продукта, подвергнутого обработке, осуществляют по ходу технологического потока ниже установки удаления хлорида и по ходу технологического потока выше сушилки.

8. Способ по п. 7, дополнительно включающий:

выделение (85) олефинового продукта, непревращенного парафина и потока рециркулирующего водорода из выходного потока сушилки;

извлечение олефинового продукта (110); и

направление потока (100) рециркулирующего водорода и непревращенного парафина (110) на рециркуляцию в зону (10) реакции дегидрирования.



 

Похожие патенты:

Настоящее изобретение относится к способам и композициям для ингибирования коррозии металлов, конкретно нержавеющих и дуплексных сталей. Коррозия металлических трубопроводов составами ингибиторов гидратообразования, в частности локализованная коррозия, уменьшается, когда состав ингибитора гидратообразования содержит эффективное количество по меньшей мере одной гидроксикислоты или эквивалента, выбранной из группы, состоящей из гидроксикислот, имеющих от 2 до 20 атомов углерода и по меньшей мере одну гидроксильную группу, и по меньшей мере один ион неорганического галогенида, а также не содержит метанол.
Изобретение относится к способу уменьшения роста вязкости или поддержания вязкости и снижения коэффициента теплопередачи закалочной среды, которая неоднократно циркулирует через тепловую циркуляционную систему, включающемуй добавление консервирующей композиции в закалочную среду.

Изобретение раскрывает компонент жидкой формовочной смолы для использования в способе реакционно-литьевого формования, содержащий реакционный мономер жидкой смолы, содержащий полимеризуемый метатезисной полимеризацией циклоолефин, и массу ненабухающей слюды, причем масса ненабухающей слюды характеризуется средним размером частиц в диапазоне от приблизительно 35 до приблизительно 500 мкм и имеет объемную плотность в диапазоне от приблизительно 0,10 до приблизительно 0,27 г/мл.

Изобретение относится к двум вариантам способа контроля за образованием слаболетучих соединений при получении альфа-метилстирола. Один из вариантов способа включает подачу первой композиции на дистилляционную колонну, причем указанная первая композиция содержит ацетон, фенол, кумол и альфа-метилстирол; очистку первой композиции в дистилляционной колонне с получением второй композиции, содержащей по меньшей мере 1 вес.% альфа-метилстирола и по меньшей мере одну органическую кислоту, причем весовое процентное содержание альфа-метилстирола во второй композиции выше, чем в первой композиции; и добавление некоторого количества амина во вторую композицию.

Настоящее изобретение относится к композиции добавки на основе амина для контроля и ингибирования полимеризации ароматических виниловых мономеров, включающих стирол, содержащей: (A) один или несколько из хинонметида или его производных, (B) одно или несколько из нитроксидных соединений и характеризующейся тем, что указанная композиция дополнительно содержит: (C) один или несколько из алифатических третичных аминов или их смесь, причем указанный алифатический третичный амин содержит одну или несколько гидроксильных групп в алкильной цепи третичного амина, причем указанная композиция не содержит один или несколько из следующих аминов: i) триэтаноламин (TEA); ii) трис[N-бутиламин] (ТВА); iii) моноэтаноламин (МЕА); iv) дибутиламин (DBA); v) диэтаноламин (DEA); vi) дипропил амина (DPA); vii) этилендиамин (EDA); и viii) тетраэтиленпентамин (ТЕРА) и ix) их смесь.

Настоящее изобретение относится к эффективной композиции добавки для контроля и ингибирования полимеризации ароматических виниловых мономеров, включающих стирол, состоящей из: (A) одного или более ароматических нитросоединений, (B) одного или более алифатических третичных аминов, или их смеси, причем один или более алифатических третичных аминов содержат одну или более гидроксильных групп в алкильной цепи третичного амина, и причем алифатический третичный амин не содержит триэтаноламин (TEA).

Настоящее изобретение относится к композиции добавки на основе амина для контроля и ингибирования полимеризации ароматических виниловых мономеров, включающих стирол, содержащей (а) одно или несколько из нитроксидных (т.е.

Настоящее изобретение относится к вариантам композиции присадки для контроля и ингибирования полимеризации стирола. В одном варианте композиция состоит из амина и хинонметида, где указанный амин выбран из группы, содержащей триизопропаноламин (ТИПА) и пропоксилированный этилендиамин (ПЭД), триэтаноламин (ТЭА) и трибутиламин (ТБА), диэтаноламин (ДЭА), моноэтаноламин (МЕА) и их комбинации.

Изобретение относится к микробиологии, фармакологии и биотехнологии и описывает способ биоцидного действия левомицетина (хлорамфеникола) в отношении ассоциации патогенных микроорганизмов, заключающийся в том, что растворяют 5 г левомицетина в 100 мл дистиллированной воды, активированной ионами серебра в концентрации 1,0 мг в 100 мл, проводят первую полимеризацию раствора левомицетина с глутаровым альдегидом при 40°C в течение 2-3 суток, затем проводят вторую полимеризацию раствора левомицетина с 0,2-0,3% этония при 40°C в течение 2-3 суток, при этом содержание глутарового альдегида и этония в 100 мл раствора левомицетина составляет 0,1% и 0,2-0,3% соответственно.

Изобретение относится к способу получения циклопентадиена, предусматривающему мономеризацию дициклопентадиенсодержащей фракции в присутствии инертного высококипящего растворителя и ингибитора полимеризации.

Изобретение относится к способу глубокой осушки толуола, осуществляемый в аппарате колонного типа - адсорбере, включающему пропускание исходного толуола через слой сорбента при охлаждении и регенерацию отработанного сорбента исходным толуолом при нагревании.

Изобретение относится к способу очистки углеводородного сырья, содержащего олефины и по меньшей мере одну примесь, содержащую по меньшей мере один гетероатом, в котором осуществляют стадию контактирования сырья с адсорбентом, содержащим от 93 мас.% до 99,8 мас.% цеолита и от 0,2 до 7 мас.% связующего, причем цеолит относится к типу 12MR, причем указанный цеолит содержит кремний и элемент T, выбранный из группы, состоящей из алюминия, бора, галлия и железа, и атомное отношение Si/T в цеолите меньше 20.

Изобретение относится к способу обработки потока углеводородсодержащего исходного сырья, содержащего C4, C5, C6 и/или C7 углеводороды, воду и загрязнители, включающие оксигенаты, соединения серы или их комбинации.
Группа изобретений относится к адсорбентам для очистки углеводородов. Предложен адсорбент для очистки потоков углеводородов, содержащий компонент оксида алюминия, компонент цеолита с размером входного окна 5-10 Å и добавочный компонент металла.

Изобретение относится к способу производства, по существу, линейных парафинов из сырья, содержащего нормальные углеводороды, слабо разветвленные углеводороды, сильно разветвленные углеводороды и загрязняющие компоненты.

Изобретение относится к ВаKХ цеолитовым адсорбентам без связующего, используемым для жидкофазного разделения ароматических ксилолов. Адсорбент включает часть цеолита, конвертированного из связующего, образованную из х% масс.

Изобретение относится к способу удаления использованного регенеранта из регенерированного сушильного аппарата в системе для изомеризации потока углеводородов, богатого углеводородами C4 и/или богатого по меньшей мере одним из углеводородов C5 и C6.
Изобретение относится к способу получения слаборазветвленных алкилбензолов. Способ включает: пропускание смеси углеводородов, содержащей парафины с 14-23 атомами углерода, через адсорбционную систему разделения, содержащую адсорбционную систему разделения с подвижным слоем, создавая таким образом поток экстракта, содержащий нормальные и монометил разветвленные парафины, и поток рафината, содержащий отличные от нормальных и более разветвленные парафины; при этом в адсорбционной системе разделения используют адсорбент, содержащий цеолит типа пентасил; подачу потока экстракта в реактор дегидрирования для получения потока олефинов, содержащего олефины и диолефины; подачу потока олефинов и потока ароматических веществ в реактор алкилирования для получения потока алкилароматических веществ.

Изобретение относится к вариантам способа получения алкилированного ароматического соединения. Один из вариантов включает следующие стадии: (а) подача потока сырья в зону дегидратации, указанный поток сырья включает способное к алкилированию ароматическое соединение, воду и примеси, причем указанные примеси включают соединение, содержащее по меньшей мере один из следующих элементов: азот, галогены, кислород, сера, мышьяк, селен, теллур, фосфор, а также металлы групп с 1 по 12; (б) удаление по меньшей мере части указанной воды из указанного потока сырья в указанной зоне дегидратации, которая эксплуатируется при подходящих условиях дегидратации с получением дегидратированного потока, включающего указанное способное к алкилированию ароматическое соединение, любые остатки воды и указанные примеси; (в) контактирование по меньшей мере части указанного дегидратированного потока и первого потока алкилирующего агента с первым катализатором алкилирования, имеющим первую емкость по яду, причем указанный первый катализатор алкилирования представляет собой крупнопористое молекулярное сито, имеющее индекс затрудненности менее чем 2, в первой реакционной зоне алкилирования при подходящих по меньшей мере частично жидкофазных первых реакционных условиях с целью удаления по меньшей мере части указанных примесей, а также алкилирования по меньшей мере части указанного способного к алкилированию ароматического соединения указанным первым потоком алкилирующего агента и получения первого алкилированного потока, включающего алкилированное ароматическое соединение (соединения), непрореагировавшее способное к алкилированию ароматическое соединение, любые остатки воды и любые остатки примесей; (г) контактирование указанного первого алкилированного потока и второго потока алкилирующего агента со вторым катализатором алкилирования, отличающимся от указанного первого катализатора алкилирования, причем указанный второй катализатор алкилирования имеет вторую емкость по яду, и включает молекулярное сито семейства МСМ-22 или среднепористое молекулярное сито, имеющее индекс затрудненности от 2 до 12, во второй реакционной зоне алкилирования при подходящих по меньшей мере частично жидкофазных вторых реакционных условиях с целью алкилирования по меньшей мере части указанного непрореагировавшего способного к алкилированию ароматического соединения указанным вторым потоком алкилирующего агента и получения второго алкилированного потока, включающего дополнительное количество указанного алкилированного ароматического соединения (соединений), непрореагировавшее способное к алкилированию ароматическое соединение, любые остатки воды и любые остатки примесей.

Изобретение относится к способу выделения пара-ксилола из смеси, содержащей по меньшей мере один другой С8 алкилароматический углеводород. При этом способ включает введение в контакт в условиях адсорбции указанной смеси с адсорбентом без связующего, содержащим цеолит Х и имеющим содержание воды от 3% до 5,5% по массе для адсорбции пара-ксилола, который переходит в адсорбированную фазу, преимущественно по отношению к по меньшей мере одному другому C8 алкилароматическому углеводороду, присутствующему в неадсорбированной фазе; смыв неадсорбированной фазы из зоны контакта с адсорбентом с получением потока рафината, содержащего по меньшей мере один другой C8 алкилароматический углеводород; десорбцию пара-ксилола в адсорбированной фазе из адсорбента с получением потока экстракта, содержащего пара-ксилол; где адсорбент без связующего не содержит аморфного материала или содержит аморфный материал в количестве менее чем около 2% по массе, что определяют методом дифракции рентгеновских лучей.

Изобретение относится кадсорбционному выделению изомеров ксилола. Способ включает разделение сырьевого потока, включающего множество ароматических углеводородов, на первый поток, содержащий толуол и изомеры ксилола, и второй поток, содержащий изомеры ксилола.

Изобретение относится к способу удаления следов хлоридных загрязнителей в отходящем продукте, выходящем из реактора каталитического дегидрирования углеводородного сырьевого потока, который включает: компримирование выходящего из реактора продукта, содержащего полиядерные ароматические соединения, в компрессоре для получения компримированного отходящего продукта; введение компримированного отходящего продукта в установку удаления хлорида; адсорбирование хлоридов, присутствующих в компримированном отходящем продукте, в установке удаления хлорида с получением отходящего продукта, подвергнутого обработке. Причем адсорбирование хлоридов осуществляется при температуре в диапазоне от 93 до 300°С и включает введение компримированного отходящего продукта в контакт с материалом адсорбента, который содержит активированный оксид алюминия, промотированный продукт на основе оксида алюминия, оксиды металлов, молекулярные сита или их комбинацию. Технический результат – предотвращение образования нежелательных побочных продуктов и соответственно обрастания адсорбента, что приводит к высокой адсорбирующей способности по хлориду и лучшему сроку службы адсорбента. 7 з.п. ф-лы, 3 ил.

Наверх