Способ получения высокооктанового компонента автобензина

 

Изобретение касается производства топлива, в частности получения высокооктанового компонента автобензина. Цель - повышение качества целевого продукта и увеличение продолжительности межрегенерационного цикла. Процесс ведут каталитическим риформингом прямогонных бензиновых фракций с конечной т. кип. до 185^oC в присутствии платиносодержащего катализатора. При этом непрерывно снижается температура конца исходного сырья на 10-30^oC. Для этого при получении риформата с октановым числом по исследовательскому методу, например 95 п., температуру на входе а реакторы риформинга изменяют от 485^oC в начале цикла до 500^oC в конце. Эти условия обеспечивают выход 84,5% и длительность межрегенерационного цикла 15 мес. против 83,5% и 11 мес. соответственно.1 табл.

Изобретение относится к способам получения высокооктанового компонента автобензина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. Целью изобретения является повышение качества целевого продукта за счет снижения его температуры конца кипения при сохранении заданного октанового числа, а также увеличение продолжительности межрегенерационного цикла. Пример 1. Процесс риформинга на промышленной установке проводят с использованием катализатора КР-104А, содержащего 0,36 мас. платины, 0,20 мас. рения, 0,25 мас. кадмия на хлорированной окиси алюминия, при давлении 2,0 МПа, кратности циркуляции водородсодержащего газа (ВСГ) 1100 нм³/м³ сырья, объемной скорости подачи сырья 1,55 ч^-1. Для получения риформата с октановым числом по исследовательскому методу (ИОЧ) 95 п. температуру на входе в реакторы риформинга изменяют от 485^oC в начале цикла до 500^oC в конце. В качестве сырья используют прямогонную бензиновую фракцию, содержащую, мас. 8 ароматических, 34 нафтеновых и 58 парафиновых углеводородов. Температура начала кипения сырья постоянна и составляет 85^oC, а температуру конца кипения сырья непрерывно снижают от 180 до 160·C путем изменения режима ректификации на установке первичной перегонки нефти, где из сырой нефти выделяют исходную прямогонную бензиновую фракцию. Температура конца кипения риформата в начале цикла составляет 195^oC, к концу цикла снижается до 190^oC. Выход целевого продукта (риформата) с ИОЧ 95 п. составляет 84,9 мас. длительность межрегенерационного цикла 15 мес. Таким образом, наряду с увеличением длительности межрегенерационного цикла получаемый бензин соответствует требованиям ГОСТа по значению температуры конца кипения. Пример 2. Риформинг проводят по примеру 1. Для получения риформата с ИОЧ 95 п. температуру в течение межрегенерационного цикла постепенно повышают от 487 до 498^oC. Процесс проводят при давлении 2,0 МПа, кратности циркуляции ВСГ 1100 нм³/м³ сырья, объемной скорости по сырью 1,55 ч^-1. Температуру конца кипения сырья за межрегенерационный цикл непрерывно снижают от 185 до 175^oC, температура начала кипения сырья постоянна и составляет 85^oC. Температура конца кипения риформата в начале цикла составляет 192^oC, а к концу повышается до 195^oC. Выход риформата с ИОЧ 95 п. составляет 84,8 мас. длительность межрегенерационного цикла- 13 мес. Пример 3. Риформинг проводят по примеру 1. Для получения риформата с ИОЧ 95 п. температуру в течение межрегенерационного цикла постоянно повышают от 485 до 502^oC. Процесс проводят при давлении 2,0 МПа, кратности циркуляции ВСГ 1100 нм³/м³ сырья, объемной скорости по сырью 1,55 ч^-1. Температуру конца кипения сырья за межрегенерационный цикл непрерывно снижают от 185 до 155^oC, температура начала кипения сырья постоянна и составляет 85^oC. Температура конца кипения риформата в начале цикла составляет 195^oC, к концу снижается до 185^oC. Выход риформата с ИОЧ 95 п. составляет 85,0 мас. длительность межрегенерационного цикла 15,5 мес. Пример 4 (для сравнения). Риформинг проводят по примеру 1. Для получения риформата с ИОЧ 95 п. температуру в течение межрегенерационного цикла постепенно повышают от 487 до 497 ^oC. Процесс проводят при давлении 2,0 МПа, кратности ВСГ 1100 нм³/м³ сырья, объемной скорости подачи сырья 1,55 ч^-1. Температуру конца кипения сырья за межрегенерационный цикл снижают от 180 до 175^oC, температура начала кипения сырья постоянна и составляет 85^oC. Температура конца кипения риформата в начале цикла составляет 192^oC, к концу цикла повышается до 198^oC. Выход риформата с ИОЧ 95 п. составляет 84,2 мас. а длительность межрегенерационного цикла 12 мес. Таким образом, снижение температуры конца кипения сырья к концу цикла на величину менее 10^oC приводит к повышению температуры конца кипения риформата в конце межрегенерационного выше допустимой по требованиям стандарта. Пример 5 (для сравнения). Риформинг проводит по примеру 1. Для получения риформата с ИОЧ 95 п. температуру постепенно поднимают в течение межрегенерационного цикла от 487 до 504^oC до 504^oC. Процесс проводят при давлении 2,0 МПа, кратности циркуляции ВСГ 1100 нм³/м³ сырья, объемной скорости по сырью 1,55 ч^-1. Температуру конца кипения сырья за межрегенерационный цикл непрерывно снижают от 180 до 145^oC, температура начала кипения сырья постоянна и составляет 85^oC. Температура конца кипения риформата в начале цикла составляет 191^oC, к концу снижается до 178^oC. Выход риформата с ИОЧ 95 п. составляет 83,2 мас. а длительность межрегенерационного цикла 15,5 мес. Таким образом, при снижении температуры конца кипения сырья к концу межрегенерационного цикла на величину более 30^oC выход риформата с ИОЧ 95 п. становится ниже, чем по известному способу. Пример 6 (для сравнения). Риформинг проводят по примеру 1. Для получения риформата с ИОЧ 95 п. температуру постепенно поднимают в течение межрегенерационного цикла с 482 до 498^oC. Процесс проводят при давлении 2,0 МПа, кратности циркуляции ВСГ 1100 нм³/м³, объемной скорости подачи сырья 1,55 ч^-1. Температуру конца кипения сырья за межрегенерационный цикл непрерывно снижают от 190 до 170^oC, температура начала кипения сырья постоянна и составляет 85^oC. Температура конца кипения риформата в начале цикла составляет 202^oC, к концу цикла снижается до 195^oC. Выход риформата с ИОЧ 95 п. составляет 84,0 мас. а длительность межрегенерационного цикла 12,5 мес. Таким образом, использование сырья с температурой конца кипения выше 185^oC не позволяет получать в течение всего межрегенерационного цикла риформат, выкипающий до 195^oC, в соответствии с требованиями стандарта. Пример 7. (известный способ). Риформинг проводят по примеру 1. Для получения риформата с ИОЧ 95 п. температуру постепенно поднимают в течение межрегенерационного цикла с 487 до 497^oC. Процесс проводят при давлении 2,0 МПа, кратности циркуляции ВСГ 1100 нм³/м³ сырья, объемной скорости подачи сырья 1,55 ч^-1. В качестве сырья используют прямогонную фракцию, содержащую, мас. 8 ароматических, 34 нафтеновых и 58 парафиновых углеводородов. Температура начала и конца кипения сырья в течение межрегенерационального цикла постоянна и составляет 85 и 180^oC соответственно. Температура конца кипения риформата в начале цикла составляет 192^oC, а в конце повышается до 207^oC. Выход риформатора с ИОЧ 95 п. составляет 83,5 мас. длительность межрегенерационного цикла 11 мес. Таким образом, при проведении известного способа температура конца кипения риформата превышает требования стандарта на зимний сорт автобензина, длительность цикла не превышает 11 мес.

Формула изобретения

Способ получения высокооктанового компонента автобензина путем каталитического риформинга прямогонных бензиновых фракций, имеющих конец кипения до 185^oС, в присутствии платиносодержащего катализатора, отличающийся тем, что, с целью повышения качества целевого продукта и увеличения продолжительности межрегенерационного цикла, риформинг проводят при непрерывном в течение межрегенерационного цикла снижения температуры конца кипения исходного сырья на 10 30^oС.

РИСУНКИ

Рисунок 1

MM4A Досрочное прекращение действия патента Российской Федерации на изобретение из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе

Номер и год публикации бюллетеня: 8-2000

Извещение опубликовано: 20.03.2000        

---