Способ комплексного использования изобутана в производстве изопрена и бутилкаучука



Способ комплексного использования изобутана в производстве изопрена и бутилкаучука
Способ комплексного использования изобутана в производстве изопрена и бутилкаучука

 


Владельцы патента RU 2448938:

Общество с ограниченной ответственностью "Тольяттикаучук" (RU)

Изобретение относится к способу комплексного использования изобутана в производстве изопрена и бутилкаучука, включающему стадию получения изобутилена дегидрированием изобутана с образованием изобутан-изобутиленовой фракции, содержащей 45-46% мас. изобутилена, которая одним потоком направляется на получение изопрена через синтез ДМД с выделением возвратной изобутановой фракции, содержащей 15-20% мас. изобутилена, а другим потоком на гидратацию изобутилена в триметилкарбинол производства бутилкаучука с выделением возвратной изобутановой фракции с содержанием изобутилена 2,5-4,0% мас., характеризующемуся тем, что возвратную изобутановую фракцию из производства диметилдиоксана, содержащую 15-20% мас. изобутилена, очищают от высококипящих углеводородов ректификацией и полностью или частично направляют совместно с изобутан-изобутиленовой фракцией на гидратацию изобутилена в триметилкарбинол производства бутилкаучука, а выделенную затем возвратную изобутановую фракцию с содержанием изобутилена 1,5-2,5% мас. совместно с «прямым» изобутаном возвращают на дегидрирование. Использование настоящего способа позволяет увеличить выработку изобутилена на стадии дегидрирования и снизить энергозатраты. 3 табл., 3 пр., 2 ил.

 

Изобретение относится к способам производства изопрена из изобутилена и формальдегида и бутилкаучука и, в частности, к получению изобутилена для их производства.

Известен способ получения изобутилена высокой степени чистоты для производства бутилкаучука путем гидратации изобутилена в изобутан-изобутиленовой фракции (ИИФ), содержащей изобутилена на уровне 30-46% мас., в триметилкарбинол с последующим выделением изобутана - возврата с содержанием изобутилена 2,0-3,0% мас., дегидратацией триметилкарбинола в изобутилен и его очисткой (Л.А.Кирпичников и др., Ленинград, «Химия и технология мономеров для синтетических каучуков»).

Известен также способ получения изопрена из формальдегида и изобутилена, в котором изобутилен получается дегидрированием изобутана с получением изобутан-изобутиленовой фракции с содержанием изобутилена на уровне 45-46% мас. Эта фракция наряду с формалином является исходным сырьем для получения диметилдиоксана (ДМД) с последующим его разложением в изопрен (С.К.Огородников, Г.С.Идлис. «Производство изопрена», Химия, 1973 г.).

Одним из недостатков данного способа является низкая конверсия изобутилена при получении ДМД, в результате чего наряду с другими побочными продуктами выделяется возвратная изобутиленовая фракция с содержанием изобутилена 15-20% мас. Работа с более высокой конверсией изобутилена приводит к значительному снижению селективности процесса и увеличению выхода побочных продуктов.

Подача возвратной изобутановой фракции с таким высоким содержанием изобутилена на приготовление бензиновых фракций экономически нецелесообразна, а использование ее с «прямым» изобутаном в качестве шихты на дегидрирование приводит к потерям изобутилена, так как считается, что 25% изобутилена, поступающего с шихтой, разлагается на побочные продукты. Подача этой фракции на дегидрирование без предварительной очистки повышает образование кокса, который блокирует активные центры катализатора и снижает выхода изобутилена. Кроме того, работа реакторов с повышенным до 10-12% содержанием изобутилена в сырье по сравнению с оптимальным снижает производство изобутилена на 8-10%, повышает рецикл изобутановой фракции и приводит к перерасходу энергоресурсов.

Предлагаемый способ лишен указанных недостатков, так как позволяет снизить потери изобутилена, полностью использовать изобутан при оптимальных режимах его дегидрирования, проводить процесс синтеза ДМД с минимальным выходом побочных продуктов в производстве изопрена и полностью извлекать изобутилен из возвратной изобутановой фракции на стадии гидратации в производстве бутилкаучука.

Целью данного изобретения является повышение выработки изобутилена и снижение удельных расходов сырья и энергоресурсов при комплексной переработке изобутана в производствах изопрена и бутилкаучука.

Поставленная цель достигается способом, согласно которому возвратную изобутановую фракцию из производства диметилдиоксана, содержащую 15-20% мас. изобутилена, очищают от высококипящих углеводородов ректификацией и полностью или частично направляют совместно с изобутан-изобутиленовой фракцией на гидратацию изобутилена в триметилкарбинол производства бутилкаучука, а выделенную затем возвратную изобутановую фракцию с содержанием изобутилена 1,5-2,5% мас. совместно с «прямым» изобутаном возвращают на дегидрирование.

При этом обеспечивается возможность работы производства диметилдиоксана с высокой селективностью при максимально возможной конверсии как изобутилена, так и формальдегида и практически исключить потери изобутилена, поступающие с шихтой при дегидрировании изобутана.

Как вариант, возможна работа узла гидратации изобутилена с использованием в качестве сырья изобутилен-изобутановой фракции, содержащей 45-46% мас. изобутилена совместно с частью возвратной изобутановой фракции в производстве диметилдиоксана, например половина от выделенной на этом узле. В этих случаях концентрация изобутилена в сырье, подаваемом на гидратацию, и в шихте на дегидрирование будет выше, потери его увеличатся, а выработка уменьшится.

В производстве бутилкаучука открывается возможность увеличения выхода триметилкарбинола, который является, в свою очередь, сырьем для получения изобутилена высокой степени чистоты для производства бутилкаучука, или же этот триметилкарбинол может быть использован при синтезе изопрена через диметилдиоксан, а также в одностадийном его синтезе.

При работе узла гидратации на ИИФ, содержащей более 40% мас. изобутилена, возникают трудности в достижении максимального извлечения из возвратной изобутановой фракции, что, в конечном счете, увеличивает его потери на дегидрировании.

Работа реакторов гидратации на более высоких нагрузках с более высоким содержанием изобутана при пониженном содержании изобутилена благоприятно скажется на распределении потока по всему объему катализатора, будет способствовать повышению выходов триметилкарбинола и обеспечит более низкое содержание изобутилена в возвратной изобутановой фракции.

По данному способу прямой 100% изобутан, поступающий по линии 1, смешивают с возвратным изобутаном, поступающим после гидратации изобутилена и отделения триметилкарбинола из производства бутилкаучука, поступающего по линии 12, и направляют по линии 2 на дегидрирование в реакторный блок 3 (фиг.1).

Контактный газ по линии 4 по классической схеме (5) подают на узел для компримирования и выделения легких (линия 6) и тяжелокипящих углеводородов (линия 7).

Полученную изобутан-изобутиленовую фракцию (линия 8) с содержанием изобутилена 45-46% мас. разделяют на два потока. Первый по линии 9, затем 10 направляют на гидратацию изобутилена в триметилкарбинол (11) в производство бутилкаучука. Другую часть изобутан-изобутиленовой фракции по линии 14 подают на конденсацию изобутилена и формальдегида, поступающего по линии 15, в диметилдиоксан в производстве изопрена 16, где наряду с диметилдиоксаном, выделяемым по линии 17, и высококипящими побочными продуктами (линия 18) выделяют возвратную изобутановую фракцию с содержанием 15-20% мас. изобутилена. Эта фракция по линии 19 поступает на узел очистки 20 ректификацией от тяжелокипящих продуктов (метанол, метилаль, более высококипящих и т.д.), отбираемых по линии 22. Очищенная изобутановая фракция направляется по линии 21 на смешение с изобутан-изобутиленовой фракцией, поступающей на гидратацию по линии 10.

Выделенная после гидратации (11) возвратная изобутан-изобутиленовая фракция по линии 12 совместно с прямым изобутаном подается на дегидрирование, а полученная фракция триметилкарбинола по линии 13 поступает на получение изобутилена-ректификата.

При частичной подаче возвратной изобутановой фракции из производства диметилдиоксана на гидратацию остальное количество фракции по линии 23 направляют на дегидрирование (фиг.2).

Изобретение иллюстрируется следующими примерами.

Пример №1 (по существующему способу)

На гидратации изобутилена в триметилкарбинол в производстве бутилкаучука в качестве сырья используют изобутан-изобутиленовую фракцию (ИИФ), содержащую 45-46% мас. изобутилена.

Выделенная после гидратации и очистки возвратная изобутановая фракция с содержанием изобутилена 2,5-4,0% мас. совместно с «прямым» изобутаном и изобутановой фракцией производства диметилдиоксана с содержанием изобутилена 15-20% мас. в соотношении 1:0,7-0,8 подают в качестве сырья на дегидрирование. Содержание изобутилена в шихте при этом находится на уровне 8-10% мас.

Считается, что 25% этого изобутилена при дегидрировании разлагается на побочные продукты, что соответствует 40-50 кг изобутана на 1 т изобутилена.

Дегидрирование изобутана проводится при температуре 560-580°С и объемной скорости подачи сырья 150-160 час-1.

При наличии повышенного содержания изобутилена в шихте для обеспечения работы агрегата дегидрирования с селективностью на уровне 82-83% неизбежно понижение температур дегидрирования, что снижает конверсию изобутана до уровня 48-50% мас. Соответственно, снижается фактическая выработка изобутилена на 8-10% абс. и повышаются энергозатраты.

Количество поданных и полученных продуктов, а также их состав приводится в таблице №1.

Таблица №1 к примеру №1
Материальный баланс основных углеводородных фракций по существующему способу
№ потока Подача ИИФ на гидратацию в производство бутилкаучука Подача на дегидрирование
Возвратная изобутановая фракция после гидратации «Прямой» изобутан Возвратная изобутановая фракция из производства ДМД Суммарное сырье на дегидрирование
кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас.
Л/л 12 0,10 7 0,11 12,5 0,10 1,6 0,01 21,1 0,06
i-С4Н10 6132 51,10 6132 96,61 12532 99,43 13090 83,44 31754 91,67
n-С4Н10 46 0,38 165 2,60 12,5 0,10 48 0,31 225,5 0,65
i-C4H8 5755 47,96 38 0,60 22,5 0,18 2480 15,81 2540,5 7,33
n-C4H8 36 0,30 5 0,08 - - 42 0,27 47 0,14
С4Н6 7 0,06 - - - - 9 0,06 9 0,03
Т.о. 12 0,10 - - 24,5 0,19 16 0,10 40,5 0,12
12000 100,00 6347 100,00 12604 100,00 15686,6 100,00 34637,6 100,00

Пример №2 (по предлагаемому способу)

Дегидрирование изобутана проводится при режимах, указанных в примере №1. Однако в качестве возвратной фракции используется возвратный изобутан с содержанием изобутилена 1,5-2,5% мас. после подачи возвратного изобутана производства диметилдиоксана, содержащего изобутилена 15-20% мас., и предварительной очистки от высококипящих углеводородов совместно с изобутан-изобутиленовой фракцией, содержащей 45-46% мас. изобутилена на гидратацию изобутилена в триметилкарбинол производства бутилкаучука, например метанола, метилаля и др.

Соотношение возвратной изобутановой фракции из производства бутилкаучука и «прямого» изобутана выдерживается при подаче этой шихты на дегидрирование 1:0,7-0,8. Количество поданных и полученных фракций, а также их состав приводится в таблице №2.

При этом содержание изобутилена в шихте на дегидрирование в зависимости от соотношения прямого и возвратного изобутана не превышает 1,5-2,5% мас.

В этих условиях возможна работа на максимально возможной конверсии изобутана (52-53%) с селективностью на уровне 82-83%.

Потери изобутилена, поступающего с шихтой, при этом не превысят 10 кг/т изобутилена.

Пример №3 (по предлагаемому способу)

Дегидрирование изобутана проводится при температуре 570-590°С и объемной скорости подачи сырья 150-160 час-1.

На дегидрирование изобутана поступает шихта, состоящая из возвратной изобутановой фракции после гидратации изобутилена в триметилкарбинол, «прямой» изобутан и часть, например 50%, возвратной изобутановой фракции производства диметилдиоксана.

Таблица №2 к примеру №2
Материальный баланс основных углеводородных фракций по предлагаемому способу

потока
Подано на гидратацию в производстве бутилкаучука Подано на дегидрирование
Подача ИИФ на гидратацию в производство бутилкаучука Очищенная изобутановая фракция из производства ДМД Суммарная подача на гидратацию Возвратная изобутановая фракция после гидратации «Прямой» изобутан Суммарное сырье на дегидрирование
кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас.
Л/л 12 0,10 16 0,10 28 0,10 20 0,10 14 0,1 34 0,10
i-С4Н10 6132 51,10 13390 83,69 19522 69,72 19520 96,36 14654 99,4 34174 97,64
n-С4Н10 46 0,38 48 0,30 94 0,33 94 0,46 15 0,1 109 0,31
i-C4H8 5755 47,96 2479 15,49 8234 29,41 529 2,61 30 0,2 559 1,59
n-C4H8 36 0,30 42 0,26 78 0,28 78 0,39 - - 78 0,22
С4Н6 7 0,06 9 0,06 16 0,06 16 0,08 - - 16 0,05
Т.о. 12 0,10 16 0,10 28 0,10 - - 30 0,2 30 0,09
12000 100,00 16000 100,00 28000 100,0 20257 100,00 14743 100,00 35000 100,00

При этом содержание изобутилена в шихте составляет 4-5% мас., а его потери - 20-30 кг/т изобутилена в ИИФ.

Количество поданных и полученных углеводородных фракций, а также их состав приведен в таблице №3.

При работе с возвратом изобутановой фракции, содержащей более 15% мас. изобутилена вплоть до 20% мас., потери изобутилена будут соответственно выше.

Таблица №3 к примеру №3
Материальный баланс основных углеводородных фракций по предлагаемому способу
№ потока Подано на гидратацию Подано на дегидрирование
ИИФ на гидратацию в производство бутилкаучука Возвратная очищенная изобутановая фракция производства ДМД Суммарная подача сырья на гидратацию Возвратная изобутановая фракция «Прямой» изобутан Возвратная фракция i-C4H10 из производства ДМД (изопрен) Всего подано на дегидрирование изобутана
кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас. кг/ч % мас.
Л/л 12 0,10 8 0,10 20 0,10 22 0,17 13 0,10 8 0,10 43 0,12
i-C4H10 6132 51,10 6695 83,69 12827 64,14 12826 96,20 13586 99,42 6695 83,69 33108 94,60
n-С4Н10 46 0,38 24 0,30 70 0,35 70 0,53 13 0,10 24 0,30 107 0,31
i-C4H8 5755 47,96 1239 15,49 6994 34,97 347 2,6 26 0,19 1239 15,49 1613 4,61
n-C4H8 36 0,30 21 0,26 57 0,28 57 0,43 - - 21 0,26 78 0,22
С4Н6 7 0,06 5 0,06 12 0,06 10 0,07 26 0,19 5 0,06 41 0,12
Т.о. 12 0,10 8 0,1 20 0,1 - - - - 8 0,1 8 0,02
12000 100,00 8000 100,0 20000 100,0 13332 100,0 13664 100,0 8000 100,0 34998 100,0

Сопоставление существующей и предлагаемой схем переработки изобутана приводятся ниже

Наименование По существующему способу По предлагаемому способу
При подаче возвратной изобутановой фракции производства ДМД на гидратацию
1. Доля подачи возвратной изобутановой фракции из производства ДМД в производство бутилкаучука на гидратацию, % 100% 50%
2. Подача шихты на дегидрирование, т/ч 35 35 35
3. Содержание изобутилена в ИИФ, % мас. 45-46 45-46 45-46
4. Содержание изобутилена в возвратной изобутановой фракции производства ДМД, % мас. 15-20 15-20 15-20
5. Содержание изобутилена в возвратной изобутановой фракции после гидратации в производстве бутилкаучука, % мас. 2,5-4,0 1,5-2,5 1,5-2,5
6. Содержание в шихте на дегидрирование, % мас:
изобутилена 8-10 1,5-2,0 4-5
высококипящих 0,2-0,3 0,05
7. Потери изобутилена на 1 т полученного изобутилена в ИИФ при дегидрировании, кг 40-50 8-10 20-30
8. Выходы изобутилена при дегидрировании, %:
конверсия 48-50 52-53 51-52
селективность 82-83 82-83 82-83

Таким образом, при внедрении схемы комплексной переработки изобутана на производстве изопрена и бутилкаучука достигается полное использование изобутана с максимально возможной селективностью процесса при дегидрировании и увеличение мощности по изобутилену. При этом повышается выработка триметилкарбинола, открывается возможность увеличения выработки изобутилена высокой степени чистоты для производства бутилкаучука или же увеличения выработки триметилкарбинола с дальнейшим его использованием как в двухстадийном, так и одностадийном производстве изопрена. Соответственно снижаются потери изобутилена, поступающего с шихтой на дегидрирование, а также энергозатраты.

Способ комплексного использования изобутана в производстве изопрена и бутилкаучука, включающий стадию получения изобутилена дегидрированием изобутана с образованием изобутан-изобутиленовой фракции, содержащей 45-46 мас.% изобутилена, которая одним потоком направляется на получение изопрена через синтез ДМД с выделением возвратной изобутановой фракции, содержащей 15-20 мас.% изобутилена, а другим потоком на гидратацию изобутилена в триметилкарбинол производства бутилкаучука с выделением возвратной изобутановой фракции с содержанием изобутилена 2,5-4,0 мас.%, отличающийся тем, что возвратную изобутановую фракцию из производства диметилдиоксана, содержащую 15-20 мас.% изобутилена, очищают от высококипящих углеводородов ректификацией и полностью или частично направляют совместно с изобутан-изобутиленовой фракцией на гидратацию изобутилена в триметилкарбинол производства бутилкаучука, а выделенную затем возвратную изобутановую фракцию с содержанием изобутилена 1,5-2,5 мас.% совместно с «прямым» изобутаном возвращают на дегидрирование.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к усовершенствованным способам галоидирования полимеров. .

Изобретение относится к получению каучуков, в частности к способу получения бутилкаучука, который используется в производстве ездовых камер и камер форматоров-вулканизаторов.

Изобретение относится к способу получения бутилкаучука. .

Изобретение относится к области получения каучуков, а именно к способу получения бутилкаучука. .

Изобретение относится к способам полимеризации для получения полимеров с использованием реакторной системы с кипящим резервуаром и растворителей, включающих гидрофторуглероды.

Изобретение относится к конструкциям аппаратов для проведения процессов полимеризации в растворе или суспензии и может быть использовано, например, для синтеза бутилкаучука.

Изобретение относится к технологии получения бутилкаучука, применяемого для производства автомобильных камер, резинотехнических изделий, галобутилкаучука, и может быть применено в нефтехимической промышленности.

Изобретение относится к новым способам полимеризации, включающим разбавители, включая фторуглеводороды, и их применение для получения полимеров с новыми распределениями последовательностей.

Изобретение относится к дибензо[c,g]флуореновому соединению, представленному одной из следующих формул: , Также изобретение относится к органическому светоизлучающему устройству, использующему указанные выше соединения.

Изобретение относится к способу переработки полупродуктов синтеза изопрена, полученных на стадии конденсации формальдегида и изобутилена или его производных, включающему разложение полупродуктов синтеза на катализаторе с получением изопрена, характеризующемуся тем, что в качестве катализатора используют фосфаты циркония, ниобия или тантала, или упомянутые фосфаты, нанесенные на неорганический носитель, и процесс осуществляют при 100-200°C, давлении 7-20 атм, при массовой скорости подачи полупродуктов синтеза изопрена, находящихся в жидкой фазе, на твердофазный катализатор со скоростью 0,5-15 г/г час.

Изобретение относится к способу жидкофазного получения изопрена путем взаимодействия формальдегида с изобутиленом или его производными в присутствии твердофазного катализатора и последующего выделения целевого продукта, характеризующемуся тем, что в качестве катализатора используют фосфаты, выбранные из фосфатов циркония, ниобия или тантала, при этом взаимодействие осуществляют при 100-200°С, давлении 7-20 атм и мольном отношении изобутилена или производного изобутилена к формальдегиду, равном (1-20)/1.

Изобретение относится к способу получения 1,1,3-трифенилиндена из фенилацетилена и производного трифенилметана, характеризующемуся тем, что в качестве производного трифенилметана используется трифенилметанол в присутствии каталитических количеств кислоты Льюиса в среде органического растворителя, обеспечивающего возможность отделения образующейся воды, в виде азеотропной смеси.

Изобретение относится к способу получения изопрена путем жидкофазного взаимодействия компонентов сырья - формальдегида и, возможно, веществ, являющихся источником формальдегида, с трет-бутанолом, возможно, изобутиленом или веществами, являющимися источником изобутилена, и, возможно, полупродуктами - предшественниками изопрена, в присутствии сильного кислотного катализатора и воды с использованием мольного избытка трет-бутанола или изобутилена к формальдегиду или веществам, являющимся источником формальдегида, при температуре и давлении, обеспечивающих переход изопрена в паровую фазу с последующим его выделением, осуществляемый с подводом тепла в реакционную зону реактора, оснащенную массообменной насадкой, за счет циркуляции подогреваемого кислого водного слоя с обеспечением перепада температуры по высоте реакционной зоны, характеризующемуся тем, что реактор имеет одну или более дополнительных последовательно установленных реакционных зон, оснащенных массообменной насадкой, в каждую зону подают сырье через распределительные устройства, при этом тепло в дополнительно установленные реакционные зоны дополнительно подводят паровой фазой через распределительные устройства с предыдущей реакционной зоны с поддержанием температуры и давления в них, обеспечивающих переход основного количества трет-бутанола и изобутилена в паровую фазу и перепад температур по высоте каждой реакционной зоны 3-7°С.

Изобретение относится к способу получения циклоалкилиденгомо(С 60-Ih)[5,6]фуллеренов общей формулы (I): n=1, 2, 3, 4характеризующемуся тем, что С60-фуллерен взаимодействует с циклическими диазосоединениями, генерируемыми in situ из соответствующих незамещенных гидразонов ( ) с помощью Ag2O, в о-дихлорбензоле в присутствии трехкомпонентной каталитической системы Pd(асас)2-2PPh 3-4Et3Al, взятыми в мольном соотношении С 60: незамещенный гидразон: Pd(асас)2-2PPh 3-4Et3Al=0.01:(0.01-0.02):(0.0015-0.0025), при комнатной температуре (~20°С) в течение 20-40 мин.

Изобретение относится к способу получения (С 60-Ih)[5,6]фуллеро[2',3':1,9]циклопропана общей формулы (I): характеризующемуся тем, что С60 -фуллерен взаимодействует с диазометаном (CH2N 2), генерируемым in situ из N-метил-N-нитрозомочевины и водного раствора КОН в хлорбензоле в присутствии палладиевого катализатора (Pd(acac)2), взятыми в мольном соотношении С60: N-метил-N-нитрозомочевины: Pd(acac)2 =0.01:(0.01-0.05):(0.0015-0.0025) и 0.1 мл 40%-го водного раствора КОН, предпочтительно 0.01:0.03:0.002, при температуре 40°С в течение 0.5-1.5 ч.

Изобретение относится к способу одностадийного получения изопрена из изобутилена и формальдегида путем взаимодействия исходного сырья при повышенной температуре с твердым катализатором с использованием СВЧ-излучения, с непрерывной отгонкой образующихся продуктов, конденсацией отгона характеризующемуся тем, что в качестве твердого катализатора используют катализатор следующего состава, мас.%: P2O5 56%, Ti 2,5%, влага 6%, кизельгур 35,5%.

Изобретение относится к способу одностадийного получения изопрена из изобутилена и формальдегида путем взаимодействия исходного сырья при повышенной температуре с твердым катализатором с использованием СВЧ-излучения, с непрерывной отгонкой образующихся продуктов, конденсацией отгона характеризующемуся тем, что в качестве твердого катализатора используют катализатор следующего состава, мас.%: P2O5 - 33-41%, CaO - 39-45%, NiO - 9-11,5%, Cr2O3 - 6,5%, SiO2 - 1,5-2,5%, SO3 - 0,5-1,1%, Fe2O3 - 0,1%.

Изобретение относится к способу получения 1 (2 )а-гомо(С60-Ih)[5,6]фуллерена общей формулы (1): характеризующемуся тем, что С60 -фуллерен взаимодействует с эфирным раствором диазометана (CH 2N2) в о-дихлорбензоле в присутствии палладиевого катализатора (Pd(acac)2), взятыми в мольном соотношении С60:диазометан:Pd(acac)2=0.01:(0.01-0.03):(0.0015-0.0025), при комнатной температуре (~20°С) в течение 0.5-1.5 ч.
Изобретение относится к способу получения бензина или его компонентов с октановым числом 92-93 по исследовательскому методу из сырья, содержащего диметиловый эфир, в присутствии катализаторов на основе цеолита типа ZSM-5 с SiO2/Al 2O3=60-83, содержащего не более 23,0% оксида алюминия, не более 0,09% оксида натрия и цинк в пределах 2-5%, при этом процесс ведут при температуре 300-400°С и давлении 2,5-4,5 МПа.
Наверх