Способ определения коррозионной активности воздушной среды



Способ определения коррозионной активности воздушной среды
Способ определения коррозионной активности воздушной среды
Способ определения коррозионной активности воздушной среды
Способ определения коррозионной активности воздушной среды

 


Владельцы патента RU 2536770:

Маругин Александр Михайлович (RU)
Челибанова Марина Геннадьевна (RU)
Франк-Каменецкая Ольга Викторовна (RU)
Челибанов Владимир Петрович (RU)

Изобретение относится к области приборостроения, а именно к индустрии контроля воздушной среды с целью учета ее агрессивного действия как на человека, так и на создаваемые им материальные объекты. В частности, оно предназначено для выяснения, в каких климатических условиях находились или будут находиться разнообразные конструкции и устройства. Способ определения коррозионной активности воздушной среды основан на определении коррозионной активности двумя аналогичными металлическими образцами, различающимися только своими теплоемкостями. Различие в теплоемкости обеспечивают тремя вариантами: различием масс образцов, подсоединением к одному из образцов массивного металлического элемента, подсоединением к одному из образцов теплового аккумулятора, заполненного известными теплоемкими веществами. Способ может быть использован для выяснения, в каких условиях эксплуатировались разнообразные устройства. Техническим результатом является обеспечение возможности определения климатического фактора - климатической составляющей коррозионной активности воздушной среды. 3 з.п. ф-лы, 4 ил.

 

Заявляемое техническое решение относится к области приборостроения, а именно к индустрии контроля воздушной среды с целью учета ее агрессивного действия как на человека, так и на создаваемые им материальные объекты. В частности, оно предназначено для выяснения, в каких климатических условиях находились или будут находиться разнообразные конструкции и устройства.

Коррозионную активность воздушной среды классифицируют двумя способами, указанными в международном стандарте ISO 9223: 2012 «Коррозия металлов и сплавов. Коррозионная активность атмосфер классификация, определение и оценка» / Второе издание от 2012-02-01. Один из этих способов в настоящем описании для краткости назван «расчетным», другой - «экспериментальным». Расчетный способ является оценочным, так как эмпирическая зависимость «доза-эффект», используемая для расчета, не позволяет учесть действие всех факторов окружающей среды. Экспериментальный способ более точный, так как основан на измерительной процедуре, позволяющей определить результат непосредственного взаимодействия среды с объектом измерений. Этот экспериментальный способ принят за прототип. Он заключается в определении коррозионных потерь, вызванных процессом однородной электрохимической коррозии образцов, изготовленных из различных корродирующих металлов и металлических сплавов, экспонируемых определенное время в воздушной среде.

Коррозионные потери образцов определяют известными методами, перечисленными, например, в ГОСТ 9.908-85. Наиболее широко применяют гравиметрический метод по изменению массы образца, а также электрометрический метод, основанный на определении изменений электрического сопротивления образца.

Образец состоит из металлической основы и продуктов коррозии, образовавшихся в результате агрессивного действия воздушной среды. Он имеет рабочие поверхности, подвергающиеся действию среды, и нерабочие поверхности, с помощью которых закрепляется в среде непосредственно или с помощью вспомогательного корпуса - корпуса датчика коррозии. Помимо образцов в виде пластин прямоугольной формы, используют образцы в виде цилиндров, лент и других форм, перечисленных, например, в ГОСТ 9.040-74.

Коррозионные потери относят к единице рабочей поверхности образца и при делении этих удельных потерь на время экспонирования получают величину скорости коррозии образца.

Коррозионные потери зависят от коррозионноактивных загрязнителей и климатических факторов. Среди климатических факторов большую роль играет скорость изменения температуры воздушной среды. Погодные и суточные температурные перепады вызывают ускоренное разрушение конструкций, состоящих из разнородных материалов, таких как железобетон, вызывают выпадение конденсата, отслоение защитных покрытий, усиление коррозионных процессов. Определение климатического фактора - относительной доли коррозионной активности, которая вызвана погодными и суточными изменениями температуры воздушной среды, позволит выработать антикоррозийные мероприятия, адекватные величине того фактора. Способ определения коррозионной активности воздушной среды, используемый в прототипе, не позволяет определить климатический фактор.

Таким образом, целью предлагаемого изобретения является разработка способа определения коррозионной активности воздушной среды, позволяющего учитывать погодные и суточные изменения температуры воздушной среды путем определения климатического фактора - относительной доли коррозионной активности, вызванной изменениями температуры воздушной среды.

Задача была решена в результате экспонирования двух аналогичных образцов (образцов одинаковой формы, изготовленных из одного и того же металлического сплава, имеющих обработку рабочих поверхностей одинакового класса шероховатости), которые от 2 до 10 раз различаются своей теплоемкостью.

Различие в теплоемкости достигают тремя вариантами.

1 вариант - различием от 2 до 10 раз масс образцов.

2 вариант - присоединением к нерабочей поверхности одного из образцов с обеспечением теплового контакта дополнительного металлического элемента, масса которого от 2 до 10 раз превышает массу образца, причем для исключения процессов ускоренной коррозии, вызванной гальваническим эффектом, дополнительный элемент и образец должны быть электрически изолированы друг от друга.

3 вариант - присоединением к одному из образцов дополнительного элемента - теплового аккумулятора, заполненного одним из известных теплоемких сред, теплоемкость которых от 2 до 10 раз превышает теплоемкость металлической основы образца, находящегося в тепловом контакте с нерабочей поверхностью образца. В качестве теплоемких сред используют воду, теплоемкие композиции на основе водно-солевых растворов и гелей, смеси твердых и жидких парафинов. Подобные тепловые аккумуляторы в технической литературе называют также аккумуляторами тепла или холода.

Техническим результатом такого решения явилось наличие разницы в скоростях коррозии образцов, одновременно экспонируемых в идентичных условиях. Требования идентичности условий экспонирования связанны с необходимостью одинакового воздействия среды на образцы.

Причина появления разницы в скоростях коррозии следующая. Из-за тепловой инерционности, зависящей от теплоемкости, возникает температурный перепад между рабочей поверхностью образца и воздушной средой. Этот перепад вызывает усиление конвекционных потоков в естественной пленке водного электролита, всегда присутствующей на поверхности образца при его электрохимической коррозии. Увеличивается скорость поступления к рабочей поверхности образца кислорода, служащего окислителем. В результате увеличиваются коррозионные потери. Чем больше величина теплоемкости и тепловой инерционности, тем большее время существует температурный перепад, тем больше величина коррозионных потерь образца, а значит и величина скорости коррозии.

В стационарных по температуре условиях скорости коррозии двух образцов одинаковы. В нестационарных условиях, которые выполняются в случае погодных и суточных изменений температуры воздуха, скорость коррозии образца, обладающего большей тепловой инерционностью, увеличивается в большей степени, чем образца с меньшей тепловой инерционностью. Таким образом, при изменениях температуры воздушной среды скорости коррозии образцов отличаются. По разнице в скоростях определяют климатический фактор коррозионной активности: FКФ=(V1-V2)/V1, где V2 - скорость коррозии, определенная с помощью менее теплоемкого образца; V1 - скорость коррозии, определенная с помощью более теплоемкого образца.

Использование термина «климатический фактор» правомочно, так как с изменениями температуры связаны изменения влажности воздушной среды. Изменения температуры и влажности связаны также с изменениями давления.

Границы различия в теплоемкости образцов определяются качественными соображениями: верхняя - до 10 раз, выбрана из условия, что сам образец или образец с присоединенными теплоемкими элементами не должен быть слишком массивным для облегчения его использования. Нижняя граница - от 2 раз, выбрана из условия получения стабильных результатов при малых перепадах температуры между окружающей средой и рабочей поверхностью образца.

Для использования предлагаемого способа необходима стандартизация величины различия теплоемкостей пары образцов, представляющих один комплект, с целью обеспечения единства измерений в случае серийного применения этих комплектов. Только стандартные комплекты образцов-образцов со стандартной величиной различия теплоемкостей - могут быть использованы для классификации воздушных сред по климатическому фактору коррозионной активности.

В связи тем, что климатический фактор коррозионной активное ж величина безразмерная, определяемая по разности скоростей коррозии образцов, нет необходимости стандартизировать по массе, форме и методу определения коррозионных потерь сами образцы, как это требует стандарт ISO 9223:2012, принятый за прототип.

Сущность заявляемого способа поясняется графиками. Для двух образцов: менее теплоемкого - фиг.1а и более теплоемкого - фиг.1б, схематично показаны графики изменения во времени (t) температуры (Т) воздушной среды и рабочей поверхности образца, толщины пленки водного электролита (n) на рабочей поверхности образца, дифференциальной (за короткий промежуток времени) скорости коррозии (VK) рабочей поверхности образца.

Для упрощения анализа рассмотрены скачкообразные суточные перепады температуры воздуха. Экспоненциальный ход нарастания и спада температуры поверхности образца и кривые изменения скорости коррозии заменены прямыми линиями. Все значения параметров указаны в относительных единицах, абсолютное количество водяного пара в воздухе постоянно.

Для построения графиков примем наблюдаемые в средней полосе России летние температуры: Т1 - 16,5°С, Т2=25°С, значения величин Т1 и n, соответствуют значению относительной влажности воздуха 100%, значения величин Т2 и n2 соответствуют значению относительной влажности воздуха 60%. Численные значения параметра n не указаны, поскольку последние изменяются в широких пределах в зависимости от адсорбционных свойств поверхности образца. Перепады температуры и влажности соответствуют континентальному климату в летний период. В ночное время (период t5-t3) температура снижается до точки росы T1, при которой поверхность образца становится мокрой (n1>1 мкм). Для мокрой поверхности (период t5-t4) скорость коррозии V1 определяется скоростью диффузии кислорода к ней при отсутствии конвекционных потоков в поверхностной пленке электролита. В дневное время (период t3-t1) при влажности воздуха 60% поверхность образца постепенно высыхает. Для сухой поверхности (в период t3-t2) толщина пленки электролита (n2<100 им) недостаточна для протекания процессов коррозии по электрохимическому механизму, поэтому скорость коррозии имеет минимальное значение. В период перехода поверхности от мокрого состояния к сухому (период t2-t1) скорость коррозии достигает максимального значения V3 из-за наличия конвекционных потоков в поверхностной пленке электрод. В период перехода поверхности от сухого состояния к мокрому (период t4-t3) скорость коррозии достигает значения V2. Снижение значения V2 относительно V3 вызвано пассивацией поверхности в период t3-t2. Коррозионные потери определяются величинами площадей, ограниченными графиками VK. Как видно - площади, характеризующие коррозионные потери двух образцов, существенно различаются, а значит, существенно различаются усредненные за время экспонирования скорости коррозии образцов.

Образцы с различающейся теплоемкостью, реализуют тремя вариантами.

По первому варианту, показанному на фит.2. изготавливают из электротехнической меди две плоские прямоугольные пластины (фит.2а, б) одинаковой площади с толщинами a1 и a2, отличающимися в пределах от 2 до 10 раз друг от друга. Различием образцов по толщине обеспечивают различие их масс от 2 до 10 раз. Скорости коррозии пластин определяют гравиметрическим методом.

По второму варианту изготавливают одинаковые образцы, показанные на фиг.3 а, б, в виде проволочных спиралей (позиция 2) из медного сплава с высоким электрическим сопротивлением - манганина. Проволоку наматывают без замыкания соседних витков: для одного из образцов - на тонкостенную полимерную трубку (поз.1), для другого образца - на покрытый со всех сторон изолирующим лаком (поз.5) стержень (поз.4) из электротехнической меди, масса которого от 2 до 10 раз превышает массу образца. Скорости коррозии проволочных спиралей определяют с помощью омметра (поз.3) по увеличению их электрического сопротивления за время экспонирования.

Выбор варианта создания разницы в теплоемкостях образцов не имеет принципиального значения для наблюдения разницы в скоростях коррозии. Для экспериментальной проверки предлагаемого способа был выбран третий вариант создания разницы в теплоемкостях образцов. По третьему варианту изготовили одинаковые образцы, к одному из которых присоединили тепловой аккумулятор. Использован тепловой аккумулятор, обеспечивающий двукратное различие в теплоемкостях одинаковых образцов. Было изготовлено 3 комплекта образцов. На фиг.4 представлены эскизы образцов, входящих в комплект. Образцы (позиция 2) имеют одинаковую геометрию. Изготовлены они из электротехнической меди М 1 в форме цилиндрических трубок Ø20×100 мм с внутренней резьбой Ml8×2, покрытой фторопластовым лаком ЛФ-32ЛН. Площадь внешней рабочей поверхности образцов - 63,5 см2, она обработана мелкой наждачной бумагой. С торцов образцы закрыты фторопластовыми фланцами 1 и 5. Во внутренней полости 3 у образцов №1-№3 (фиг.4а) находился воздух. Во внутреннюю полость 3 образцов №4-№6 (фиг.4б) вставляли тепловой аккумулятор 4, заполненный гелем из водного десятипроцентного раствора натрий-карбоксиметилцеллюлозы. Оболочка теплоемкого элемента изготовлена из полипропилена. Теплоемкости образцов, входящих в комплект, исходя из измеренных масс образцов и тепловых аккумуляторов и табличных данных по удельным теплоемкостям меди и воды, различаются в два раза. Образцы с помощью держателей 6 закреплялись на расстоянии 1,7 м от уровня земли и 50 см друг от друга. Они экспонировались в течение 60 суток, с 12 сентября по 12 ноября 2012 года, на территории Санкт-Петербургского музея городской скульптуры (см. Приложение: статья В.П. Челибанов и др. «Оценка качества атмосферного воздуха в связи с состоянием памятников культурного наследия. Обзор методов и устройств». Музей под открытым небом. Проблемы сохранения памятников из камня и бронзы. Коллективная монография. СПб. Изд. Союз-Дизайн. 2012, стр.10-24. В статье рассмотрены устройства, действующие только на основе известных способов оценки коррозионной активности воздушной среды). После экспонирования устройства разбирались. Скорости коррозии определялись гравиметрическим методом. Образцы по методике, указанной в ГОСТ 9.907-2007, высушивались, взвешивались, травились, промывались, высушивались, взвешивались.

Результаты испытаний сведены в таблицу 1.

Таблица 1
Результаты оценки коррозионной агрессивности воздушной среды в Некрополе 18 века Музея городской скульптуры
№ образца S, см2 Дата снятия Дата установки tэксп, сутки δM, г ΔMср, 104г/см2 Vкор. 102 г/(см2tэксп) FКФ
1 63,5 12.11.12 12.9.12г 60 0,0111 ΔМср2=1,81 V2=3,0
2 63,5 12.11.12 12.9.12г 60 0,0115
3 63,5 12.11.12 12.9.12г 60 0,0118 0,48
4 63,5 12.11.12 12.9.12г 60 0,0226 ΔМср1=3,48 V1=5,8
5 63,5 12.11.12 12.9.12г 60 0,0217
6 63,5 12.11.12 12.9.12г 60 0,0221

Принятые в таблице 1 обозначения: образцы №1-№3 экспонировались без теплового аккумулятора; образцы №3-№4 экспонировались с тепловым аккумулятором; S - рабочая площадь контрольного образна; tэксп, - время экспонирования в сутках, δМ - потеря массы образца в результате коррозии; ΔМ - показатель коррозии: потеря массы образца на единицу площади коррозирующей (рабочей) поверхности; ΔМср2 - среднее значение показателей коррозии образцов №1-№3; ΔМср1 - среднее значение показателей коррозии образцов №4-№6; Vкор=ΔМср/tэксп - скорость коррозии; V1 - среднее значение скорости коррозии образцов с тепловым аккумулятором; V2 - среднее значение скорости коррозии образцов без теплового аккумулятора; Fкф=(V1-V2)/V1 - климатический фактор (фактор, определяющий какую долю в коррозионной агрессивности воздушной среды занимают погодные и суточные колебания температуры).

Таким образом, применение предлагаемого способа оценки коррозионной активности воздушной среды с помощью двух образцов, различающихся своей теплоемкостью, дает возможность определить климатический фактор - долю, которую вносит климатический фактор в коррозионную активность воздушной среды.

1. Способ оценки коррозионной активности воздушной среды путем определения скорости равномерной электрохимической коррозии металлических образцов, экспонируемых в воздушной среде, отличающийся тем, что скорость коррозии определяют экспонированием в идентичных условиях двух аналогичных - изготовленных из одного и того же металлическою сплава, с одинаковым качеством обработки рабочей поверхности, одинаковой формы образцов с различающейся в диапазоне от 2 до 10 раз теплоемкостью, причем величину различия теплоемкости стандартизируют в указанном диапазоне, и по формуле FКФ=(V1-V2)/V2 рассчитывают климатический фактор - климатическую составляющую коррозионной активности воздушной среды, где
V1 - скорость коррозии более теплоемкого образца,
V2 - скорость коррозии менее теплоемкого образца,
FКФ - климатический фактор.

2. Способ по п.1, заключающийся в том, что различие в теплоемкости образцов обеспечивают различием в диапазоне от 2 до 10 раз их масс.

3. Способ по п.1, заключающийся в том, что различие в теплоемкости образцов обеспечивают присоединением с обеспечением теплового контакта к одному из них металлического элемента, масса которого от 2 до 10 раз превышает массу образца, причем присоединяемый элемент и образец электрически изолируют друг от друга.

4. Способ по п.1, заключающийся в том, что различие в теплоемкости образцов обеспечивают присоединением к одному из них с обеспечением теплового контакта теплового аккумулятора, заполненного известными теплоемкими веществами, теплоемкость которого от 2 до 10 раз превышает теплоемкость образца.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к лабораторным методам оценки коррозионной активности реактивных топлив. Способ оценки коррозионной активности реактивных топлив заключается в определении убыли веса медьсодержащего материала, помещенного в топливо, до и после испытания, при повышенной температуре.

Изобретение относится к способам испытаний, в частности для оценки и повышения показателей надежности изделия. Для обеспечения уровня надежности изделия определяют исходное его состояние по характеристикам остаточной дефектности.

Изобретение относится к области контроля качества стальных изделий, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, оказывающих коррозионное воздействие на металлы.

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может быть использовано для определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор электрохимическим методом без их откопки.

Предлагаемое техническое решение относится к области прогнозирования долговечности (срока службы) лакокрасочных покрытий, предназначенных для защиты металлических поверхностей промышленных объектов от коррозии, в том числе конструкций для хранения различных жидкостей, в особенности нефтепродуктов.

Изобретение относится к сельскому хозяйству, в частности к агропочвоведению, и может быть использовано для воспроизводства дождя в лабораторных и полевых условиях.
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к контролю стойкости трубных сталей, предназначенных для эксплуатации в агрессивных (водородсодержащих) средах, оказывающих коррозионное воздействие на материалы.

Изобретение относится к области силовой лазерной оптики и касается способа определения плотности дефектов поверхности оптической детали. Способ включает в себя облучение участков поверхности оптической детали пучком импульсного лазерного излучения с гауссовым распределением интенсивности, регистрацию разрушения поверхности, наиболее удаленного от точки максимальной интенсивности пучка лазерного излучения, определение соответствующего этому разрушению значения интенсивности пучка εi, определение зависимости плотности вероятности f(ε) разрушения поверхности оптической детали от интенсивности излучения и выбор наименьшего значения интенсивности пучка εimin.

Изобретение относится к области исследования устойчивости металлов и сплавов к воздействию агрессивных сред и может быть использовано, в частности, для оценки надежности и долговечности сварных труб, предназначенных для строительства нефтегазопроводов.

Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к контролю коррозионной стойкости против локальной коррозии стальных изделий, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах.

Изобретение относится к способам обеспечения надежности изделий при эксплуатации. Для повышения эффективности эксплуатации изделий определяют среднюю продолжительность tк контроля изделия, среднюю длительностью tр ремонта изделия, стоимость Ур ремонта изделия в единицу времени, стоимость Ук контроля изделия в единицу времени, прибыль ∋о в единицу времени от эксплуатации изделия без отказов, среднее число отказов В(k) изделия в единицу времени при числе контролей k, составляют зависимость эффективности ∋ эксплуатации изделия от упомянутых параметров надежности, контроля и ремонта. Оптимальное число контролей k определяют из условия d∋/dk=0. Обеспечивается надежность изделий при минимальных затратах. 3 ил.

Изобретение относится к способам испытаний герметичности изделий. Для повышения достоверности контроля герметичности изделий определяют действующее во время эксплуатации напряжение σэ в изделии, определяют максимально допустимое напряжение в изделии σдоп, нагружают изделие и создают в нем напряжение величиной от 1,25σэ до 0,97σдоп, сбрасывают нагрузку полностью и проводят контроль герметичности изделия. Достигается повышение качества контроля и надежности контролируемых изделий. 5 ил.

Изобретение относится к способам испытаний и вихретокового контроля (ВТК) изделий. Способ повышения достоверности вихретокового неразрушающего дефектоскопического контроля состоит в том, что перед проведением ВТК изделие нагружают нагрузкой, достаточной для раскрытия гипотетического дефекта типа трещины в месте контроля до величины, которая обеспечила бы повышенную выявляемость дефекта и сделала его выявляемым. Достигается повышение эксплуатационных качеств изделий на основе повышения достоверности выявления трещин эксплуатационной природы или технологических дефектов с малым раскрытием типа закалочных трещин. 5 ил.

Устройство относится к сельскому хозяйству и может быть использовано для измерения динамического действия дождя на почву. В корпусе установлена пористая измерительная пластина, поры которой заполнены водой, эластичный экран с датчиками, электрически связанными с прибором индикации. При этом поверхность эластичного экрана, примыкающая к пористой измерительной пластине, снабжена микроячейками, гидравлически связанными между собой и заполненными поливинилацетатом. Техническим результатом является расширение функциональных возможностей устройства. 1 ил.
Изобретение относится к сельскому хозяйству, в частности к противоэрозионным исследованиям почвы. В поровую жидкость вводят водный раствор полиакриламида. Создают капельный поток воды, затем тормозят капли дождя в среде поровой жидкости. Измеряют давление в поровой жидкости. По величине давления контролируют эрозионную опасность дождя. Расширяются функциональные возможности противоэрозионного контроля почв.

Изобретение относится к технологии нагрева отдельных участков в аппаратах, предназначенных для исследования образования отложений в жидкостях на стенках труб при повышенных температурах (высокотемпературные отложения). Система для исследования высокотемпературных отложений включает устройство для нагрева локальных участков, работающее на основе каталитического беспламенного окисления газообразного углеводородного топлива, которое содержит по крайней мере один каталитический нагреватель, состоящий из двух одинаковых полуцилиндрических каталитических элементов радиального типа, в которых тепловой поток направлен в сторону воображаемой оси цилиндра и которые крепятся к соответствующим одинаковым полуцилиндрическим металлическим кожухам; одного или нескольких патрубков для подвода топлива, количество которых зависит от длины нагревателя. Техническим результатом является создание экспериментальных установок для исследования высокотемпературных отложений с системами нагрева, которые обеспечивают равномерный нагрев, высокий контроль теплового потока, безопасную эксплуатацию и, в то же время, упрощают доступ к испытательному участку для проведения необходимых измерений, монтажных работ, а также отказ от электрической изоляции. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 6 ил.
Изобретение относится к способам контроля эрозионной опасности дождя. Осуществляют заполнение пор почвенного образца окрашенной водой. Почвенный образец поливают каплями дождя. Фиксируют и измеряют радиус разлета окрашенных капель поровой воды образца. Определяют эрозионную опасность дождя. Обеспечивается повышение точности определения эрозионной опасности.

Изобретение относится к методу неразрушающего магнитного контроля локальных зон повышенной коррозионной активности протяженных стальных металлоконструкций и их контактируемых элементов. Способ заключается в том, что контролируемый элемент стальной металлоконструкции максимально намагничивают в виде полосы постоянным полем, затем размагничивают заранее определенным слабым переменным полем для снятия нестабильной остаточной намагниченности. Сканируют магнитограммы составляющих поля рассеяния. По местам резкого изменения градиента напряженности этого поля определяют зоны и оценивают мощность потенциальных гальванопар при эксплуатации стали в конкретной агрессивной среде. Подвижное устройство, реализующее способ, представляет собой блок намагничивания, изготовленный из постоянных магнитов с чередующимися противоположно направленными магнитными полюсами, при этом магниты катятся или скользят непосредственно в контакте с поверхностью контролируемой детали; блок размагничивания, состоящий из генератора переменного тока и электромагнита; блок измерения с феррозондовым магнитометром, снабженным датчиками, и с колесом-счетчиком расстояния; средство передвижения, например, типа тележки; блок управления. Техническим результатом является повышение эффективности и разрешающей способности сортировать стальные изделия по локальной коррозионной активности и коррозионной совместимости соединяемых элементов стальной металлоконструкции как на этапе выходного контроля стального проката, так и на этапе их сборки в протяженные металлоконструкции (трубы, рельсы, мосты, резервуары и др.). 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 7 ил.

Предлагаемое изобретение относится к области исследования и контроля качества легких сплавов для авиационных и других тяжело нагруженных изделий. Испытания проводятся в специальном растворе на нагруженных до заданных растягивающих напряжений образцах. Способ испытания легких сплавов на коррозионное растрескивание под напряжением (КРН) включает в себя горизонтальное расположение образцов в виде нескольких цепочек с горизонтальным размещением внизу нагружающих рычагов с грузами и подведения агрессивной среды по заданному циклу, при этом каждая цепочка монтируется на отдельном блоке, а подача нагрузки на образцы каждого блока производится призматическим устройством через рычажный механизм каждого блока. Этим обеспечивается высокая точность нагружения, исключается взаимовлияние на различных блоках и уменьшается рассеяние результатов до уровня, требуемого для испытания на КРН. 1 ил., 1 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области строительства, в частности к определению изменения длительной прочности бетона во времени эксплуатируемых под нагрузкой в условиях внешней агрессивной среды бетонных и железобетонных конструкций. Сущность: отслеживается разница между деформациями, получаемыми в результате испытания образца на одновременное силовое нагружение и воздействие агрессивной среды, и заранее протарированными данными, полученными испытаниями на длительную прочность образцов в условиях только силового нагружения, осуществляется контроль нагрузки на образец и своевременное ее снижение таким образом, что напряжения в сечении образца остаются постоянными до начала разрушения образца. Устройство содержит резервуар, заполненный агрессивным раствором, раму силовой установки, подвижную и неподвижную траверсы с цилиндрическими шарнирами для реализации сосредоточенного нагружения на железобетонный образец. В качестве нагрузочного устройства использована рычажная система с применением в качестве груза воды, заполняющей резервуар, оборудованный отводной трубкой с вентилем, работа которого регулируется изменением показателей тензометрических приборов на образце. Технический результат: возможность экспериментально определять градиент изменения длительной прочности во времени от начала приложения нагрузки и коррозионного воздействия среды до разрушения опытного образца нагруженного и корродирующего бетона при заданном неизменном значении напряжений в сечении образца с использованием более усовершенствованной по сравнению с прототипом модели испытательного стенда. 2 н.п. ф-лы, 2 ил.
Наверх