Способ определения напряженно-деформированного состояния материала с хрупким скелетом



Способ определения напряженно-деформированного состояния материала с хрупким скелетом
Способ определения напряженно-деформированного состояния материала с хрупким скелетом
Способ определения напряженно-деформированного состояния материала с хрупким скелетом

 


Владельцы патента RU 2543709:

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский физико-технический институт (государственный университет)" (RU)

Изобретение относится к испытательной технике, в частности к области инженерных изысканий, и может быть использовано для определения напряженно-деформированного состояния пород, а именно определения стадии развития деформационных процессов в массиве материала (в горном массиве, грунтов под инженерным сооружением и т.п.). Сущность: отбирают образцы материала с хрупким скелетом. Осуществляют нагружение образцов с регистрацией физико-механических характеристик материала и строят кривую напряжение-деформация, по которой находят параметры, характеризующие предвестник разрушения материала. При сжатии образцов определяют коэффициенты α p , α-, αJ, характеризующие изменение потенциальной энергии упругого деформирования при рассеянном разрушении материала, а предвестник разрушения материала находят по формуле ω = α _ I 1 + α J J + α p Δ p γ , где γ- - положительный параметр, задающий квадратичную зависимость поверхностной энергии накопленного ансамбля микротрещин в хрупком материале, I1 - относительное изменение объема материала, J - интенсивность касательных деформаций, Δp - изменение внутрипорового давления. Технический результат: возможность характеризовать стадию состояния материала перед разрушением, что и является предвестником разрушения материала, путем сокращения времени измерения за счет уменьшения количества испытываемых образцов. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

 

Изобретение относится к испытательной технике, в частности к области инженерных изысканий, и может быть использовано для определения напряженно-деформированного состояния пород, а именно определения стадии развития деформационных процессов в массиве материала (в горном массиве, грунтов под инженерным сооружением и т.п.).

Физико-механические параметры породы, как правило, определяют в лабораторных условиях. Механическая нагрузка вызывает в горных породах или грунте напряжения и деформации. На величину показателей физико-механических свойств материала влияют: анизотропия среды, силы и характер связей между частицами, размер включений, пористость, минеральный состав и т.п. Механические свойства подразделяют на упругие (модуль Юнга, коэффициент Пуассона и др.), прочностные (пределы прочности при сжатии, растяжении и др.), реологические свойства (период релаксации, предел длительной прочности, а также такие, как объемный модуль скелета породы (при учете порового давления) и пр. Для описания состояния породы используется ряд моделей с параметрами, которые определяются в результате испытаний материала. Например, для характеристики хрупкого скелета породы (гранит, гранулы песка с другими включениями и т.п.), а также энергетического состояния породы (трещиноватость и ее развитие под нагрузкой) в последнее время предложены коэффициенты α±, αJ, α p ± , γ± [1]. Постоянные коэффициенты α±, αJ, α p ± характеризуют изменение потенциальной энергии упругого деформирования при рассеянном разрушении вследствие объемной деформации, сдвига и наличия порового давления. Причем коэффициенты αJ, α+ , α p + > 0 , а α-, α p < 0 . Знак плюс в индексе ± соответствует рассеянному разрушению вследствие деформации растяжения, минус соответствует разрушению при сжатии. Положительные параметры γ± - задают квадратичную зависимость поверхностной энергии ансамбля микротрещин в хрупком материале от накопленной трещиноватости, которая может интерпретироваться как предвестник разрушения материала ω.

Например, связь проницаемости с трещиноватостью можно определить при измерении проницаемости в процессе активного нагружения. Тензор полных напряжений и изменение пористости, определяемые упругой энергией деформируемого скелета, имеют в вид,

σ = ρ S 0 Ψ ( e , Δ p , ω ) e = ( K I 1 b Δ p α ± ω ) I + ( 2 μ α J ω J ) e ' ,                      ( 1 ) ,

где σ=σSf - тензор полных напряжений, σS - тензор парциальных напряжений в скелете, σf - тензор парциальных напряжений во флюиде, Ψ - упругая энергия скелета, e - тензор малых деформаций, Δp - изменение внутрипорового давления, ρ S 0 - средняя плотность скелета в начальном состоянии, K - модуль сжимаемости скелета, µ - модуль сдвига, J - интенсивность касательных деформаций, e′ - девиатор тензора малых деформаций, I - единичный тензор второго ранга.

φ = ρ S 0 Ψ ( e , Δ p , ω ) p = φ 0 + b I 1 + 1 N Δ p + α p ± ω                       ( 2 ) ,

где ϕ - пористость, ϕ0 - пористость в начальном состоянии, I1 - относительное изменение объема материала (I1>0 - растяжение, I1<0 - сжатие), N - модуль Био.

Процесс деформирования при нагружении породы, сопровождающийся развитием микротрещин, называют активным. Если развитие трещиноватости не происходит, то процесс называется пассивным. Область пассивного и активного процессов разделяет граница зоны упругости на полуплоскости I1, J≥0 (фиг.1), уравнение которой

J = α ± α J I 1 + γ ± α p ± Δ p α J                                 ( 3 )

На полуплоскости (I1, J≥0) функция (3) определяет зависящую от порового давления треугольную область (фиг.1). Из рисунка видно, что граница области упругости обладает сильной асимметрией относительно оси J, что связано с существенным различием прочностных свойств хрупкого скелета при растяжении и сжатии.

Уравнение границы упругой области имеет вид

J ( I 1 , Δ p ) = { J 0 ( 1 I 1 / I 1 + ) , I 1 I 1 I 1 + J 1 ( 1 I 1 / I 1 ) , I 1 I 1 I 1 ,                 ( 4 )

где J0 - пороговое значение чистого сдвига (I1=0), при превышении которого начинается разрушение, I 1 ± - значения объемной деформации, при которых начинается процесс роста поврежденности, а величина J 1 = J 0 ( 1 I 1 / I 1 + ) / ( 1 I 1 / I 1 ) .

Связь величин, входящих в уравнение (4), с параметрами материала находится как:

J 0 ( γ α p Δ p ) / α J ,    J 1 ( γ α p Δ p ) / α J ,    I 1 + = ( γ + α p + Δ p ) / α + , I 1 ( γ α p Δ p ) / α ,    I 1 [ γ + γ ( α p + α p ) Δ p ] / ( α + α ) .                   ( 5 )

Для медленных процессов, в которых уровень трещиноватости определяется текущей деформацией и поровым давлением, равновесное накопление трещиноватости (предвестника разрушения материала) ω определяется, как

ω = α ± I 1 + α J J + α p ± Δ p γ ±                  ( 6 )

Соотношение (6) выполняется при условии активного нагружения ω≥0, ω ˙ > 0 , что дает α ± I 1 + α J J + α p ± Δ p > γ ± , α ± I ˙ 1 + α J J ˙ + α p ± Δ p ˙ > 0 .

В противном случае скорость изменения трещиноватости равна нулю.

Известен способ прогнозирования механических свойств горной породы [2], включающий измерение массовой доли минералов, находящихся в породе, определение их физико-механических характеристик, плотности и пористости. Зная пористость и массовую долю породы, определяют набор упругих коэффициентов, по которым прогнозируют состояние материала (породы). Недостатком известного способа является невысокая точность нахождения упругих коэффициентов и невозможность долгосрочного предсказания стадии разрушения массива исследуемого материала.

Известен способ определения напряженно-деформированного состояния материала [3], включающий отбор образцов материала, их нагружение и выявление предвестника разрушения материала. Недостатком известного способа является невозможность получения долгосрочного предсказания разрушения исследуемого материала.

Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ определения напряженно-деформированного состояния материала (в том числе и с хрупким скелетом) [4], состоящий из отбора образцов материала, их нагружения и построения деформационной зависимости, выявления физико-механических характеристик материала и нахождения по зависимости «напряжение-деформация» коэффициентов, характеризующих предвестник разрушения материала. Недостатком известного способа является трудоемкость и невысокая точность в определении коэффициентов состояния материала, а также длительная обработка полученных результатов.

Задачей технического решения является снижение трудоемкости в определении коэффициентов состояния материала, упрощение и ускорение обработки полученных результатов.

Технический результат, получаемый при решении поставленной задачи, выражается в том, что имеется возможность характеризовать стадию состояния материала перед разрушением, что и является предвестником разрушения материала, путем сокращения времени измерения за счет уменьшения количества испытываемых образцов.

Поставленная задача решается следующим образом. В известном способе определения напряженно-деформированного состояния материала с хрупким скелетом, состоящем из отбора образцов материала, их нагружения и построения деформационной зависимости, выявления физико-механических характеристик материала и нахождения по зависимости «напряжение-деформация» коэффициентов, характеризующих предвестник разрушения материала, согласно изобретению при сжатии образцов определяют коэффициенты α p , α-, αJ, характеризующие изменение потенциальной энергии упругого деформирования при рассеянном разрушении материала, при этом предвестник разрушения материала ω находят по формуле

ω = α I 1 + α J J + α p Δ p γ ,

где α p , α-, αJ - постоянные коэффициенты, γ- - положительный параметр, задающий квадратичную зависимость поверхностной энергии накопленного ансамбля микротрещин в хрупком материале, I1 - относительное изменение объема материала, J - интенсивность касательных деформаций, Δp - изменение внутрипорового давления.

Кроме того, зависимость «напряжение-деформация» получают в виде кривой, которая имеет излом, делящий кривую на два участка, первый до излома и второй после излома, тогда коэффициент α p находят по положению излома при всестороннем сжатии насыщенных флюидом образцов при поддержании постоянного давления в порах в течение всего испытания, коэффициент αJ находят по углу наклона участков кривой «осевое напряжение-осевая деформация» при одноосном сжатии и из зависимости «всестороннее давление-объемная деформация» при всестороннем сжатии ненасыщенных флюидом образцов, коэффициент α- находят по углу наклона участков кривой «всестороннее давление-объемная деформация» при всестороннем сжатии ненасыщенных флюидом образцов, коэффициент γ- находят по положению излома графика «всестороннее давление-объемная деформация» при всестороннем сжатии ненасыщенных флюидом образцов.

Кроме того, коэффициент α p вычисляют из уравнения α p = γ e p ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 2 p , коэффициент αJ вычисляют из уравнения α J = 3 / 2 ( ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 / 2 ( t g θ c 1 t g θ c 2 ) 1 / 2 ) , коэффициент α- вычисляют из уравнения α-=(tgθν1-tgθν2)1/2, коэффициент γ- вычисляют из уравнения γ = e p ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 2 , где θν1 - угол наклона первого участка, θν2 - угол наклона второго участка зависимости «всестороннее давление-объемная деформация» при всестороннем сжатии, e - относительное изменение объема, соответствующее излому кривой, θc1 - угол наклона первого участка, θc2 - угол наклона второго участка кривой зависимости «вертикальная нагрузка-вертикальная деформация» при одноосном сжатии.

Сравнение признаков заявленного технического решения с известными аналогичного назначения свидетельствует о соответствии его критерию «новизна». Признак - нахождение предвестника разрушения материала после испытания образцов по формуле: ω = α I 1 + α J J + α p Δ p γ обеспечивает уменьшение количества испытываемых образцов (для определения состояния напряженно-деформированного материала с хрупким скелетом), а значит снижает трудоемкость, упрощает и ускоряет обработку полученных результатов. Дополнительные признаки показывают конкретные способы достижения заявленных результатов.

Техническая сущность предложенного решения поясняется чертежами, где на фиг.1 дан вид границы зоны упругости, на фиг.2 дана зависимость «напряжение-деформация» при всестороннем сжатии, на фиг.3 дана зависимость «осевое напряжение-осевая деформация» при одноосном сжатии.

Пример конкретного выполнения способа определения напряженно-деформированного состояния материала с хрупким скелетом.

Уровень трещиноватости характеризует состояние материала под нагрузкой и может считаться параметром предвестника разрушения материала с хрупким скелетом ω = α ± I 1 + α J J + α p ± Δ p γ ± . Т.к. горные породы находятся в состоянии сжатия горным давлением, то предвестник разрушения материала ω зависит только от отрицательных коэффициентов, которые находят после испытания отобранных образцов исследуемого материала при их сжатии. Поэтому предвестник разрушения материала находят по формуле: ω = α I 1 + α J J + α p Δ p γ . Для определения коэффициентов состояния вещества ( α p , α-, αJ, γ-) на трехосной испытательной машине проводят всестороннее сжатие образцов исследуемого материала, как насыщенных флюидом, так и без него, а на другой испытательной машине с вертикальной нагрузкой проводят одноосное сжатие образцов этого же материала.

При всестороннем сжатии ненасыщенного флюидом (сухого) образца получается график (как на фиг.2) - всестороннее напряжение σ - относительное изменение объема e, который имеет два участка: первый (до излома) - линейный, соответствующий упругому поведению материала образца, второй (после излома) - «квазилинейный» с меньшим углом наклона, соответствует поведению материала при развитии трещиноватости. Следует заметить, что не для всех материалов кривая σ-e имеет линейные участки с выраженным изломом, поэтому точку перегиба находят по второй производной, а участки считают квазилинейными. Коэффициент α- определяется по разности тангенсов углов наклона этих участков

α = ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 / 2 ,                             ( 7 )

где θν1 - угол наклона первого участка, θν2 - угол наклона второго участка.

Коэффициент γ- определяется по положению точки излома графика:

γ = e p ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 2 ,                       ( 8 )

где e - относительное изменение объема, соответствующее точке излома графика.

Коэффициент αJ (фиг.3) определяется по разности тангенсов углов наклона tgθc1-tgθc2 двух квазилинейных участков на графике вертикальная нагрузка σz - вертикальная деформация ez при одноосном сжатии

α J = 3 / 2 ( ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 / 2 ( t g θ c 1 t g θ c 2 ) 1 / 2 ) ,                       ( 9 )

где θc1 - угол наклона первого участка, θc2 - угол наклона второго участка на фиг.3.

Коэффициент α p измеряется при испытании насыщенных флюидом образцов при постоянном давлении в порах за время всего испытания и вычисляется из уравнения

α p = γ e p ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 2 p ,                        ( 10 )

где p - давление флюида в порах образца, e p - положение точки излома на графике всестороннее напряжение σ - относительное изменение объема e, при давлении p, θν1 - угол наклона первого участка, θν2 - угол наклона второго участка, как на графике фиг.2.

Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения

Существуют испытательные машины объемного и осевого сжатия [5], позволяющие реализовать предлагаемый способ, т.е. строить графики зависимости всестороннее давление - объемная деформация при всестороннем сжатии (как сухого материала, так и заполненного флюидом) и вертикальная нагрузка - вертикальная деформация при одноосном сжатии, для вычисления коэффициентов энергетического состояния материала (массива, породы), по которым находится предвестник разрушения материала ω.

Источники информации

1. Извеков О.Я., Кондауров В.И. О рассеянном разрушении пористых материалов с хрупким скелетом. // Механика твердого тела. №3, 2010.

2. Заявка США №20110022320, МПК G01V 9/00, 27.01.2011.

3. Патент RU №2234073, МПК G01N 3/00, 2004.

4. Патент RU №2322657, МПК G01N 3/00, 2005.

5. Болдырев Г.Г. Методы определения механических свойств грунтов. Пенза. 2008.

1. Способ определения напряженно-деформированного состояния материала с хрупким скелетом, состоящий из отбора образцов материала, их нагружения и построения деформационной зависимости, выявления физико-механических характеристик материала и нахождения по зависимости «напряжение-деформация» коэффициентов, характеризующих предвестник разрушения материала, отличающийся тем, что при сжатии образцов определяют коэффициенты α p , α-, αJ, характеризующие изменение потенциальной энергии упругого деформирования при рассеянном разрушении материала, при этом предвестник разрушения материала ω находят по формуле
ω = α _ I 1 + α J J + α p Δ p γ ,
где α p , α-, αJ - постоянные коэффициенты, γ- - положительный параметр, задающий квадратичную зависимость поверхностной энергии накопленного ансамбля микротрещин в хрупком материале, I1 - относительное изменение объема материала, J - интенсивность касательных деформаций, Δp - изменение внутрипорового давления.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что зависимость «напряжение-деформация» получают в виде кривой, которая имеет излом, делящий кривую на два участка, первый до излома и второй после излома, причем коэффициент α p находят по положению излома при всестороннем сжатии насыщенных флюидом образцов, коэффициенты αJ и α- находят по углу наклона участков кривой «осевое напряжение-осевая деформация» при одноосном сжатии и из зависимости «всестороннее давление-объемная деформация» при всестороннем сжатии ненасыщенных флюидом образцов, коэффициент γ- находят по положению излома графика «всестороннее давление-объемная деформация» при всестороннем сжатии ненасыщенных флюидом образцов.

3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что коэффициент α p вычисляют из уравнения α p = γ e p ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 2 p , коэффициент αJ вычисляют из уравнения α J = 3 / 2 ( ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 / 2 ( t g θ c 1 t g θ c 2 ) 1 / 2 ) , коэффициент α- вычисляют из уравнения α-=(tgθν1-tgθν2)1/2, коэффициент γ- вычисляют из уравнения γ = e p ( t g θ ν 1 t g θ ν 2 ) 1 2 , где θν1 - угол наклона первого участка, θν2 - угол наклона второго участка зависимости «всестороннее давление-объемная деформация» при всестороннем сжатии, e - относительное изменение объема, соответствующее излому кривой, θc1 - угол наклона первого участка, θc2 - угол наклона второго участка кривой зависимости «вертикальная нагрузка-вертикальная деформация» при одноосном сжатии.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к методикам оценки остаточного ресурса металла труб эксплуатируемого магистрального трубопровода. Сущность: осуществляют установление текущего срока эксплуатации трубопроводов, вырезку образцов для проведения циклических испытаний, испытаний образцов на усталость, измерение твердости поверхности металла.

Изобретение относится к методикам оценки ресурса металла трубопроводов, корпусов сосудов и технологических аппаратов, а также их конструктивных элементов - входных и выходных патрубков, штуцеров и пр.

Изобретение относится к области обеспечения надежности и безопасности технических устройств, преимущественно тонкостенных конструкций, в частности сосудов и аппаратов, применяемых для сетей газораспределения, а именно цельносварных шаровых кранов, проведением ресурсно-прочностных исследований и обследования технического состояния средствами неразрушающего контроля.

Устройство предназначено для высокотемпературного испытания металлов и сплавов в вакууме или газовой среде. Устройство содержит герметизированную разъемную камеру, состоящую из верхней и нижней частей, скрепленных между собой фланцевым соединением, тигель с размещенным в нем испытуемым образцом из металла или сплава, трубопроводы для откачки воздуха из камеры и подачи в нее газа, измеритель температуры, индукционный нагреватель.

Изобретение относится к инженерно-геологическим исследованиям грунтов, в частности к экспресс-методам определения удельного сцепления грунтов. Способ определения удельного сцепления грунтов заключается в том, что на образец грунта наносится 6 капель смачивающей жидкости с известными значениями поверхностного натяжения.

Изобретение относится к технике определения разрушения металлической пластины, детали, сформированной из металлической пластины (листа), и конструкции, сформированной из металлической пластины, и подобного при моделировании столкновения для автомобиля, моделировании штамповки детали или подобного.

Изобретение относится к области моделирования автомобильных аварий. Сущность: максимальные значения допустимой нагрузки сваренной части в соответствующих режимах разрушения из нагрузочного разрушения, моментного разрушения и внутреннего разрушения ядра сварной точки находятся на основе, по меньшей мере, одного из толщины t листа, прочности TS на растяжение, удлинения Еl и химического состава части ядра сварной точки в каждом из точечно сваренных стальных листов, диаметра d ядра сварной точки сваренной части, эффективной ширины В сваренной части, определенной посредством расстояния между смежными сваренными частями, ребрами или линиями хребта, и высоты Н в сечении.

Изобретение относится к области генерирования воздушной ударной волны в ударных трубах и может быть использовано для испытаний конструкций в ударных трубах на действие воздушной ударной волны.

Изобретение относится к горячей листовой штамповке (вытяжке) и может быть использовано во всех отраслях народного хозяйства для установления технологических параметров деформирования листовых материалов из титановых сплавов.

Использование: для контроля прочности железобетонного изделия в условиях чистого изгиба. Сущность: заключается в том, что изделие циклически нагружают от нуля с постепенно возрастающей амплитудой до появления сигналов акустической эмиссии перед окончанием разгружения, и по среднему для максимальных нагрузок двух последних циклов судят о максимальной неразрушающей нагрузке изделия, причем при появлении сигналов акустической эмиссии перед окончанием разгружения определяют координаты ее источника (дефекта), амплитуды и нагрузки возникновения этих сигналов, после чего продолжают циклическое нагружение с повышением амплитуды, после каждого разгружения определяют координаты новых источников сигналов акустической эмиссии, амплитуды и нагрузки возникновения сигналов, контролируют изменение амплитуды и нагрузки возникновения сигналов для каждого источника от цикла к циклу, а при их возрастании у одного из источников прекращают нагружения.

Группа изобретений относится к горной промышленности и строительству, а именно к прогнозу динамических проявлений в массиве горных пород при изменении его напряженно-деформированного состояния.

Изобретение относится к горному делу, а именно к повышению безопасности ведения горных работ. Технический результат достигается тем, что измерение относительного изменения радиационной температуры поверхности забоя пласта осуществляют дистанционно с расстояния 1,0-1,5 м через 3-5 м по длине лавы, при этом в каждой точке измерения к учету принимают среднее значение, полученное не менее чем в 30 циклах измерений, а границей защищенной зоны принимают расстояние от линии примыкания пласта к выработанному пространству до точки фиксации стабилизации значения радиационной температуры.
Изобретение относится к горному делу, преимущественно к угольной промышленности. Предложен способ прогноза местонахождения нижней границы взрывоопасной газовой зоны в очистном забое, включающий проходку параллельных выработок на выемочном участке, проведение скважины в кровлю пласта и измерение концентрации метана по ее длине подвижным газоизмерительным зондом.
Изобретение относится к горному делу, преимущественно к угольной промышленности. Техническим результатом является повышение точности определения протяженности зоны опорного давления от очистного забоя.

Изобретение относится к области горного дела, а именно к лабораторным исследованиям механизма фильтрации жидкостей в трещиноватых горных породах, и может быть использовано при извлечении метана из угольных пластов с предварительным их гидроразрывом, а также в нефтедобывающей и газодобывающей отраслях и научных организациях.

Изобретение относится к способам определения природных напряжений в массиве горных пород, которые используются в качестве граничных условий при расчете напряжений в горных конструкциях и элементах систем разработки для оценки их устойчивости.

Изобретение относится к области геофизики и может быть использовано для контроля изменения физико-механического состояния массива горных пород. Заявленное решение направлено на повышение достоверности контроля изменения физико-механического состояния массива горных пород за счет улучшения отношения сигнал/шум информационно-измерительной системы.

Изобретение относится к бурению скважин и может найти применение при регулировании условий бурения. Техническим результатом является оптимизация процесса бурения скважины.

Изобретение относится к горной промышленности и может быть применено для доставки датчиков в скважину. Способ состоит в том, что датчик и порция раствора для его тампонирования доставляются в скважину одновременно в специальной капсуле, причем порция тампонирующего раствора упаковывается в легко разрываемый пакет, который размещают в капсуле впереди датчика по ходу продвижения ее в скважину.

Изобретение относится к горному делу и предназначено для оценки напряженно-деформированного состояния участка массива горных пород путем регистрации импульсного излучения электромагнитных колебаний.

Изобретение относится к способу и устройству для определения локальной величины зерна минерала для минерала ценного материала в породе месторождения или залежи, причем порода включает в себя по меньшей мере один другой минерал, и при этом минерал ценного материала имеет более высокую плотность, чем по меньшей мере один другой минерал. Способ характеризуется следующими этапами: выполнение процесса бурения посредством буровой установки в породе, при этом создается буровая мелочь, образование аэрозоля, включающего в себя буровую мелочь и газовый поток, перенос аэрозоля от буровой установки к по меньшей мере одному воздушному сепаратору, выполнение классификации в потоке, причем образуются по меньшей мере две фракции, включающие в себя частицы соответствующей равнопадаемости буровой мелочи, и определение свойства по меньшей мере одной из фракций, которая применяется как мера для локальной величины зерна минерала для минерала ценного материала в породе. 2 н. и 18 з.п. ф-лы, 3 ил.
Наверх