Способ определения критической длины трещины для нахождения вязкости разрушения

Изобретение относится к исследованию прочностных свойств материалов и может быть использовано для определения вязкости разрушения металлов. Сущность: осуществляют статическое нагружение плоского образца с выращенной трещиной усталости и регистрацию длины трещины в момент перехода от стабильного медленного ее развития в нестабильное быстрое. Плоский образец последовательно по оси нагружения соединяют в одну силовую цепочку с идентичным ему плоским образцом и осуществляют регистрацию длины подросшей трещины в неразрушенном образце после разрушения одного из образцов. Технический результат: обеспечение возможности более точно оценить безопасную повреждаемость конструкций. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

 

Изобретение относится к исследованию прочностных свойств материалов и может быть использовано для определения вязкости разрушения металлов.

Для расчета опасности дефектов в конструкциях, сравнения и выбора материалов и технологий на этапе конструирования применяется механика разрушения, которая рассматривает разрушение как кинетический процесс, состоящий из стадии зарождения трещины, ее медленного роста и последующего лавинного распространения трещины под действием упругой энергии, накопленной в системе. Разрушение материала как его разделение при развитии трещины происходит в условиях приложенного напряжения при достижении трещиной критического размера.

Критическое состояние, характеризующее разрушение при наличии трещины, определяется величиной критического коэффициента интенсивности напряжений где l [м] - критическая длина трещины, σ [Н/м2] - действующее напряжение в момент достижения трещиной критической длины, f - коэффициент, учитывающий геометрию тела.

Определение момента начала лавинообразного развития трещины под действием накопленной в образце энергии представляется крайне сложной задачей. Поэтому для оценки трещиностойкости материала используют условный коэффициент интенсивности напряжений определяемый по максимальному нагружению и исходной длине трещины.

Измерение критической длины трещины, приводящей к разрушению, пытались реализовать различными методами. Методы основаны на регистрации роста трещины при возрастающей нагрузке образца при ее лавинообразном развитии. Практически все методы имеют аппаратурные или методические ограничения.

В способе определения вязкости разрушения материала по патенту US 4116049 критическую длину трещины определяют как последнее измеренное значение стабильно подросшей трещины при ступенчатом нагружении образца. Очевидно, степень приближения измеренной длины трещины к критической величине зависит от шага нагружения и оценивается только на поверхности.

В ряде известных способов определения критической длины трещины осуществляют автоматическую фиксацию роста трещины на поверхности образца. Так, в способе по патенту JPS 57178133 фиксацию роста осуществляют с использованием видеосистемы, рассчитывают текущую длину трещины и сравнивают ее с предыдущим изображением. Детектор длины трещины по патенту JPS 5461564 позволяет непрерывно автоматически фиксировать трещину с использованием стробоскопического эффекта, по искажениям лучей света за счет деформации поверхности образца, и с помощью программного обеспечения рассчитывать ее длину.

Метод слежения за вершиной трещины с помощью вихревого датчика предлагается в статье Б.А. Дроздовского, В.М. Маркочева, Я.Б. Фридмана «Методика оценки критической длины трещины при однократном нагружении» («Заводская лаборатория», 1966 г., т. 32, №7, с. 859-863). Описанный в статье способ определения критической длины трещины основан на слежении за вершиной развивающейся трещины с помощью включенного в следящую систему датчика электроиндуктивного дефектоскопа (прототип). Скорость слежения за трещиной предлагаемой системой ограничена значением 275 мм/с. Предполагается, что при распространении трещины с большей скоростью следящая система не успевает за развитием трещины и последнее полученное значение длины трещины принимается за критическое.

Недостатком этих и подобных способов является измерение трещины на поверхности образца, тогда как трещина, как правило, развивается по эллипсоидальному фронту и ее максимальная длина, определяющая максимальный коэффициент концентрации на фронте трещины, находится в центре. Кроме того, трещина с малым раскрытием может быть не распознана принимающим устройством. Другое ограничение автоматических методов связано с количеством сигналов, фиксируемых детектором в единицу времени.

Крайне сложно определить критическую длину трещины и методами фрактографии, поскольку механизм подрастания трещины и лавинообразного ее развития идентичен.

Целью настоящего изобретения является достоверная оценка критической длины трещины для определения вязкости разрушения материала. Предлагаемый способ определения критической длины трещины для расчета характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) включает статическое нагружение плоского образца с выращенной трещиной усталости и регистрацию длины трещины в момент перехода от стабильного медленного ее развития в нестабильное быстрое и отличается тем, что плоский образец последовательно по оси нагружения соединяют в одну силовую цепочку с идентичным ему плоским образцом и осуществляют регистрацию длины подросшей трещины в неразрушенном образце после разрушения одного из образцов.

Коэффициент интенсивности напряжений на листовых полуфабрикатах определяют по ГОСТ 25.506 на плоских прямоугольных образцах (тип I) с предварительно выращенной центральной трещиной усталости, расположенной в плоскости, перпендикулярной наибольшим растягивающим напряжениям (трещины нормального отрыва по модели I механики разрушения), в условиях постоянно возрастающей нагрузки, создаваемой испытательными машинами с механическим, гидравлическим или электрогидравлическим приводом. При постоянно возрастающей нагрузке происходит подрастание трещины, но при этом разрушение образца до определенного момента не происходит. Разрушение образца происходит при лавинообразном развитии трещины, когда освобождающаяся энергия в процессе продвижения трещины начинает превалировать над энергетическими затратами (образование свободной поверхности трещины, пластическая деформация материала в ее вершине) на ее продвижение.

В предлагаемом способе определения критической длины трещины используют два идентичных плоских образца металла с выращенной трещиной усталости, полученные из одного листа металла и имеющие одинаковые геометрические размеры, в соответствии с рекомендациями ГОСТ 25.506 «Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении». Соединение образцов последовательно по оси нагружения в одну силовую цепочку обеспечивает при приложении возрастающей нагрузки к данной системе одновременное подращивание исходных трещин на обоих образцах. При разрушении одного из образцов в данной системе трещина на другом образце подрастает до величины, предельно близкой к критической. Трещину на неразрушенном образце фиксируют известными методами, например методом окрашивания после раскрытия трещины при нагружении 0,3-0,9 от максимального нагружения, и определяют длину трещины по ГОСТ 25.506 после разрушения образца при его повторной статической нагрузке. По известной критической длине трещины и напряжению разрушения, полученному при доламывании образца, определяют коэффициент концентрации напряжений (вязкость разрушения).

Для определения критической длины трещины плоские образцы соединяют последовательно по оси нагружения в одну силовую цепочку разными способами: с жестким соединением образцов между собой или с возможностью вращения образцов относительно общей оси, что позволяет ликвидировать изгибающие напряжения.

На фиг. 1 представлены варианты соединения плоских образцов для определения критической длины трещины по предлагаемому способу. При жестком соединении, показанном на фиг. 1а, плоские идентичные образцы 1 и 1′ с нанесенными усталостными трещинами 2 и 2′, с отверстиями для крепления на концах, соединяют с помощью двух идентичных пластин 3 и болтов 4 последовательно таким образом, чтобы обеспечивались совпадение продольных осей образцов и параллельность всех поверхностей одного образца аналогичным поверхностям другого образца. Крепление образцов к захватам испытательной машины осуществляют через пластины 5 с помощью шпилек 6.

Соединение образцов с возможностью вращения вокруг общей оси представлено на фиг. 1б. Плоские идентичные образцы 1 и 1′ с нанесенными усталостными трещинами 2 и 2′, с отверстиями для крепления на концах, соединяют с помощью болтов 4, четырех идентичных пластин 7 и трех шпилек 6 между собой и с захватами испытательной машины.

Диаметр отверстий в соединительных пластинах при закреплении по схемам 1а и 1б предпочтительно равен (0,04÷0,18) от ширины образца, расстояние между отверстиями более 1,5 от диаметра отверстий.

Ниже приведен пример определения критической длины трещины по предлагаемому способу.

На двух образцах из листовых полуфабрикатов сплава 1163-Т (толщина 1,4 мм, размеры 100×300 мм) из предварительно созданного надреза отдельно на каждом образце выращивали усталостные трещины в соответствии с ГОСТ 25.506. Были получены исходные усталостные трещины для первого и второго образцов длиной 26,17 и 26,12 мм соответственно. Затем образцы жестко соединяли в последовательную силовую цепочку и статически нагружали на усталостной машине MTS 810 до момента разрушения одного из образцов при максимальном усилии разрушения 33,30 кН. Для раскрытия трещины в неразрушенном втором образце его нагружали до усилия 0,5 от максимального усилия разрушения первого образца и в устье раскрытой трещины вводили контрастную жидкость. После высушивания контрастной жидкости образец нагружали до разрушения с определением максимального усилия (33,35 кН) и длины критической трещины (29,01 мм). Условная вязкость разрушения образцов, рассчитанная по исходной трещине, составила 51,0 и соответственно. Вязкость разрушения Кс второго образца, рассчитанная по статически подросшей трещине, составила

Новый способ определения критической длины трещины прост, не трудоемок, не требует специальной сложной аппаратуры. Определение критического коэффициента интенсивности напряжений с использованием предложенного способа определения критической длины трещины позволяет более точно оценить безопасную повреждаемость конструкций.

1. Способ определения критической длины трещины для расчета характеристик вязкости разрушения, включающий статическое нагружение плоского образца с выращенной трещиной усталости и регистрацию длины трещины в момент перехода от стабильного медленного ее развития в нестабильное быстрое, отличающийся тем, что плоский образец последовательно по оси нагружения соединяют в одну силовую цепочку с идентичным ему плоским образцом и осуществляют регистрацию длины подросшей трещины в неразрушенном образце после разрушения одного из образцов.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что идентичные образцы соединены между собой в силовую цепочку с возможностью вращения одного относительно другого.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что регистрацию длины подросшей трещины в неразрушенном образце осуществляют следующим образом: трещину раскрывают, фиксируют контур подросшей трещины методом окрашивания и определяют ее длину после разрушения образца при его повторной статической нагрузке.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к методам испытаний металлов на трещиностойкость, в частности к способу изготовления сварного составного образца типа СТ для испытаний на трещиностойкость облученного металла по стандартным методикам.

Изобретение относится к области неразрушающих измерений давления на заданном горизонтальном уровне бетонных и кирпичных стен и фундаментов зданий и сооружений на стадии их эксплуатации.

Изобретение относится к измерительной технике для определения контактной жесткости. Сущность: поверхности контактирующих деталей с определенными упругими константами материалов прижимают к друг другу с заданной силой F, нормальной к плоскости стыка, определяют остаточную h и упругую αy части полного сближения в контакте, по их сумме определяют величину полного сближения α в контакте, с последующим определением коэффициента j нормальной жесткости упругопластического контакта деталей двоякой кривизны.

Изобретение относится к области неразрушающего контроля материалов и изделий и может быть использовано в машиностроительной отрасли при сборке узлов и деталей корпусных изделий и оперативном контроле остаточной прочности крепежных элементов.

Способ относится к горной промышленности, в частности к шахтным подъемным установкам, и предназначен для контроля технического состояния подъемного каната. Способ позволяет определить жесткость подъемного каната на растяжение путем измерения длины подъемного каната от точки схода подъемного каната с барабана подъемной машины до подвесного устройства подъемного сосуда при остановке порожнего подъемного сосуда под загрузку, веса груза, удлинения подъемного каната после загрузки подъемного сосуда и последующего расчета, по величине которой судят о техническом состоянии подъемного каната.

Изобретение относится к области механических испытаний металлов и сплавов, а именно к испытаниям на изгиб с растяжением, и может быть использовано при испытании различных конструкций, работающих в сложных условиях нагружения, при расчетах на прочность конструкций, работающих в условиях изгиба с растяжением.

Изобретение относится к средствам измерения относительной продольной деформации на поверхности материальных тел. Экстензометр содержит два референтных тела в виде заостренных инденторов, при этом один индентор жестко связан с корпусом прибора, другой установлен с возможностью перемещения, а также систему передачи этих перемещений.

Изобретение относится к области строительства, в частности к определению изменения длительной прочности бетона во времени эксплуатируемых под нагрузкой в условиях внешней агрессивной среды бетонных и железобетонных конструкций.

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к устройствам для испытания образцов материалов на консольный изгиб, кручение, растяжение, сжатие, а также на сложное сопротивление и может быть применено в учебной лаборатории.

Изобретение предназначено для оценки деформативности соединений в изделиях из импрегнированной ткани, подвергаемых двухосному напряжению неразрушающими нагрузками с целью определения деформативных характеристик пневматической конструкции в целом.

Изобретение относится к области механических испытаний материалов на прочность и устойчивость, в частности к испытаниям образцов из органического стекла в условиях чистого сдвига. Изготавливают круглый образец диаметром D с концентричным сквозным отверстием, диаметр d которого выбирают в соответствии с выражением d≤10D. В качестве держателя образца используют стальной элемент цилиндрической формы, диаметр которого равен диаметру сквозного отверстия, а высота элемента - больше толщины листа испытуемого материала. Стальной элемент вводят в сквозное отверстие образца. К выступающим торцевым поверхностям элемента прикладывают осевые сжимающие усилия и при визуальной регистрации момента потери устойчивости образца или момента разрушения образца производят замер диаметра С деформированного элемента. Результаты измерений используют для расчета максимальных касательных напряжений. Технический результат: возможность создать условия чистого сдвига на плоских образцах из органического стекла. 3 ил.

Изобретение относится к техническим устройствам для испытания грунтового основания фундамента штампом. Тензометрический секционный штамп содержит чувствительный элемент и измерительные приспособления для измерения контактного давления. Чувствительный элемент расположен между грунтовым основанием и жестким штампом, выполнен в виде упругой плиты постоянной толщины из материала с модулем упругости, меньшим в 10 и более раз модуля упругости материала штампа, и имеет размеры и форму штампа в плане и толщину, равную не более 1/10 ширины штампа. Штамп и упругая плита имеют соосные сквозные отверстия, каждое из которых служит геометрическим центром секции, выделенной физически или виртуально из упругой плиты, и в которых в теле жесткого штампа закрепляют или изготавливают полые цилиндры со стержнями, имеющими возможность свободно перемещаться относительно полых цилиндров, но закрепленными посредством анкеров, выполненных в форме дисков, на нижней грани упругой плиты, а перемещения стержней относительно полых цилиндров определяют измерительными приспособлениями. Технический результат: повышение эффективности тензометрического штампа за счет возможности измерения двумерного распределения контактного давления по подошве штампа, уменьшения сложности изготовления и эксплуатации, а также снижение его стоимости. 2 ил.

Изобретение относится к области определения прочностных свойств металлов и их сплавов путем приложения растягивающих нагрузок к образцам и может быть использовано в металлургии и машиностроении. Сущность: проводят температурно-деформационную обработку металла и осуществляют испытания на растяжение до разрушения. Производят определение сужения в шейке образца, вычисление предельных деформаций, воспроизведение испытаний на растяжение методом численного моделирования в программной среде, сопоставление результатов численного моделирования с результатами «реальных» испытаний на растяжение и определение предельного значения критерия разрушения производится при достижении предельной деформации. Технический результат: повышение достоверности определения предельных значений нормализованного критерия разрушения Cockcroft-Latham для любых процессов обработки металлов давлением. 2 ил.

Изобретение относится к производству строительных материалов. Способ включает подготовку пресс-порошка, прессование образца, фиксацию изменений деформаций при сжатии, построение компрессионных кривых и проведение испытания, причем прессование осуществляют одностадийно и непрерывно, с переменными значениями давления прессования и формовочной влажности пресс-порошка, при этом требуемое оптимальное соотношение влажности и давления прессования определяют положением оптимальной точки на компрессионной кривой, лежащей на ее пересечении с отрезком, перпендикулярным хорде, соединяющей начальное и конечное значения интервала давления прессования на кривой, и проходящим через точку пересечения касательных к кривой в области заданного интервала давления прессования. Достигается возможность нахождения оптимальных значений давления прессования и влажности пресс-порошков при минимальном количестве экспериментов. 1 пр., 2 табл., 4 ил.

Изобретение относится к области испытаний строительных изделий. Стенд содержит опорную трубу с центральным сквозным отверстием для соосного вертикального размещения в нем арматуры и с днищем для опирания нижнего конца арматуры. Верхний конец арматуры закреплен в бетонной призме или в уголковом элементе, которые установлены сверху на опорной трубе. Нижний конец арматуры закреплен в траверсе, выполненной в виде двух швеллеров. Траверса установлена горизонтально в симметричных боковых вырезах, выполненных в нижней части опорной трубы. Вертикальное усилие на арматуру осуществляется нагружающим устройством через грузовую металлическую трубу, которая установлена коаксиально опорной трубе. Заглушенным верхним концом грузовая металлическая труба опирается на крепление с верхним концом арматуры. Нижний конец грузовой трубы опирается на выступающие за опорную трубу концы траверсы. Толщина стенок грузовой металлической трубы составляет не менее 5 мм. Для динамического воздействия на арматуру в качестве нагружающего устройства использована копровая установка. При статическом воздействии на арматуру использован гидравлический пресс. Достигается получение точных параметров прочности анкеровки арматуры в бетоне, а также определение физико-механических параметров арматуры при растяжении как при статическом, так и при динамическом воздействиях. 4 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к механическим испытаниям, предназначенным для определения свойств металла, проявляющихся при пластическом деформировании в технологических операциях холодной обработки металла давлением (ХОМД). Сущность: осуществляют этапную холодную деформацию испытуемого образца, при которой окружность, ограничивающая нагружаемую поверхность образца, трансформируется в эллипс, измерение длины осей эллипса после каждого нагружения, определение главных деформаций и интенсивности деформации εi, измерение твердости по Виккерсу (HV) и определение зависимости между интенсивностью деформации εi и твердостью HV в результате аппроксимации графической зависимости между указанными параметрами в соответствии с формулой HV=Nεin, где n - коэффициент, численные значения которого отражают восприимчивость испытуемого металла к наклепу, а коэффициент N определяет собой твердость HV, приобретаемую металлом после деформирования с интенсивностью εi=1. Испытания проводят на образце, изготовленном в виде цилиндра, деформацию осуществляют сжатием, при этом измерение длины осей формирующегося эллипса производят после каждой очередной осадки образца. Техническим результатом является расширение технологических возможностей способа за счет определения восприимчивости к наклепу металла, производимого в прутках диаметром менее 15 мм, применяемого в технологиях холодного объемного деформирования. 2 ил., 2 табл.

Изобретение относится к области определения остаточного напряжения путем инструментального индентирования. Сущность: осуществляют приложение к образцу одноосного напряжения, двуосного напряжения и одинакового по всем направлениям напряжения, а затем выполнение инструментального индентирования с использованием индентора, вычисление наибольшей глубины вдавливания индентора в ненапряженном состоянии образца путем подстановки в формулу для вычисления максимальной глубины вдавливания индентора в ненапряженном состоянии фактической глубины контакта в ненапряженном состоянии, полученной из фактической глубины контакта индентора, и максимальной глубины вдавливания индентора и результирующей глубины отпечатка индентора при приложении максимального вдавливающего усилия L0, найденных из зависимости глубины вдавливания индентора от вдавливающего усилия, полученной путем инструментального индентирования, получение кривой зависимости глубины вдавливания индентора от вдавливающего усилия в ненапряженном состоянии путем подстановки вычисленной указанным образом максимальной глубины вдавливания индентора в ненапряженном состоянии образца в формулу, связывающую глубину вдавливания индентора и вдавливающее усилие, и вычисления разности ΔL усилий между усилием L1, соответствующим максимальной глубине вдавливания индентора на кривой зависимости глубины вдавливания индентора от вдавливающего усилия в ненапряженном состоянии, и максимальным вдавливающим усилием L0, и вычисление остаточного напряжения в образце путем подстановки вычисленной разности ΔL усилий в формулу для вычисления остаточного напряжения. Технический результат: возможность определять остаточное напряжение в образце даже при отсутствии состояния без остаточного напряжения. 3 н. и 8 з.п. ф-лы, 27 ил.

Изобретение относится к «Физике материального контактного взаимодействия», конкретно к способу определения удельного и эквивалентного сцепления в структурированном и нарушенном состоянии. Удельное сцепление среды в структурированном состоянии определяют по зависимости в нарушенном состоянии - а эквивалентное сцепление где - удельный вес среды с нарушенной структурой. Технический результат – точное определение прочностных характеристик среды в структурированном и нарушенном состоянии. 2 ил.

Изобретение относится к технике испытаний и измерений, а именно к устройствам для исследования механических свойств материалов с малым поперечным сечением, предпочтительно высокоэластичных нитей. Портативная разрывная машина содержит установленные на жесткой раме одноточечный концевой тензометрический датчик, шаговый двигатель, блок питания и драйвер к шаговому двигателю, плату микроконтроллера. Технический результат: реализация переносного устройства, обеспечивающего достаточную разрывную способность при минимальных габаритах и весе, пригодном для испытания высокоэластичных нитей, отвечающего современным требованиям по безопасности, энергосбережению, долговечности, удобству транспортировки, монтажа и эксплуатации, а также снижение затрат на его приобретение и эксплуатацию. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к исследованию прочностных свойств материалов, а именно к установкам для высокоскоростного испытания материалов. Устройство содержит два электромагнитных силовозбудителя, подключенных к накопителю энергии, две соосно установленные тяги для передачи усилий образцу и аппаратуру для наблюдения режима деформирования образца. Тяги для передачи усилий образцу выполнены в виде волноводов-концентраторов и прилегают к внешней стороне силовозбудителей, размещенных между волноводами-концентраторами. Волноводы-концентраторы имеют резьбовые отверстия для фиксации образца. Технический результат: повышение эффективности преобразования электрической энергии в механическую и повышение информативности и достоверности результатов испытаний конструкционных материалов на динамическое растяжение, а также упрощение конструкции. 3 ил.

Изобретение относится к исследованию прочностных свойств материалов и может быть использовано для определения вязкости разрушения металлов. Сущность: осуществляют статическое нагружение плоского образца с выращенной трещиной усталости и регистрацию длины трещины в момент перехода от стабильного медленного ее развития в нестабильное быстрое. Плоский образец последовательно по оси нагружения соединяют в одну силовую цепочку с идентичным ему плоским образцом и осуществляют регистрацию длины подросшей трещины в неразрушенном образце после разрушения одного из образцов. Технический результат: обеспечение возможности более точно оценить безопасную повреждаемость конструкций. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

Наверх