Способ юстировки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов



Способ юстировки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов
Способ юстировки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов
Способ юстировки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов

Владельцы патента RU 2616348:

Открытое акционерное общество "Серпуховский завод "Металлист" (RU)

Изобретение относится к приборостроению и может быть использовано в лазерной гироскопии при юстировке кольцевых резонаторов лазерных гироскопов по величине порога зоны нечувствительности (порога захвата). Технический результат, достигаемый от осуществления изобретения, заключается в повышении точности. Предложенный способ заключается в том, что в юстируемом кольцевом резонаторе возбуждают собственные колебания и последовательно проводят юстировку каждого из зеркал кольцевого резонатора, при которой передвигают юстируемое зеркало в плоскости оптического контура кольцевого резонатора, одновременно с этим измеряют интенсивность выходящего из кольцевого резонатора излучения и оценивают величину вклада юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора, после чего ориентируют окончательно юстируемое зеркало в положении, соответствующем минимальному значению величины вклада юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора, причем в юстируемом кольцевом резонаторе собственные колебания возбуждают во встречных направлениях, юстируемое зеркало в плоскости оптического контура кольцевого резонатора передвигают на расстояние одной длины волны излучения, интенсивность выходящего из кольцевого резонатора излучения измеряют для волн, возбужденных во встречных направлениях, а вклад юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора определяют по величине контрастов интерференционных картин полей волн, выходящих из кольцевого резонатора, и фазового сдвига между экстремумами интерференционных картин. 3 ил.

 

Изобретение относится к приборостроению и может быть использовано в лазерной гироскопии при юстировке кольцевых резонаторов (КР) лазерных гироскопов (ЛГ) по величине порога зоны нечувствительности (порога захвата) и значениям нелинейных искажений масштабного коэффициента.

Предлагаемый способ относится к области лазерных гироскопов на основе кольцевых He-Ne лазеров с длиной волны 633 нм, используемых для решения многих задач навигации, измерения угловых перемещений, геодезии и геофизики.

Одним из основных источников погрешности ЛГ является обратное рассеяние (ОР) на зеркалах кольцевого резонатора, приводящее к появлению зоны нечувствительности при малых скоростях вращения (так называемый порог захвата) и нелинейным искажениям масштабного коэффициента [F. Aronowitz. Optical Gyros and their Applications. RTO AGARDograph 339, 3-1, 1999].

В лазерных гироскопах широко используются кольцевые резонаторы моноблочной конструкции, корпусы которых изготавливаются из материалов с ультранизким значением коэффициента температурного расширения (например, из ситалла или Zerodure). Зеркала резонатора прикрепляются к корпусу при помощи так называемого оптического контакта, позволяющего обеспечить не только механическое сцепление, но и надежное вакуумное уплотнение. Установка зеркал на корпусе резонатора предваряется процессом юстировки, в задачу которого входит получение оптимальных рабочих параметров лазерного гироскопа. К этим параметрам относятся, прежде всего, величина суммарных потерь основной моды резонатора и уровень селективности потерь относительно мод высшего порядка.

Задача юстировки подобных лазерных гироскопов состоит, в частности, в том, чтобы в нем устойчиво генерировала основная мода при заданном уровне мощности.

Однако при таком способе юстировки величина порога захвата (ПЗ) оказывается практически непредсказуемой. При сборке большого количества ЛГ из зеркал, одинаковых по качеству (коэффициенту интегрального рассеяния), величина порога захвата может варьироваться случайным образом в очень большом диапазоне. Отношение максимального и минимального значений ПЗ может превышать более 10-30 раз. Это является критичным для практического использования лазерных гироскопов. Поэтому возникает задача увеличения точности прогнозирования величины ПЗ, которая может быть достигнута путем юстировки.

Известен способ юстировки гироскопов [RU 2036433 C1, G01C25/00, 27.05.1995], заключающийся в определении фазы гармонической составляющей сигнала относительно метки на роторе и компенсации фазы путем формирования на рабочей поверхности ротора датчика угла макронеровностей.

Недостатком способа является относительно узкая область применения, что не позволяет в процессе юстировки повысить точность прогнозирования величины полосы захвата.

Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ юстировки кольцевых резонаторов [US 4884283 А, 372/107, 372/94, 356/469, 20.12.1988], заключающийся в том, что в юстируемом кольцевом резонаторе при помощи излучения внешнего He-Ne лазера с длиной волны 633 нм возбуждают собственное колебание в одном из направлений по оптическому периметру кольцевого резонатора и по результатам измерения интенсивности обратного рассеяния определяют вклад юстируемого зеркала в полосу захвата кольцевого резонатора, а поворотом зеркал вокруг своей оси добиваются такого положения, при котором в обратном направлении попадает темное пятно спекл структуры волны кольцевого резонатора, представляющего собой сложную структуру ярких и темных пятен, для получения минимального значения полосы захвата кольцевого резонатора.

При этом предполагается, что между интенсивностью обратного рассеяния и порогом захвата существует прямая корреляционная связь. Однако проведенные эксперименты показали, что такая корреляционная связь является незначительной или полностью отсутствует, что приводит к значительным погрешностям при прогнозировании величины порога захвата кольцевого резонатора.

Задача, решаемая в изобретении, направлена на повышение точности юстировки кольцевого резонатора по минимуму величины его порога захвата.

Требуемый технический результат заключается в повышении точности юстировки кольцевого резонатора (КР) по минимуму величины его порога захвата (ПЗ).

Поставленная задача решается, а требуемый технический результат достигается тем, что в юстируемом кольцевом резонаторе возбуждают собственные колебания и последовательно проводят юстировку каждого из зеркал кольцевого резонатора, при которой передвигают юстируемое зеркало в плоскости оптического контура кольцевого резонатора, одновременно с этим измеряют интенсивность выходящего из кольцевого резонатора излучения и оценивают величину вклада юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора, после чего ориентируют окончательно юстируемое зеркало в положении, соответствующем минимальному значению величины вклада юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора, согласно изобретению в юстируемом кольцевом резонаторе собственные колебания возбуждают во встречных направлениях, юстируемое зеркало в плоскости оптического контура кольцевого резонатора передвигают на расстояние одной длины волны излучения, интенсивность выходящего из кольцевого резонатора излучения измеряют для волн, возбужденных во встречных направлениях, а вклад юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора определяют по величине контрастов интерференционных картин полей волн, выходящих из кольцевого резонатора, и фазового сдвига между экстремумами интерференционных картин.

На чертежах представлены:

на фиг. 1 - оптическая функциональная схема установки для юстировки кольцевого резонатора по минимуму его порога захвата, в которой может быть реализован предложенный способ юстировки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов;

на фиг. 2 - оптическая схема перемещения юстируемого зеркала вдоль контактной поверхности моноблочного корпуса кольцевого резонатора;

на фиг. 3 - временные зависимости интенсивностей встречных волн при перемещении юстируемого зеркала вдоль контактной поверхности моноблочного корпуса кольцевого резонатора.

Установка для юстировки кольцевого резонатора по минимуму его порога захвата (фиг. 1) содержит: 1 - зондирующий He-Ne лазер с длиной волны 632.8 нм, 2 - пьезоэлектрический корректор, 3 - моноблочный корпус кольцевого резонатора, 4 - фотоприемник, 5 - блок стабилизации частоты, 6, 7, 8, 9 - зеркала кольцевого резонатора, 10, 15, 16 - полупрозрачные пластины, 11 - фотоприемник, 12 - измеритель интенсивности обратного рассеяния, 13 - компьютер, 14 - устройство-манипулятор для юстировки зеркал, 17 - поворотное зеркало, 18 - оптический изолятор.

Приведем теперь теоретическое описание предлагаемого способа юстировки.

Для определения парциального вклада юстируемого зеркала в полосу захвата кольцевого резонатора оно передвигается вдоль контактной поверхности моноблочного корпуса (в плоскости оптического контура кольцевого резонатора, см. фиг. 1) на расстояние около λ (длины волны лазерного излучения).

При таком способе перемещения зеркала в интенсивностях волн, выходящих из КР, наблюдаются изменения, связанные с интерференцией полей собственных колебаний и полей обратного рассеяния. Величина контрастов интерференционных картин прямо пропорциональна модулям соответствующих коэффициентов связи (rcw и rccw), а сдвиг между их экстремумами определяется величиной суммарного фазового сдвига, возникающего при обратном рассеянии (ϕ=ϕcw+ϕccw). Прогнозируемая величина парциального вклада юстируемого зеркала в полосу захвата определяется из соотношения:

Соотношения для волн, выходящих из кольцевого резонатора, можно записать в следующем виде:

Соотношения (2) и (3) можно существенно упростить, предположив, что интенсивности встречных волн в кольцевом резонаторе равны друг другу (схема возбуждения собственных колебаний КР симметрична):

Тогда соотношения для интенсивности волн, выходящих из резонатора, можно записать в виде:

Эти соотношения написаны в предположении малости модуля коэффициента связи по сравнению с потерями кольцевого резонатора. Поэтому в них присутствуют только члены первого порядка малости от модуля коэффициентов связи встречных волн.

Заметим, что для измерения суммарного фазового сдвига, возникающего при обратном рассеянии (ϕ=ϕcw+ϕccw), необходимо ввести изменение разности фаз встречных волн χ=χccw-χcw, возбуждающих в кольцевом резонаторе собственные колебания.

При юстировке зеркало перемещается вдоль контактной поверхности моноблочного корпуса кольцевого резонатора (фиг. 2).

При таком перемещении зеркала разность фаз встречных волн для четырехзеркального КР описывается следующим соотношением:

где L - продольное смещение зеркала вдоль контактной поверхности моноблока.

При перемещении зеркала в интенсивностях встречных волн, выходящих из кольцевого резонатора, наблюдается чередование максимумов и минимумов, связанных с интерференцией полей собственных колебаний с волнами обратного рассеяния. Типичный вид этих зависимостей представлен на фиг. 3. Скорость перемещения составляла величину около 0.1λ/с.

Контрасты измеряемых временных зависимостей прямо пропорциональны модулям коэффициентам связи, а сдвиг между экстремумами этих зависимостей равен фазовому сдвигу, возникающему из-за обратного рассеяния. Поэтому по результату этих измерений можно оценить величину полосы захвата кольцевого резонатора, воспользовавшись соотношением (1).

Предложенный способ юстировки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов реализуется следующим образом.

Излучение зондирующего лазера 1 (фиг. 1) проходит через систему полупрозрачных пластин 10, 15, 16 и возбуждает в юстируемом кольцевом резонаторе 3 собственные колебания мод во встречных направлениях. При помощи блока стабилизации частоты 5 и управляющего сигнала от фотоприемника 4 осуществляется привязка частоты генерации зондирующего лазера 1 к частоте собственного колебания кольцевого резонатора. Для этого выход блока 5 стабилизации частоты соединяется с пьезоэлектрическим корректором 2, управляющим частотой генерации зондирующего лазера 1. Для уменьшения влияния на зондирующий лазер 1 волн, идущих в обратном направлении, у выходного зеркала зондирующего лазера 1 устанавливается оптический изолятор 18.

Измерения контрастов интерференционных картин и фазового сдвига между ними осуществляются при помощи двух фотоприемников 4 и 11, подключаемых к измерителю интенсивности обратного рассеяния 12, представляющему собой двухканальный синхронный детектор. Выход измерителя 12 подключается к компьютеру 13, который регистрирует и обрабатывает интерференционные картины, а также управляет передвижением юстируемого зеркала при помощи устройства-манипулятора 14 для юстировки зеркал.

Типичный вид интерференционных картин представлен на фиг. 3. Из измеренных контрастов этих картин определяются значения модулей коэффициентов связи, а по сдвигу между ними определяется значение фазового сдвига ϕ. Прогнозируемая величина порога захвата определяется при помощи соотношения (1).

Если прогнозируемая величина ПЗ не превышает критического значения, то юстируемое зеркало устанавливается в исходном положении на контактной грани моноблочного корпуса. В противном случае, юстируемое зеркало поворачивается вокруг своей оси на угол, составляющий несколько угловых минут (порядка λ/d, где d - диаметр поля собственного колебания), и процесс измерения и оценки прогнозируемой величины ПЗ повторяется еще раз. И так, до нахождения положения юстируемого зеркала, при котором прогнозируемая величина не превышает критического значения. Такой процедуре юстировки подвергаются все зеркала юстируемого КР.

Таким образом, благодаря тому, что в юстируемом кольцевом резонаторе собственные колебания возбуждают во встречных направлениях, юстируемое зеркало в плоскости оптического контура кольцевого резонатора передвигают на расстояние одной длины волны излучения, интенсивность выходящего из кольцевого резонатора излучения измеряют для волн, возбужденных во встречных направлениях, а вклад юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора определяют по величине контрастов интерференционных картин полей волн, выходящих из кольцевого резонатора, и фазового сдвига между экстремумами интерференционных картин, достигается требуемый технический результат, заключающийся в повышении точности юстировки кольцевого резонатора (КР) по минимуму величины его порога захвата (ПЗ).

Способ юстировки кольцевых резонаторов лазерных гироскопов, заключающийся в том, что в юстируемом кольцевом резонаторе возбуждают собственные колебания и последовательно проводят юстировку каждого из зеркал кольцевого резонатора, при которой передвигают юстируемое зеркало в плоскости оптического контура кольцевого резонатора, одновременно с этим измеряют интенсивность выходящего из кольцевого резонатора излучения и оценивают величину вклада юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора, после чего ориентируют окончательно юстируемое зеркало в положении, соответствующем минимальному значению величины вклада юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора, отличающийся тем, что, в юстируемом кольцевом резонаторе собственные колебания возбуждают во встречных направлениях, юстируемое зеркало в плоскости оптического контура кольцевого резонатора передвигают на расстояние одной длины волны излучения, интенсивность выходящего из кольцевого резонатора излучения измеряют для волн, возбужденных во встречных направлениях, а вклад юстируемого зеркала в порог захвата кольцевого резонатора определяют по величине контрастов интерференционных картин полей волн, выходящих из кольцевого резонатора, и фазового сдвига между экстремумами интерференционных картин.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области гироскопического приборостроения и предназначено для определения величин масштабных коэффициентов лазерного гироскопа при проведении калибровок (паспортизации) бесплатформенных инерциальных навигационных систем.

Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано при построении одноосных и трехосных измерителей параметров движения - угловых скоростей и линейных ускорений для инерциальных навигационных систем и пилотажных систем управления подвижных объектов.

Варианты осуществления настоящего раскрытия относятся к способу и устройству для калибровки гиродатчиков с использованием измерений магнитного датчика и фонового вычисления в ходе нормальной работы изделия.

Способ определения погрешности геодезических приборов за неправильность формы цапф и боковое гнутие зрительной трубы включает закрепление на объективном конце зрительной трубы исследуемого прибора отражающего зеркала под углом 45° к визирной оси, размещение на продолжении горизонтальной оси вращения зрительной трубы исследуемого прибора марки.

Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано при изготовлении роторов электростатических гироскопов. Способ предназначен для использования при изготовлении роторов чувствительных элементов электростатических гироскопов.

Группа изобретений относится к установке и работе инерционных датчиков, таких как, например, датчики пространственного положения (гироскопы) или датчики движения (акселерометры) на борту транспортного средства.

Изобретения относятся к области навигации летательных аппаратов (ЛА) и могут быть использованы для определения контрольных значений параметров пространственно-угловой ориентации ЛА при летных испытаниях пилотажно-навигационного оборудования (ПНО).

Изобретение относится к области приборостроения и может быть использовано при производстве твердотельных волновых гироскопов и систем ориентации и навигации на их основе.

Изобретение относится к метрологическому обеспечению - калибровке инклинометров, выполненных на основе трехосевого акселерометра. Способ предполагает при калибровке измерение проекций вектора гравитационного ускорения G ¯ на оси акселерометра при его вращении вокруг двух осей, каждый раз в четырех ортогональных положениях.

Изобретение относится к гироскопической технике, а именно к способам коррекции дрейфа гироскопа с ротором на сферической шарикоподшипниковой опоре. Сущность изобретения заключается в том, что способ коррекции дрейфа гироскопа с двухфазным бесколлекторным двигателем постоянного тока, содержащего статор, ротор на сферической шарикоподшипниковой опоре, датчики угла и датчики момента, включает этапы вращения ротора, измерения дрейфа и его коррекцию, при этом коррекцию дрейфа проводят непосредственно в процессе его измерения путем компенсации постоянной составляющей электрического тока в разных обмотках статора.

Группа изобретений относится к оборудованию для контроля рабочих параметров при бурении и может быть использована для ремонта средств передачи сигналов измерения из скважины на поверхность в процессе бурения как в горизонтальных, так и в других скважинах в процессе бурения. Техническим результатом является повышение надежности и точности работы зонда после ремонта при его последующей работе. Заявляемый способ восстановительного ремонта электронного зонда заключается в том, что после замены блока датчиков пространственного положения зонда производят согласование выходов нового блока датчиков с входами блока преобразователя для восстановления заданных настроек путем реализации с помощью введенного в зонд блока сопряжения функции А=K×А’+S(A’). При этом А - набор данных по трем пространственным координатам, необходимый для корректного отображения положения зонда на дисплее приемника, А’ - тот же набор данных по трем пространственным координатам, но генерируемый новым блоком датчиков пространственного положения зонда, К - коэффициент передачи, подбираемый в процессе юстировки параметров зонда, S(A’) - матрица коэффициентов сдвига, формируемая в процессе юстировки параметров зонда. Заявляемый восстановленный таким способом электронный зонд включает в себя замененный блок 1' датчиков пространственной ориентации, соединенный с его выходом блок 5 сопряжения и подключенный входом к выходу блока 5 блок 2 преобразователя сигналов с блока 1 датчиков. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к трехосным гироскопам средней и повышенной точности, а конкретно к способу оценки их систематических погрешностей. Технический результат заключается в повышении точностных характеристик трехосного гироскопа за счет повышения достоверности оценки систематических погрешностей трехосного гироскопа, с одновременным уменьшением трудоемкости процесса измерений. Способ оценки погрешностей систематического дрейфа трехосного гироскопа, заключающийся в проведении измерений выходных сигналов трехосного гироскопа в нескольких азимутальных положениях и цифровой обработке полученных измерений, отличается тем, что измерения в нескольких азимутальных положениях совершают при повороте базы трехосного гироскопа вокруг вертикальной оси, цифровую обработку измерений осуществляют путем построения аппроксимирующих функций и определения коэффициентов аппроксимации, расчета постоянной проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли с учетом конструктивного расположения осей чувствительности, определения разности полученных коэффициентов аппроксимации и расчетного значения проекции вертикальной составляющей угловой скорости вращения Земли на оси чувствительности гироскопа. 6 ил., 2 табл.

Изобретение относится к навигационному приборостроению и предназначено для оценки основных характеристик блока инерциальных измерителей инерциальной навигационной системы (как платформенной, так и бесплатформенной), содержащего по меньшей мере три однотипных инерциальных измерителя с некомпланарными осями чувствительности, по измерительной информации, полученной в любых допустимых условиях функционирования, в том числе по результатам лабораторных, заводских и приемосдаточных испытаний. Технический результат – расширение функциональных возможностей на основе повышения точности оценки параметров математической модели погрешности блока инерциальных измерителей, упрощения и ускорения процесса оценки параметров математической модели погрешности блока инерциальных измерителей, снижения ограничений по выставляемым характерным положениям и разворотам блока инерциальных измерителей, что позволяет проводить оценку параметров математической модели погрешности в условиях ограниченной подвижности блока инерциальных измерителей. При этом предлагаемый способ заключается в осуществлении поворотов блока инерциальных измерителей, содержащего как минимум три однотипных инерциальных измерителя с некомпланарными осями чувствительности, с последующей регистрацией и обработкой измерительной информации. При последующей обработке измерительной информации на первом этапе выполняют пересчет измерительной информации из выходного кода по каждой некомпланарной тройке измерителей в абсолютное значение физической характеристики, действующей на прибор, с помощью параметров математической модели погрешностей блока инерциальных измерителей. На втором этапе обработки измерительной информации составляют функцию рассогласования, определяющую суммарное отклонение величины физической характеристики, полученной с использованием значений основных характеристик блока инерциальных измерителей по выходному коду, от эталонного значения. На третьем этапе обработки измерительной информации уточняют параметры математической модели погрешностей блока инерциальных измерителей путем минимизации полученной функции рассогласования посредством многопараметрической оптимизации. 1 ил.

Изобретение относится к области метрологии и касается способа контроля и поверки метеорологического лидарного устройства. Способ включает в себя ввод оптического зондирующего импульса через приемную оптическую систему в оптоволоконную линию временной задержки калиброванной длины и вывод через передающую оптическую систему на фотоприемник поверяемого устройства. В оптоволоконной линии временной задержки производят разделение оптической энергии зондирующего импульса. Часть энергии через оптическое волокно калиброванной длины направляют на фотоприемник поверяемого устройства, а другую часть направляют в замкнутую оптоволоконную линию временной задержки. За каждый циклический проход светового импульса осуществляют отведение части оптической энергии импульса и направление ее на фотоприемник поверяемого устройства. Таким образом, посредством замкнутой оптоволоконной линии временной задержки калиброванной длины формируют последовательность затухающих оптических импульсов, отстоящих друг от друга на равные промежутки времени, определяемые ее длиной. Технический результат заключается в расширении функциональных возможностей и повышении точности измерений. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к области прецизионного приборостроения и может быть использовано при разработке и производстве гироскопов с электростатическим подвесом ротора. На ротор подают переменное напряжение, а к силовым электродам подвеса прикладывают постоянное напряжение. Измеряют переменные составляющие токов между ротором и измерительными электродами, на их основе формируют сигнал управления постоянным напряжением на силовых электродах. При этом переменное напряжение подают на ротор через силовые электроды, а к измерительным электродам прикладывают постоянное напряжение, сформированное сигналом управления на основе переменных составляющих токов. Технический результат заключается в увеличении центрирующей силы электростатического подвеса ротора гироскопа, и соответственно, перезагрузочной способности гироскопа. 1 ил.

Изобретение относится к области прецизионного приборостроения и может быть использовано при разработке и производстве двухстепенных гироблоков. Предложенный способ определения погрешности двухстепенного гироблока заключается: в установке гироблока на неподвижном основании; выставке оси прецессии в вертикальное положение; выставке измерительной оси в положение, перпендикулярное плоскости меридиана; замыкании цепи обратной связи датчик угла - усилитель-преобразователь - датчик момента; включении гиромотора; разгоне ротора до начальной скорости вращения; измерении тока в цепи датчика момента и измерении скорости вращения ротора, выключении гиромотора; начальное значение скорости вращения ротора гиромотора устанавливают на 10-30% выше значения его номинальной скорости, а ток в цепи обратной связи и скорость вращения ротора измеряют непрерывно на его выбеге. От реализации заявленного способа достигается технический результат, заключающийся в повышении достоверности результатов определения погрешности гироблока, уменьшении трудоемкости определения погрешности гироблока. 2 ил.

Изобретение относится к способу и устройству для изготовления ротора электростатического гироскопа. Процесс изготовления ротора включает формообразование сферической заготовки ротора, его балансировку и нанесение тонкопленочного износостойкого покрытия переменной толщины. Образуют наружную сферическую поверхность покрытия с центром, смещенным относительно геометрического центра заготовки ротора на расчетную величину δ в сторону, противоположную направлению вектора дисбаланса ротора. Для этого в процессе напыления осуществляют циклическое возвратно-поступательное перемещение ротора вдоль оси потока напыляемого материала с заданной амплитудой ΔL отклонения ротора от среднего положения. Величина ΔL выбирается в зависимости от требуемого смещения δ. При этом цикл указанного перемещения синхронизирован с вращением ротора, а ротор ориентируют вектором дисбаланса в определенную сторону относительно источника напыляемого материала. В устройстве привод вращения соединен с элементами крепления ротора посредством одноколейного вала, у которого шатунная шейка имеет эксцентриситет ΔL относительно оси вращения ротора. Указанная шейка и упор, жестко закрепленный на основании камеры, с помощью шарниров связаны с концами шатуна. Привод вращения установлен на направляющих, задающих возможность его возвратно-поступательного перемещения вдоль оси потока напыляемого материала. При этом предусмотрено варьирование расстоянием между осями шарниров, а шатунная шейка установлена с возможностью изменения эксцентриситета ΔL относительно оси вращения ротора. Технический результат заключается в повышении и стабильности процесса изготовления ротора электростатического гироскопа за счет корректировки дисбаланса с сохранением геометрических параметров сферы. 2 н.п.ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к области геофизики и может быть использовано для оценки влияния геомагнитной активности на метрологические характеристики инклинометрического и навигационного оборудования в процессах его калибровки, поверки и эксплуатации. Технический результат - минимизация влияния геомагнитной активности на метрологические характеристики инклинометрического и навигационного оборудования в процессах его калибровки, поверки и эксплуатации. Способ оценки влияния геомагнитной активности на метрологические характеристики инклинометрического и навигационного оборудования включает измерение и расчет параметров геомагнитного поля. При этом рассчитывают контрольные индексы геомагнитной активности, характеризующие составляющую дополнительной погрешности инклинометрического и навигационного оборудования, проявляющуюся в периоды ненулевой геомагнитной активности, полученные результаты сравнивают с установленными нормами и по их разности судят о степени отклонения метрологических характеристик инклинометрического и навигационного оборудования. 2 ил.

Изобретение относится к устройству определения неправильного распознавания в группе параметров движения транспортного средства, используемых для управления вождением транспортного средства. Технический результат заключается в обеспечении возможности точного определения, происходит ли неправильное распознавание в группе параметров, которая включает в себя множество параметров движения, вычисленных на основе входных данных. Такой результат достигается за счет того, что вычисляется множество параметров движения, которые используются для управления вождением транспортного средства и основаны на входных данных, вычисляется различие между каждыми двумя из множества параметров движения, весовой коэффициент вычисляется согласно ортогональности между каждыми двумя частями входных данных в обстановке движения транспортного средства и определяется, происходит ли неправильное распознавание в группе параметров, которая включает в себя множество параметров движения, с помощью значений, каждое из которых сформировано умножением различия на весовой коэффициент. 4 з.п. ф-лы, 8 ил.

Изобретение относится к области прецизионного приборостроения и может быть использовано при разработке и производстве двухстепенных поплавковых гироскопов с газодинамическим подвесом ротора гиромотора. В известном способе балансировки гирокамеры двухстепенный поплавковый гироскоп устанавливают на неподвижном основании в положение, при котором выходная ось гироскопа горизонтальна, а ось вращения ротора гиромотора вертикальна. Затем включают систему термостабилизации и систему обратной связи, нагревают гироскоп до рабочей температуры и измеряют ток в цепи датчика момента обратной связи. Далее перемещают балансировочные грузы, установленные на торце гирокамеры, вдоль оси параллельной измерительной оси гироскопа; разворачивают гироскоп вокруг выходной оси на угол 90°; измеряют ток в цепи датчика момента обратной связи; перемещают балансировочные грузы, установленные на торце гирокамеры вдоль оси, параллельной оси вращения ротора гиромотора. При этом перед началом балансировки гироскоп устанавливают в положение, при котором его выходная ось вертикальна, измеряют ток в цепи датчика момента обратной связи, а при горизонтальном положении выходной оси и оси вращения ротора гиромотора после разворота на 90° дополнительно разворачивают гироскоп вокруг выходной оси на угол 180° в ту же сторону, измеряют ток в цепи датчика момента обратной связи. Далее вычисляют среднее значение тока в цепи датчика момента обратной связи при горизонтальных положениях выходной оси и оси вращения ротора гиромотора, а перемещение балансировочных грузов вдоль измерительной оси гироскопа и оси вращения ротора гиромотора производят соответственно до совпадения значения тока, измеренного при вертикальной оси вращения ротора гиромотора, и среднего значения тока, определенного при горизонтальных положениях выходной оси и оси вращения ротора гиромотора, с величиной тока, измеренного при вертикальном положении выходной оси. Техническим результатом является повышение точности балансировки гирокамеры двухстепенного поплавкового гироскопа с газодинамическим подвесом ротора гиромотора. 1 ил.
© Патентный поиск, поиск патентов на изобретения - FindPatent.RU 2012-2024
Политика конфиденциальности 2015-06-08 2017-04-21T02:18:13
Наверх