Способ фракционирования термически нестойких углеводородных смесей широкого фракционного состава

 

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

ÄÄSUÄÄ 1214721

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ - с 5 i->

l

Н ABTOPCHOMY СВИДЕТЕЛЬСТВУ лятов и остатка, включающий подачу в первую колонну исходной смеси и ввод во вторую колонну в качестве сырья высококипящего и низкокипящего потоков, получаемых из продуктов фракционирования первой колонны, нагрев в печи одного из потоков первой колонны перед вводом во вторую колонну с подачей ненагретого потока в качестве верхнего ввода и нагре— того в печи потока в качестве нижнего ввода сырья второй колонны, о т— л и ч а ю шийся тем, что, с целью увеличения отбора дистиллятов, утяжеления остатка и уменьшения возможности термического разложения высококипящего потока, в качестве верхнего ввода сырья второй колонны используют высококипящий поток, а в качестве нижнего ввода — низКокипящий поток.

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ (21) 3809021/23-04 (22) 31. 10. 84 (46) 28.02.86. Бюл. У 8 (71) Уфимский нефтяной институт (72) А.А. Кондратьев, В.Н. Деменков, Т.Г. Умергалин, Ю.А. Кондратьев и Н.П. Красильников (53) 665.63(088.8) (56) Александров И.А. Перегонка и ректификация в нефтепереработке.

М,: Химия, 1981, с. 148, 186.

Авторское свидетельство СССР

У 710564, кл. В 01 D 3/42, 1980.

Балатуров С.А. Курс теории перегонки и ректификации. М.: Гостоптехиздат, 1954, с. 318. (54)(57) СПОСОБ ФРАКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕРМИЧЕСКИ НЕСТОЙКИХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ

СМЕСЕЙ ШИРОКОГО ФРАКЦИОННОГО СОСТАВА в двух колоннах с получением дистил(51) 4 С 10 G 7/ООЪ В 01 D 3/14

1214721

2 ток.

Изобретение относится к фракциони— рованию термически нес.тойких углеводородных смесей широкого фракционного состава.

Целью изобретения является увели— чение отбора дистиллятов, утяжеление остатка и уменьшение возможности термического разложения высококипящего потока, получаемого из продуктов фракционирования первой колонны.

Схема осуществления способа фракционирования термически нестойких углеводородных смесей широкого фракционного состава изображена на чертеже.

Исходное сырье нагревают в печи 1 и вводят в первую колонну 2 по линии

3. В колонне установлены ректификационные тарелки 4. С верха колонны

2 по линии 5 и с промежуточного ее сечения по линиям 6 и 7 выводят дистилляты. С низа колонны 2 по линии 8 выводят остаток. Высококипящий поток, представляющий собой остаток колонны 2 или жидкую фазу нагретого потока, подаваемого для создания па— рового орошения в низ колонны 2 или же их смесь, по линии 9 подают в качестве верхнего ввода сырья второй колонны 10. Низкокипящий поток представляет собой жидкость, выводимую с нижних тарелок укрепляющей секции колонны 2, или же смесь остатка колонны 2, подаваемого по линии 11 на смешение, с этой жидкостью, выводимой по линии 12 с нижних тарелок укрепляющей секции. В низ колонн 2 и 10 по линиям 13 и 14 соответственно для создания парового орошения вводят нагретые потоки. Низкокипящий поток по линии 15 подают в печь

16 и после нагрева вводят в качестве нижнего ввода сырья в колонну 10.

С верха колонны 10 по линии 17 и с промежуточного ее сечения по линиям

18 и 19 выводят дистилляты. С низа колонны 10 по линии 20 выводят оста-

Применительно к процессу фракци— онирования мазута в первой колонне принято 12 теоретических тарелок, три верхние из которых — тарелки циркуляционного орошения, три нижние — тарелки отгонной секции. Давление наверху колонны 0,08 ата, перепад давления на 1 теоретическую тарелку 0 01 ат. В сечение колонны между 9-й и 10-й тарелками (счет

1 5

55 тарелок с верха колонны1 с темперао турой 410 С подается исходное сырье мазут в количестве 200 т/ч. Доля паровой фазы сырья (доля отгона) на входе в колонну 0,57, тепловая нагрузка печи для нагрева мазута

20,8 Гкал/ч. В низ колонны подают

3 т/ч водяного пара.

С верха колонны в количестве

0,l т/ч выводят не конденсируемый пар. С 3-й тарелки в количестве а, 297 т/ч с температурой 201 С выводят циркуляционное орошение и охлаждао, ют до 70 С. Часть его в количестве

243, 5 т/ч подают на верхнюю тарелку колонны в качестве орошения, а балансовый избыток в количестве 53,3 т/ч выводят из колонны в качестве целео вой фракции 360-420 С. Теплосъем в теплообменниках и холодильниках циркуляционного орошения равен

21,3 Гкал/ч. С 6-й тарелки колонны в количестве 32 т/ч с температурой ,о о

335 С выводят фракцию 420-480 С. С

9-й тарелки колонны в количестве о

47,29 т/ч с температурой 379 С выводят все количество жидкости — фрако цию 480 — 600 С. С низа колонны в колио. честве 67, 1 т/ч с температурой 393 С выводят остаток.

Фракционный состав сырья и продуктов разделения первой колонны приведен в табл. 1.

Во второй колонне принято 17 теоретических тарелок, 3 — верхние из которых — тарелки циркуляционного орошения. С верха колонны выводят неконденсируемый пар, с третьей тарелки (счет с верха) — в количестве 10 т/ч фракцию 420-480 С, с шестой тарелки колонны — фракцию а

480-570 С. Верхний ввод сырья осуществляют на 11-ю тарелку колонны, нижний ввод — между 14-й и 15-й тарелками. В низ второй колонны пода— ют 3 т/ч водяного пара. Давление наверху колонны 0,03 ата, перепад давления на теоретическую тарелку

0,003 ат, количество верхнего цнркуляционного орошения 40 т/ч.

Пример 1 (сравнительный).

В качестве верхнего ввода сырья второй колонны используют фракцию, выводимую с нижней тарелки укрепляющей секции предыдущей колонны. Ее подают в колонну без нагрева в количестве 47,29 т/ч. Температура ее на о входе в колонну 371 С. В качестве

121472

55 нижнего ввода сырья используют более высококипящую фракцию — остаток предыдущей колонны — которую нагревают в печи до максимально допустимой (принятой) температуры 410 С и вводят в колонну в количестве 67,1 т/ч.

С третьей тарелки колонны выводят

10 т/ч фракции 420-480 С. Содержание в ней фракции н.к. — 420 С 14,5 мас.X фракции 480 С вЂ” к.к. 27,7 мас. .. С шестой тарелки колонны в количестве

24 т/ч выводят фракцию 480 †5 С.

Содержание в ней фракции н.к.

480 С 10,9 мас., фракции 600 С к.к. 0,1 мас.X. С низа колонны выводят тяжелый гудрон в количестве

80,36 т/ч. Содержание в нем фракции н.к. — 570 С 18,7 мас.X.

Фракционный состав сырья и продуктов разделения для примера 1 приведен в табл. 2, основные режимные параметры работы- в табл. 3.

Пример 2. В качестве верхнего ввода сырья второй колонны используют высококипящую фракцию, полученную в виде остатка предыдущей колонны, т.е. фракцию, которую используют в качестве нижнего ввода сырья для примера 1. Ее подают в колонну без нагрева в печи. Темпео ратура ее на входе в колонну 393 С, количество 67, 1 т/ч. В качестве нижнего ввода сырья используют относительно легкую фракцию, выводимую с нижней тарелки укрепляющей секции предыдущей колонны, т.е. фракцию, которую используют в качестве верхнего ввода сырья для примера 1. Ее нагревают в печи и с температурой о

410 С вводят в колонну в - количест1 ве 47,29 т/ч. С третьей тарелки колонны выводят 10 т/ч фракции 420о

480 С. Содержание в ней фракции н.к.—

420 С 9,6 мас., фракции 480 С вЂ” к.к

30,0 мас.X. С шестой тарелки колонны в количестве 34,5 т/ч выводят фракцию о

480-570 С. Содержание в ней фракции н. к. — 480 С 6, 7 мас., фракции о

600 С вЂ” к.к. 0,1 мас.l. С низа колонны выводят тяжелый гудрон в количестве 69,32 т/ч.Содержание в нем фракции н.к. — 570 С 9,7 мас.X. С верха колонны выводится 0,57 т/ч неконденсируемого пара.

Фракционный состав продуктов разделения для примера 2 приведен в табл. 4, основные режимные параметры работы — в табл. 3.

Как указывалось ранее, предлагаемый способ исключает нагрев в печи высококипящего и термически менее стабильного остатка первой колонны, в связи с чем уменьшается возможность его разложения. Кроме того, как следует из представленных данных, при одной и той же конечной температуре нагрева нижнего ввода сырья второй колонны предлагаемый способ по сравнению с известным позволяет увеличить отбор высококипящей дистиллятной фракции 480 †5 С с 24 до 34,5 т/ч, т.е. на 43,8%, и утяжелить остаток второй колонны. Содержание в нем фракции о н.к ° — 570 С снижается с 18,7 до

9,7 мас.%.

Исключение нагрева остатка позволяет уменьшить возможность термического его разложения, а нагрев в печи и подача во вторую колонну более низкокипящей фракции, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции первой колонны, позволяет при одной и той же конечной температуре нагрева в печи повысить долю отгона нагретого потока сырья второй колонны. При этом возрастает количество тепла, вносимого в колонну с сырьем. Так, для известного способа доля отгона нагретого потока сырья на входе во вторую колонну равна нулю, для предлагаемого способа 0,91. Соответственно, тепловая нагрузка печи возрастает с 0,82 до 3, 15 кал/ч, т.е. в предлагаемом способе по сравнению с известным в колонну вносится на

2,33 Гкал/ч тепла больше, что обес.печивает увеличение орошения в колонне, четкости ректификации и тем самым отбора дистиллятов и утяжеление остатка.

Применительно к процессу фракционирования нефти в первой колонне принято в укрепляющей секции 23 тарелки с КПД 0,65, в отгонной секции—

5 тарелок с КПД 0,2. С верха колонны выводят бензиновую фракцию и конденсируют в конденсаторе-холодильни1 о ке. Часть ее с температурой 50 С подают на орошение, балансовый избыток в количестве 21 т/ч (10X на нефть) выводят с установки. На 24-ю тарелку колонны в количестве 210 т/ч с о температурой 205 С подают сырье— нефть. Доля отгона сырья на входе в колонну 0,047. С низа колонны выводят остаток, Паровое орошение в

1214721 колонне осуществляется вводом горячей струи в зону питания. Количество горячей струи 78 т/ч (37, 17 на нефть), давление наверху колонны

4,8 ата, перепад давления на 1 та— релку 0,005 ата.

Во второй колонне принимают 50 тарелок с КПД О, 4 — О, 65 в зависимости от паровой нагрузки тарелок, в 10 отпарных секциях — по 10 тарелок с

КПД 0,4. С верха колонны выводят бензиновую фракцию и конденсируют в конденсаторе †холодильни. Часть ее о с температурой 35 С подают на верх- 15 нюю тарелку колонны в:",à÷åñòâå орошения. Балансовый избыток выводят с установки. С 11-й тарелки колонны выводят керосин и после отпарки легких фракций в отпарной секции откачивают 20 с установки. С 15-й тарелки колонны выводят верхнее циркуляционное оро— шение, охлаждают в холодильнике и с о температурой 75 С подают на 14-ю тарелку колонны. С 25-й тарелки выводят легкое дизельное топливо и после отпарки легких фракций в атпарной секции откачивают с установки. С

29 — и тарелки выводят нижнее циркуляционное орошение, охлаждают в хола- 30 дильнике и с температурой 80 С подают на 28-ю тарелку колонны. С 35-й тарелки колонны выводят тяжелое дизельное топливо, пропускают через отпарную секцию и откачивают с установки. Пары из верхней, средней и нижней отпарных секций подают соответствеано на 10-ю, 22-ю и 34-ю та— релки колонны, На 39-ю тарелку колонны вводят верхний поток сырья, в се- 40 чение между 45-й и 46-й тарелками нижчий поток сырья. Температура нагрева нижнего потока сырья в печи

365 С. Верхний поток сырья перед вводом в колонну не нагревают. В низ ко-4 лонны подают водяной пар в количестве 9 т/ч (0,86 на нефть), в верхнюю и среднюю секции — 0,26 т/ч (0,025 7 на нефть). В нижнюю отпарную секцию водяной пар не подают, Температура о водяного пара 360 С. С низа колонны выводят остаток — мазут. Давление наверху колонны 1,4 ата, перепад давления на 1 тарелку О, 005 ата.

Пример 3 (сравнительный) . С нижней тарелки укрепляющей секции первой колонны в количестве 14,3 т/ч выводят всю жидкость, смешивают с

36,1 т/ч остатка, образуя низкокипящий поток, и без нагрева с темперао турой 209 С подают на 39-ю тарелку второй колонны. Другую часть остатка, выводимую с низа первой колонны, в количестве 138,6 т/ч с температурой о

365 С вводят на 46-ю тарелку второй колонны. Температура ввода горячей о струи в первую колонну 355 С, тепло— вая нагрузка печи для нагрева горячей струи 6,68 Гкал/ч. С верха втоо, рой колонны с температурой 35 С выводят 14,4 т/ч бензина. Из атпарных секций в количестве 15,2, 18,3 и

31,6 т/ч с температурой 153,1, 198,7 о и 258 С выводят соответственна керасин, легкое и тяжелое дизельное топливо. С низа колонны в количестве 109, 5 т/ч с температурой 345,6 С выводят мазут. Легкое и тяжелое дизельное топливо смешивают и получают дизельное топливо летнее в количестве 49,9 т/ч.

Фракционный состав сырья и продуктов разделения первой и второй ко— лонн приведен в табл. 5, основные режимные параметры работы — в табл. 6.

Пример 4. По примеру 2 жидкую фазу горячей струи первой колонны (высококипящий поток) в количестве 52,8 т/ч выводят из колонны

О и без нагрева с температурой 331 С подают на 39-ю тарелку второй колонны. Остаток первой колонны (низкоки— пящий поток) в количестве 136,2 т/ч о с температурой 228 С выводят из колонны„ нагревают в печи и с темперао турой 365 С вводят на 46-ю тарелку второй колонны. Температура ввода о горячей струи в первую колонну 340 С.

С верха второй колонны с температуо рой 35 С выводят 14, 4 т/ч тяжелого бензина. Из отпарных секций в коли— честве 19,3; 13,9 и 37,8 т/ч выводят соответственно керосин, легкое и тяжелое дизельное топливо. С низа колонны в количестве 103,6 т/ч с о, температурой 350,5 С выводят мазут.

Легкое и тяжелое дизельное топливо смешивают и получают дизельное топливо летнее в количестве 51,7 т/ч.

Фракционный состав сырья и про— дуктов разделения первой и второй колонн приведен в табл. 7, основные режимные параметры — в табл. 6.

1214721

Т а блица 1! о

Фракция, С о

Фракция, С

Неконденсируемый пар

Сырье

Остаток

360-420 420-480 480-600

89, 10

0,05

Газ

0,95

0,02

0,01

3,52

2,23

0,75

0,01

2,50

0,03

2,77

0,01

0,50

1,07

1,84

0,02

0,01

0,03

0,50

0,80

1,84

0,08

0,03

3,66

1,00

1,07

1,07

0,07

1,75

0,17

6,38

0,24

0,09

0,54

1,75

6,32

0,17

0,53

2,75

0,54

9,81

0,86

0,26

3,25

0,54

11,38

11,14

0,33

3,25

1,21

0,54

0,45

2,75

1,81

8,80

0,54

2,83

2,75

8,11

4,75

1,20

11, 60

8,51

0,01

6,25

22,67

29,17

20,95

2,99

7,15

0,01

7,00

5,41

3,74

10,76

18,54

16,51

6,00

0,11

0,25

6,00

8,94

0,57

0,02

1,04

4,50

1,54

0,28

0,81

2,00

7,12

0,08

1,31

2,00

6,55

6,47

2,25

0,02

2,13

2, 42

0,01

5,02

2,00

5,20

3,78

2,50

4,95

4,71

2,75

3,37

5 08

2,50

5,67

2,52

2,50

1,89

6,12

2,50

1,18

5,84

2,24

60, 39

20, 26

0,01

270-290

290-300

300-310

310-320

320-330

330-340

340-350

350-360

360-370

370-380

380-390

390-400

400-420

420-440

440-460

460-480

480-500.

500-520

520-530

530-540

540-550

550-560

560-570

570-580

580-590

590-600

600-610

610-620

620-к.к.

Фракционный состав продуктов разделения первой колонны, мас.7 †-- ††--410

1214721

Та блица 2

Фракция, С а

Фракция, С

Тяжелый гудрон

Верхний ввод сырья

Нижний ввод сырья

420-480

0,01

0,04

0,01

0,04

0,01

0,04

0,01

0,05

0,14

0,03

0,07

0,33

0,09

0,42

0,17

0,79

0i26

0,01

0,33

1,53

0,01

0,45

2,06

0,03

2,45

0,54

0,04

1,20

5,35

О,f3

2,99

12,69

15,46

29,66

24, 15

0,63

0,01

3,74

0,01

0,95

10,76

18,55

16,51

0,11

9,13

0,57

27,77

31,95

12,70

0,06

3,03

1,04

0,66

7,12

0,81

0,48

1,01

6,55

0,07

7,90

1,31

2,58

6,47

2,13

0,01

4,66

4, 19

5,02

2,42

2,09

4,35

5,20

3,78

f,19

5,86

4,94

4,71

0,43

6,66

3,37

5,08

0,16

6,18

2,52

5,67

0,12

6,21

1,89

6,12

0,10

6,22

1, 18

5,84

5,57

60, 39

0,01

50,45

270-290

290-300

300-310

310-320

320-330

330-340

340-350

350-360

360-370

370-380

380-390

390-400

400-420

420-440

440-460

460-480

480-500

500-520

520-530

530-540

540-550

550-560

560-570

570-580

580-590

590-600

600-610

610-620

620-к.к.

Фракционный состав сырья и продуктов разделения второй колонны для приема 1, мас.X

1214721

Способ

Показатели

Предлагаемый (пример 2) Известный (пример 1) Расход, т/ч: верхнего ввода сырья нижнего ввода сырья неконденсируемого пара фракции 420-480 С

47,З

67,1

47,3

67, 1

0,6

10,0

10,0 высококипящего вакуумного о дистиллята фракции 480-570 С

34,5

24,0

69,3

80,4 остатка циркуляционного орошения

40,0

40,0

Тепловая нагрузка печи, Гкал/ч, для нагрева:

0,$2 остатка первои колонны жидкости, стекающей из укрепляющей секции первой колонны

3,15

Тепловая нагрузка теплообменников и холодильников, Гкал/ч

4,47

6,31

Содержание

9,6

30,0

6,7

0,1

9,7 в остатке фр.н о

Температура, С: верхнего ввода сырья нижнего ввода сырья

371

393

410

410 во фр.420-480 С во фр.420-480 С во фр.480-570 С во фр.480-570 С мас.7: фр.нк.-420 С 14,5 фр, 480 С-к.к. 27,7 фр.н.к.-480 С 10,9 фр.600 С-к.к. О, 1 к. — 570 С 18,7

Т а блица 3

) 2) 472) 13

Та блица 4

Фракция, С

Неконденсируемай пар

420-480 480-570

0,85

0,85

0,85

0,85

2,54

5,88

0,01

7,38

0,02

12,67

16,57

15,27

14, 10

0,11

0,3) 0,71

0,01

1,31

0,02

7,76

2,05

0,02

6,07

0,07

5,10

0,34

4,31

12,80

15,86

31,72

25,23

2,54

0,51

5,74

1,05

0,01

18,97

22, 90

10,43

0,46

0,09

3,85

0,32

0,70

0,35

0,16

9,84

0,81

0,05

9,49

1,74

0,01

6,93

2,32

6,37

4,04

5,24

5,32

2,28

6,08

0,69

6,86

0,14

7,14

0,01

6,45

58,47

620-к.к.

270-290

290-300

300-310

310-320

320-330

330-340

340-350

350-360

360-370

370-380

380-390

390-400

400-420

420-440

440-460

460-480

480-500

500-520

520-530

530-540

540-550

550-560

560-570

570-580

580-590

590-600

600-61 0

610-620

Фракционный состав продуктов разделения второй колонии для примера 2, мас.7.

L==

Фракция, С а

Тяжелый гудрон

1214721

Та блица 5

Фракция Нефть !

1 !

Керосин

Низкоки Высокопящий кипящий

Дизель- Мазут ное топливо лет

Бензин второй колонны ензин ервой олонны поток поток нее

О, 10 0,96

О, 20 1,84

0,50 4,21

2, 32 16,69

3,17 18, 25

2,67 13,11

0,01

0,04

0,04

0,01

0,24

О, 18

0,05

1,10

0,02

0,10

1,25

0,53

9,29

18,54 .

17,31

0,74

0,11

2,?5

1,23

1,58

1,28

0,22

2,12

1,36

6,21

1,34

2,72

8,74

О, 17

1,12

1,86 7, 54

1,83 6,83

1,48 5, 07

1, 02 3,18

1,85 5, 19

2,34 5,64

2,60 4,49

1,35 0,40

2,91 0,38

1,57 0,01

О, 33

1,63

12,10

11,18

1,08

1,14

0,42

1,65

3,86

0,46

4,50

1,38

0,97

7,82

4,41

0,42

0,97

0,71

4,11

1,36

10, 64

16,02

19,54

10,85

16,79

0,01

4,70

1,82

1,01

0,01

2,38

1,82

2,98

1,72

0,02

1,42

2,67

2,85

2,22

0,02

1,70

1,37

0,30

2,11

0,05

3,66

3,03

6,87

О, l2

1,96

1,65

4,21

5, 18

0,04

0,01

0,06

1,79

1,52

1,85

1,63

5,72

6,04

15,67

14,65

12,62

1,52

1,85

1,63

0,63

0,08

3,91

0,26

4,62

4,24

0,31

3,77

4, 16

0,02

4,29

0,57

1,00

3,52

3,89

3,92

3,26

3,67

9,88

1,75

3,50

1,63

1,34

1,75

1,83

3,91

l,63

1,84

1,72

1,75

3,11

1,64

1,61

1,84

2,23

2,06

1,61

1,64

1,84

1,56

2,37

3,22

3,68

3,28

5,40

1,69

4,41

4,40

5,09

0,83

8,08

5,61

6,49

5,51

10,61

64, 50

0,30

460-к.к. 33,65

33,05 38,98

0,08 н.к.-бО

60-90

90 — 110

110-120

120-130

130-140

140-150

150-16О

160-170

170-180

180-190

190-200

200-220

220-230

230-240

240-250

250-270

270-290

290-310

310-330

330-340

340-350

350-360

360-370

370-390

390-420

420-460

Фракционный состав сырья и продуктов разделения первой и второй колонн по примеру 3, мас.7.

1214721

Показатели

Расход, т/ч:

210

210

21

136, 2

50,4

138, 6

52,8

14,4

14,4

15,2

19,3

49,9

51,7 мазута

t0P 5!

03,6

15,1

28,3

60

14,3

16,5

6,9

5,2

8,4

5,9

365

365

331

197

346

351

9,4

13,4

19,3

11,1

19,3

15,3

7,3

13, 1

1,2

1,2

5,5

9,1

0,47

0,58 нефти бензина пераой колонны низкокипящего потока высококипящего потока бензина второй колонны керосина дизельного топлива летнего острого орошения второй колонны верхне го циркуляционного орошения нижнего циркуляционного орошения

Тепловая нагрузка, Гкал/ч: печи для нагрева нижнего ввода сырья второй колонны конденсаторов-холодильников теплообменников циркуляционного орошения

Температура, С: о нижнего ввода сырья второй колонны верхнего ввода сырья низа второй колонны

Содержание, мас.7: о в бензине фр. 160 С вЂ” к.к. о в керосине фр. н.к. — 160 С. о в керосине фр. 210 С вЂ” к.к. в дизельном топливе летнем фр. н.к. — 210 С в дизельном топливе летнем фр. 390 С вЂ” к.к. о в мазуте фр. н.к. — 360 С

Доля отгона нижнего потока сырья на входе во вторую колонну

Таблица 6, 1214721

19

Таблица7

Фракционный состав сырья и продуктов разделения первой и второй колонны по примеру 4, мас.7

Фракция

Керосин Дизель- Мазут

Нефть Бензин первой колонны

Низкоки пящий

Бензин второй колонны

Высококипящий поток ое толиво етнее поток

0,10

0,20

0,23

0,50

1,00

2,32

0,03

0,01

0,04

3,17

0,28

2,67

0,68

0,07

1,36

0,06

0,62

1,36

1,86

0,12

1,83

0,17

2, 12

1,48

2,78

0,19

3,20

0,19

1,02

0,01

1,85

9,49

0,52

0,02

2,34

1,02

17,36

21,85

1i,14

19,60

260 0,19 3 55

0,02

1,60

1,35

0,02

0,01

1,81

1,15

2,91

4,38

0,05

3,85

0,98

1,13

22О-23О

230-240

1,57

1,52

0,04

0,04

2,04

1,90

5,76

2,54

4,16

5,14

0,02

240-250

250-270

270-290

290-310

1,52

1,91

1 14

0,87 5,77

0,06

3,91

4,71

3,40

0,31 15,36 0,22

3,77

4,33

0,01 14,63

0,36

3,84

3,89

3,52

3,92

0,60

13,12

310-330

330-340

3,26

1,63

3,50

1,75

3,94

1,97

11,31

5, 10

0,98

0,76

340-350

350-360

1,63

1,75

1,97

4,58

1,03

1,61

1,63

2,17

3,89

1,32

360-370

370-390

1,61

1,64

2, 17

3,02

1,76

3,22

3,27

4,35

3,25

4,89

390-420

420-460

4,41

4,39

6,22

0,97

8,44

5,61

5,51

8,09

0,15 11,28

460-к.к. 33,65

33,07

48,55

0,03 68, 10

)ЩффщИ Заказ 856/37

II В

Тирах 483 По писк е

Фмлмаа ППП Патеит, г.Ужгород, ул.Проектам, 4 н.к.-60

60-90

90-110

110-120

120-130

130-140

140-150

1 50-160

160-170

170-180

180-190

190-200

200-220

0,96

1,85 0,03

4,33 О, 10

17,98 0,79

20,79 1,64

15,33 1,67

7,32 0,93

8,93 1,41

8,02 1,49

5,80 1, 29

3,34 0,98

3,81 2, 07

1,34 3,07

0,04 7,54

С,13 15,46

О, 18 15,27

О, 11 8, 14

0,20 11,79

0,25 11,55

0,24 8,66

0,21 5,07

0,51 6,84

0,85 5,16

1, 12 2,54

0,69 0,50

1,66 0,23